KR101532156B1

KR101532156B1 - 열연 강판 및 그 제조 방법

Info

Publication number: KR101532156B1
Application number: KR1020137022766A
Authority: KR
Inventors: 리키 오카모토; 노부히로 후지타; 마나부 다카하시; 구니오 하야시; 데츠오 기시모토; 가즈아키 나카노; 다케시 야마모토
Original assignee: 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤
Priority date: 2011-03-04
Filing date: 2012-03-05
Publication date: 2015-06-26
Also published as: BR112013022394A2; MX2013010066A; EP2682492B1; TW201245464A; CA2827065C; EP2682492A1; WO2012121219A1; EP2682492A4; CA2827065A1; IN2013DN07179A; ES2637662T3; CN103403208B; TWI454581B; KR20130121962A; US20130323112A1; CN103403208A; MX360964B; US9267196B2; PL2682492T3; JP5413536B2

Abstract

이 열연 강판은 강판 표면으로부터 5/8∼3/8의 판 두께 범위인 판 두께 중앙부에 있어서의 {100} <011>, {116} <110>, {114} <110>, {112} <110>, {223} <110>의 각 방위의 상가평균으로 나타나는 방위군인 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값이 1.0 이상 6.5 이하이고, 또한 {332} <113>의 결정 방위의 극밀도가 1.0 이상 5.0 이하이고; 압연 방향에 대해 직각 방향의 랭크포드값인 rC가 0.70 이상 1.10 이하이고, 또한 상기 압연 방향에 대해 30°를 이루는 방향의 랭크포드값인 r30이 0.70 이상 1.10 이하이다.

Description

열연 강판 및 그 제조 방법 {HOT ROLLED STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCING SAME}

본 발명은 장출 성형(stretch-forming) 등의 굽힘, 신장 플랜지, 버링 가공 등의 국부 변형능이 우수하고, 성형성의 방위 의존성이 적은, 주로 자동차 부품 등에 사용되는 열연 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.

본원은 2011년 3월 4일에 일본에 출원된 일본 특허 출원 제2011-047720호와, 2011년 3월 4일에 일본에 출원된 일본 특허 출원 제2011-048231호에 기초하여 우선권을 주장하고, 이들의 내용을 여기에 원용한다.

자동차로부터의 탄산 가스의 배출량을 억제하기 위해, 고강도 강판의 사용에 의한 자동차 차체의 경량화가 진행되고 있다. 탑승자의 안전성 확보의 관점으로부터도, 자동차 차체에는, 연강판 외에, 고강도 강판이 많이 사용되어 오고 있다. 그러나, 자동차 차체의 경량화를 금후 더욱 진행시켜 가기 위해서는, 종래 이상으로 고강도 강판의 사용 강도 레벨을 높여야만 한다.

그러나, 일반적으로, 강판을 고강도화하면 성형성이 저하된다. 예를 들어, 비특허문헌 1에는 고강도화에 의해 교축 성형이나 장출 성형에 중요한 균일 연신율이 저하되는 것이 개시되어 있다.

따라서, 예를 들어 자동차 차체의 언더 보디 부품이나, 충돌 에너지 흡수에 기여하는 부품 등에 고강도 강판을 사용하기 위해서는, 버링 가공성이나, 굽힘 가공성 등의 성형성에 기여하는 국부 연성 등의 국부 변형능을 개선하는 것이 중요해진다.

이에 비해, 비특허문헌 2에는 강판의 금속 조직을 복합화함으로써, 동일 강도라도 균일 연신율을 향상시키는 방법이 개시되어 있다.

비특허문헌 3에는 개재물 제어나 단일 조직화, 또한 조직 사이의 경도차의 저감에 의해, 굽힘성이나 구멍 확장 가공성이나 버링 가공성으로 대표되는 국부 변형능이 개선되는 금속 조직 제어법이 개시되어 있다. 이는, 조직 제어에 의해 단일 조직으로 함으로써, 구멍 확장성을 개선하는 것이지만, 단일 조직으로 하기 위해서는, 비특허문헌 4에 기재되는 바와 같이 오스테나이트 단상으로부터의 열처리가 제법의 기본이 된다.

또한, 비특허문헌 4에는 열간 압연 후의 냉각 제어에 의해 금속 조직 제어를 행하여, 석출물의 제어 및 변태 조직을 제어함으로써 페라이트와 베이나이트의 적절한 분율을 얻어, 고강도화와 연성 확보를 양립하는 기술이 개시되어 있다.

그러나, 상기 모든 기술은 조직 제어에 의지한 국부 변형능의 개선 방법으로, 베이스의 조직 형성에 크게 영향을 받아 버린다.

한편, 연속 열간 압연 공정에 있어서의 압하량 증가에 의한 재질 개선에 대해서도, 선행 기술이 존재한다. 소위, 결정립 미세화의 기술이고, 예를 들어 비특허문헌 5에는 오스테나이트 영역 내의 최대한 저온 영역에서 대압하를 행하여, 미 재결정 오스테나이트로부터 페라이트 변태시킴으로써, 제품의 주상인 페라이트의 결정립 미세화를 도모하고, 미립화에 의해, 고강도화나 강인화하는 기술이 개시되어 있다. 그러나, 본 발명이 해결하려고 하는 국부 변형능의 개선을 위한 수단에 대해서는, 일절 검토되어 있지 않다.

키시다 「신닛테츠 기보」(1999) No.371, p.13 O. Matsumura et al 「Trans. ISIJ」(1987) vol.27, p.570 카토 등 「제철 연구」(1984) vol.312, p.41 K. Sugimoto et al 「ISIJ International」(2000) Vol.40, p.920 나카야마 제강소 NFG 제품 소개

상술한 바와 같이, 고강도 강판의 연신율이나 국부 변형능 개선을 위해서는, 개재물 제어를 포함하는 조직 제어를 행하는 것이 주된 수단이었다. 그러나, 조직 제어에 의하고 있으므로, 석출물이나, 페라이트나 베이나이트 등의 조직의 분율이나 형태를 제어할 필요가 있어, 베이스의 금속 조직이 한정되어 있었다.

본 발명에서는 베이스 조직의 제어가 아니라, 집합 조직의 제어를 행하고, 또한 결정립의 입자 단위의 사이즈나 형태를 제어함으로써, 상의 종류로 한정되지 않고, 고강도이고, 또한 연신율이나 국부 변형능이 우수하고, 성형성 방위 의존성이 적은 열연 강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명에 있어서의 고강도라 함은, 인장 강도로 440㎫ 이상을 가리킨다.

종래의 지식에 따르면, 전술한 바와 같이 구멍 확장성이나 굽힘성 등에 기여하는 연신율이나 국부 변형능의 개선은 개재물 제어, 석출물 미세화, 조직 균질화, 단일 조직화 및 조직 사이의 경도차의 저감 등에 의해 행해지고 있었다. 그러나, 이들의 기술만으로는, 주된 조직 구성을 한정할 수밖에 없다. 또한, 고강도화를 위해, 강도 상승에 크게 기여하는 대표적인 원소인 Nb나 Ti 등을 첨가한 경우에는, 이방성이 극히 커지는 것이 우려된다. 그로 인해, 다른 성형성 인자를 희생으로 하거나, 성형 전의 블랭킹의 방향을 한정할 수밖에 없어, 용도가 한정된다.

본 발명자들은 구멍 확장성이나 굽힘 가공성 등에 기여하는 연신율이나 국부 변형능을 향상시키기 위해, 새롭게 강판의 집합 조직의 영향에 착안하여, 그 작용 효과를 상세하게 조사, 연구하였다. 그 결과, 열연 공정에 있어서 특정한 결정 방위군의 각 방위의 극밀도를 제어하고, 또한 압연 방향에 대해, 90°를 이루는 방향(C방향)의 랭크포드값(r값) 및 30°를 이루는 방향의 랭크포드값(r값)을 제어함으로써, 국부 변형능이 비약적으로 향상되는 것을 명확하게 하였다.

또한, 특정한 결정 방위군의 각 방위의 강도를 제어한 조직에 있어서, 압연 방향의 r값 및 압연 방향에 대해 60°를 이루는 방향의 r값, 결정립의 형상, 사이즈, 경도를 제어함으로써, 더욱 국부 변형능의 향상이 가능해지는 것을 발견하였다.

그러나, 일반적으로, 저온 생성상(베이나이트, 마르텐사이트 등)이 혼재한 조직에 있어서, 결정립의 정량화가 곤란했다. 그로 인해, 종래에는 결정립의 형상이나 사이즈의 영향에 대해서는 검토되어 있지 않았다.

이에 대해, 본 발명자들은 다음과 같이 측정되는 입자 단위를 결정립으로 정의하고, 그 입자 단위의 사이즈를 결정립경으로서 사용하면, 정량화의 문제를 해결할 수 있는 것을 발견하였다.

즉, 본 발명에서 말하는 입자 단위는 EBSP법(Electron Back Scattering Diffraction Pattern:전자 후방 산란 회절상법)에 의한 강판의 방위의 해석에 있어서, 예를 들어 1500배의 배율로, 0.5㎛ 이하의 측정 스텝으로 방위 측정을 행하여, 이웃하는 측정점의 방위차가 15°를 초과한 위치를 입자 단위의 입자 경계로서 정함으로써 얻어진다.

상술한 바와 같이 정의한 결정립(입자 단위)에 대해서는, 상술한 바와 같이 정의된 원상당 직경을 d, d＝2r로 했을 때, 개개의 체적을 4πr³/3으로 구하고, 체적의 가중 평균에 의해, 체적 평균 직경을 구할 수 있다.

이 체적 평균 직경이, 입자 단위의 연신율에 미치는 영향에 대해 검토한바, 특정한 결정 방위군의 각 방위의 강도를 제어한 후, 체적 평균 직경을 임계 직경 이하로 함으로써, 연성과 국부 연성을 더욱 향상시킬 수 있는 것을 발견하였다.

본 발명은 전술한 지식에 기초하여 구성되어 있고, 상기의 과제를 해결하여 이러한 목적을 달성하기 위해, 본 발명은 이하의 수단을 채용하였다.

(1) 즉, 본 발명의 일 형태에 관한 열연 강판은 질량％로, C 함유량[C]이 0.0001％ 이상, 0.40％ 이하인 C와, Si 함유량[Si]이 0.001％ 이상, 2.5％ 이하인 Si와, Mn 함유량[Mn]이 0.001％ 이상, 4.0％ 이하인 Mn과, P 함유량[P]이 0.001％ 이상, 0.15％ 이하인 P과, S 함유량[S]이 0.0005％ 이상, 0.10％ 이하인 S와, Al 함유량[Al]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Al과, N 함유량[N]이 0.0005％ 이상, 0.01％ 이하인 N와, O 함유량[O]이 0.0005％ 이상, 0.01％ 이하인 O를 함유하고, 잔량부가 철 및 불가피적 불순물로 이루어지고; 강판의 금속 조직 중에, 복수의 결정립이 존재하고, 상기 강판 표면으로부터 5/8∼3/8의 판 두께 범위인 판 두께 중앙부에 있어서의 {100} <011>, {116} <110>, {114} <110>, {112} <110>, {223} <110>의 각 방위의 상가평균으로 나타나는 방위군인 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값이 1.0 이상 6.5 이하이고, 또한 {332} <113>의 결정 방위의 극밀도가 1.0 이상 5.0 이하이고; 압연 방향에 대해 직각 방향의 랭크포드값인 rC가 0.70 이상 1.10 이하이고, 또한 상기 압연 방향에 대해 30°를 이루는 방향의 랭크포드값인 r30이 0.70 이상 1.10 이하이다.

(2) 상기 (1)에 기재된 열연 강판에서는, 또한, 상기 결정립의 체적 평균 직경이 2㎛ 이상 15㎛ 이하여도 된다.

(3) 상기 (1)에 기재된 열연 강판에서는, 상기 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값이 1.0 이상 5.0 이하이고, 상기 {332} <113>의 결정 방위의 극밀도가 1.0 이상 4.0 이하여도 된다.

(4) 상기 (3)에 기재된 열연 강판에서는, 상기 강판의 상기 금속 조직 중의 상기 결정립 중, 입경이 35㎛를 초과하는 조대 결정립의 면적 비율이 0％ 이상 10％ 이하여도 된다.

(5) 상기 (1) 내지 (4) 중 어느 한 항에 기재된 열연 강판에서는, 상기 압연 방향의 랭크포드값인 rL이 0.70 이상 1.10 이하이고, 또한 상기 압연 방향에 대해 60°를 이루는 방향의 랭크포드값인 r60이 0.70 이상 1.10 이하여도 된다.

(6) 상기 (1) 내지 (5) 중 어느 한 항에 기재된 열연 강판에서는, 상기 강판의 상기 금속 조직 중의 상기 결정립 중, 상기 압연 방향 길이를 dL로 하고, 판 두께 방향 길이를 dt로 한 경우, 상기 압연 방향 길이 dL을 상기 판 두께 방향 길이 dt로 나눈 값이 3.0 이하인 상기 결정립의 비율이 50％ 이상 100％ 이하여도 된다.

(7) 상기 (1) 내지 (6) 중 어느 한 항에 기재된 열연 강판에서는, 상기 강판의 상기 금속 조직 중에 페라이트상이 존재하고, 상기 페라이트상의 비커스 경도 Hv가 하기 식 1을 만족시켜도 된다.

[식 1]

(8) 상기 (1) 내지 (7) 중 어느 한 항에 기재된 열연 강판에서는, 상기 강판의 상기 금속 조직 중에서 가장 상분율이 높은 상을 주상으로 하고, 이 주상에 대해 100점 이상의 점에 대해 경도의 측정을 행한 경우에, 상기 경도의 표준 편차를 상기 경도의 평균값으로 나눈 값이 0.2 이하여도 된다.

(9) 상기 (1) 내지 (8) 중 어느 한 항에 기재된 열연 강판에서는, 질량％로, Ti 함유량[Ti]이 0.001％ 이상, 0.20％ 이하인 Ti과, Nb 함유량[Nb]이 0.001％ 이상, 0.20％ 이하인 Nb와, V 함유량[V]이 0.001％ 이상, 1.0％ 이하인 V과, W 함유량[W]이 0.001％ 이상, 1.0％ 이하인 W과, B 함유량[B]이 0.0001％ 이상, 0.0050％ 이하인 B와, Mo 함유량[Mo]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Mo과, Cr 함유량[Cr]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Cr과, Cu 함유량[Cu]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Cu와, Ni 함유량[Ni]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Ni과, Co 함유량[Co]이 0.0001％ 이상, 1.0％ 이하인 Co와, Sn 함유량[Sn]이 0.0001％ 이상, 0.2％ 이하인 Sn과, Zr 함유량[Zr]이 0.0001％ 이상, 0.2％ 이하인 Zr과, As 함유량[As]이 0.0001％ 이상, 0.50％ 이하인 As와, Mg 함유량[Mg]이 0.0001％ 이상, 0.010％ 이하인 Mg과, Ca 함유량[Ca]이 0.0001％ 이상, 0.010％ 이하인 Ca과, REM 함유량[REM]이 0.0001％ 이상, 0.1％ 이하인 REM 중 1종 이상을 함유해도 된다.

(10) 본 발명의 일 형태에 관한 열연 강판의 제조 방법은 질량％로, C 함유량[C]이 0.0001％ 이상, 0.40％ 이하인 C와, Si 함유량[Si]이 0.001％ 이상, 2.5％ 이하인 Si와, Mn 함유량[Mn]이 0.001％ 이상, 4.0％ 이하인 Mn과, P 함유량[P]이 0.001％ 이상, 0.15％ 이하인 P과, S 함유량[S]이 0.0005％ 이상, 0.10％ 이하인 S과, Al 함유량[Al]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Al과, N 함유량[N]이 0.0005％ 이상, 0.01％ 이하인 N와, O 함유량[O]이 0.0005％ 이상, 0.01％ 이하인 O를 함유하고, 잔량부가 철 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강괴 또는 슬래브를, 1000℃ 이상 1200℃ 이하의 온도 범위에서, 40％ 이상의 압하를 적어도 1회 이상 행하는 제1 열간 압연을 행하여, 오스테나이트 입경을 200㎛ 이하로 하고; 하기 식 2에 있어서 강판의 성분에 의해 결정되는 온도를 T1℃로 한 경우에, T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하의 온도 범위에서, 압하율의 합계가 50％ 이상 90% 이하인 제2 열간 압연을 행하고; T1℃ 이상 T1＋30℃ 미만의 온도 범위에서, 압하율의 합계가 30％ 이하인 제3 열간 압연을 행하고; T1℃ 이상에서 열간 압연을 종료하고; T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하의 온도 범위에 있어서의 30％ 이상의 압하율의 패스를 대압하 패스로 한 경우, 상기 대압하 패스 중 최종 패스의 완료로부터 냉각 개시까지의 대기 시간 t초가 하기 식 3을 만족시키도록, 압연 스탠드 사이에서 1차 냉각을 행한다.

[식 2]

[식 3]

여기서, t1은 하기 식 4로 나타난다.

[식 4]

여기서, Tf는 상기 최종 패스 완료 시의 상기 강판의 온도(℃)이고, P1은 상기 최종 패스에 있어서의 압하율(％)이다.

(11) 상기 (10)에 기재된 열연 강판의 제조 방법에서는, 상기 대기 시간 t초가, 또한, 하기 식 5를 만족시켜도 된다.

[식 5]

(12) 상기 (10)에 기재된 열연 강판의 제조 방법에서는, 상기 대기 시간 t초가, 또한, 하기 식 6을 만족시켜도 된다.

[식 6]

(13) 상기 (10) 내지 (12) 중 어느 한 항에 기재된 열연 강판의 제조 방법에서는, 상기 1차 냉각에 있어서의 냉각 개시 시의 강판 온도와 냉각 종료 시의 강판 온도의 차인 냉각 온도 변화가, 40℃ 이상 140℃ 이하이고, 또한 상기 1차 냉각의 상기 냉각 종료 시의 상기 강판 온도가 T1＋100℃ 이하여도 된다.

(14) 상기 (10) 내지 (13) 중 어느 한 항에 기재된 열연 강판의 제조 방법에서는, T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하의 온도 범위에서의 상기 제2 열간 압연에 있어서, 1패스에서 30％ 이상 70% 이하의 압하율의 압하를 적어도 1회 이상 행해도 된다.

(15) 상기 (10) 내지 (14) 중 어느 한 항에 기재된 열연 강판의 제조 방법에서는, 상기 제1 열간 압연에 있어서, 40％ 이상 70% 이하의 압하율의 압하를 2회 이상 10회 이하 행하여, 오스테나이트 입경을 100㎛ 이하로 해도 된다.

(16) 상기 (10) 내지 (15) 중 어느 한 항에 기재된 열연 강판의 제조 방법에서는, 상기 1차 냉각의 완료 후, 10초 이내에 최종 압연 스탠드 통과 후에 있어서 2차 냉각을 개시해도 된다.

(17) 상기 (10) 내지 (16) 중 어느 한 항에 기재된 열연 강판의 제조 방법에서는, 상기 제2 열간 압연에 있어서, 각 패스 사이의 강판의 온도 상승을 18℃ 이하로 해도 된다.

(18) 상기 (10) 내지 (17) 중 어느 한 항에 기재된 열연 강판의 제조 방법에서는, 상기 강괴 또는 상기 슬래브가 질량％로, Ti 함유량[Ti]이 0.001％ 이상, 0.20％ 이하인 Ti과, Nb 함유량[Nb]이 0.001％ 이상, 0.20％ 이하인 Nb와, V 함유량[V]이 0.001％ 이상, 1.0％ 이하인 V과, W 함유량[W]이 0.001％ 이상, 1.0％ 이하인 W과, B 함유량[B]이 0.0001％ 이상, 0.0050％ 이하인 B와, Mo 함유량[Mo]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Mo과, Cr 함유량[Cr]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Cr과, Cu 함유량[Cu]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Cu와, Ni 함유량[Ni]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Ni과, Co 함유량[Co]이 0.0001％ 이상, 1.0％ 이하인 Co와, Sn 함유량[Sn]이 0.0001％ 이상, 0.2％ 이하인 Sn과, Zr 함유량[Zr]이 0.0001％ 이상, 0.2％ 이하인 Zr과, As 함유량[As]이 0.0001％ 이상, 0.50％ 이하인 As와, Mg 함유량[Mg]이 0.0001％ 이상, 0.010％ 이하인 Mg과, Ca 함유량[Ca]이 0.0001％ 이상, 0.010％ 이하인 Ca과, REM 함유량[REM]이 0.0001％ 이상, 0.1％ 이하인 REM 중으로부터 선택되는 1종 이상을 함유해도 된다.

본 발명에 따르면, Nb나 Ti 등의 원소가 첨가된 경우라도 이방성에서의 영향이 작아, 연신율과 국부 변형능이 우수한 열연 강판을 얻을 수 있다.

도 1은 본 실시 형태에 관한 열연 강판에 있어서의 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값과 판 두께/최소 굽힘 반경의 관계를 나타내는 도면이다.
도 2는 본 실시 형태에 관한 열연 강판에 있어서의 {332} <113> 방위군의 극밀도와 판 두께/최소 굽힘 반경의 관계를 나타내는 도면이다.
도 3은 본 실시 형태의 조압연(제1 열간 압연)에 있어서의 40％ 이상의 압연 횟수와 오스테나이트 입경의 관계를 나타내는 도면이다.
도 4는 본 실시 형태에 관한 열연 강판에 있어서의 T1＋30℃∼T1＋200℃의 합계 압하율과 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값의 관계를 나타내는 도면이다.
도 5는 본 실시 형태에 관한 열연 강판에 있어서의 T1＋30℃∼T1＋200℃의 합계 압하율과 {332} <113>의 결정 방위의 극밀도의 관계를 나타내는 도면이다.
도 6은 본 실시 형태에 관한 열연 강판과 비교강의 강도와 구멍 확장성의 관계를 나타내는 도면이다.
도 7은 본 실시 형태에 관한 열연 강판과 비교강의 강도와 굽힘성의 관계를 나타내는 도면이다.
도 8은 본 실시 형태에 관한 열연 강판과 비교강의 강도와 연신율의 관계를 나타내는 도면이다.
도 9는 본 실시 형태에 관한 열연 강판의 제조 방법을 도시하는 흐름도이다.

이하에 본 발명의 일 실시 형태를 상세하게 설명한다.

(1) 강판의 표면으로부터 5/8∼3/8의 판 두께 범위인 판 두께 중앙부에 있어서의 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값, {332} <113>의 결정 방위의 극밀도:

본 실시 형태에 관한 열연 강판에 있어서, 강판의 표면으로부터 5/8∼3/8의 판 두께 범위인 판 두께 중앙부에 있어서의 {100} <011>, {116} <110>, {114} <110>, {112} <110>, {223} <110>의 각 방위의 상가평균으로 나타나는 방위군인 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값은, 특히 중요한 특성값이다.

도 1에 도시한 바와 같이, 강판의 표면으로부터 5/8∼3/8의 판 두께 범위인 판 두께 중앙부에 있어서의 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도, 즉 랜덤 시료에 대한 각 방위의 강도비를 EBSP법에 의해 구했을 때의, {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값이 6.5 이하이면, 언더 보디 부품이나 골격 부품의 가공에 필요한 판 두께/최소 굽힘 반경인 d/Rm(C방향 굽힘)이 1.5 이상을 만족시킨다. 또한, {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 평균값이 5.0 이하이면, 성형성의 방위 의존성(등방성)의 지표인 C방향 굽힘과 45° 방향 굽힘의 비율(45° 방향 굽힘/C방향 굽힘)이 1.4 이하로 되어, 굽힘 방향에 관계없이 높은 국부 변형능을 나타내므로 보다 바람직하다. 보다 우수한 구멍 확장성이나, 작은 한계 굽힘 특성을 필요로 하는 경우에는, 상기한 극밀도의 평균값은, 보다 바람직하게는 4.0 미만이고, 더욱 한층 바람직하게는 3.0 미만이다.

{100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값이 6.5 초과에서는 강판의 기계적 특성의 이방성이 극히 강해진다. 그 결과, 어떤 방향의 국부 변형능이 개선되어도, 그 방향과는 다른 방향에서의 재질이 현저하게 열화되어, 전술한 판 두께/최소 굽힘 반경≥1.5를 만족시킬 수 없게 된다.

한편, 극밀도가 1.0 미만으로 되면 국부 변형능의 열화가 우려된다.

동일한 이유로부터, 도 2에 도시한 바와 같이, 강판의 표면으로부터 5/8∼3/8의 판 두께 범위인 판 두께 중앙부에 있어서의 {332} <113>의 결정 방위의 극밀도가 5.0 이하이면, 언더 보디 부품의 가공에 필요한 판 두께/최소 굽힘 반경이 1.5 이상을 만족시킨다.

또한, {332} <113>의 결정 방위의 극밀도가 4.0 이하이면, C방향 굽힘과 45° 방향 굽힘의 비율이 1.4 이하를 만족시키므로 보다 바람직하다. 상기한 극밀도는, 보다 바람직하게는 3.0 이하이다. 이것이 5.0 초과이면, 강판의 기계적 특성의 이방성이 극히 강해진다. 그 결과, 어떤 방향만의 국부 변형능이 개선되어도, 그 방향과는 다른 방향에서의 재질이 현저하게 열화된다. 그로 인해, 판 두께/최소 굽힘 반경≥1.5, 또는 C방향 굽힘과 45° 방향 굽힘의 비율≤1.4를 확실히 만족시킬 수 없게 된다. 한편, 극밀도가 1.0 미만으로 되면 국부 변형능의 열화가 우려된다.

이상 서술한 결정 방위의 극밀도가, 굽힘 가공 시의 형상 동결성에 대해 중요한 이유는 반드시 명백한 것은 아니지만, 굽힘 변형 시의 결정의 미끄럼 거동과 관계가 있는 것으로 추측된다.

(2) 압연 방향과 직각 방향의 r값인 rC:

이 rC는 본 실시 형태에 있어서 중요하다. 즉, 본 발명자들이 예의 검토한 결과, 상술한 다양한 결정 방위의 극밀도만이 적정해도, 반드시 양호한 구멍 확장성이나 굽힘성이 얻어지는 것은 아니라는 것이 판명되었다. 상기한 극밀도와 동시에, rC가 0.70 이상 1.10 이하인 것이 필수이다.

상술한 rC를 0.70 이상 1.10 이하로 함으로써, 우수한 국부 변형능을 얻을 수 있다.

(3) 압연 방향에 대해 30°를 이루는 방향의 r값인 r30:

이 r30은 본 실시 형태에 있어서 중요하다. 즉, 본 발명자들이 예의 검토한 결과, 상술한 다양한 결정 방위의 극밀도가 적정해도, 반드시 양호한 국부 변형능이 얻어지는 것은 아니라는 것이 판명되었다. 상기한 극밀도와 동시에, r30이 0.70 이상 1.10 이하인 것이 필수이다.

상술한 r30을 0.70 이상 1.10 이하로 함으로써, 우수한 국부 변형능을 얻을 수 있다.

(4) 결정립의 체적 평균 직경:

본 발명자들은 열연 강판에 있어서의 집합 조직 제어 및 마이크로 조직을 예의 검토한 결과, 집합 조직이 상기와 같이 제어된 조건에 있어서, 결정립의 사이즈, 특히 체적 평균 직경이 연신율에 미치는 영향이 극히 크고, 이를 미세화함으로써 연신율의 향상이 얻어지는 것을 발견하였다. 또한, 체적 평균 직경을 미세화함으로써, 자동차용 강판 등에서 요구되는 피로 특성(피로한도비)이 향상되는 것을 발견하였다.

입자 단위의 기여에 대해서는 개수가 소량이어도 입자 단위가 큰 것이 많을수록, 연신율의 열화는 커진다. 그로 인해, 입자 단위의 사이즈는 통상의 사이즈 평균이 아니라, 체적의 가중 평균으로 산출되는 체적 평균 직경과 강한 상관이 얻어진다. 상기의 효과를 얻기 위해서는, 체적 평균 직경은 2㎛ 이상 15㎛ 이하인 것이 바람직하다. 인장 강도 540㎫ 이상의 강판인 경우에는 9.5㎛ 이하인 것이 보다 바람직하다.

체적 평균 직경의 미세화에 의해 연신율이 향상되는 이유는 명확하지 않지만, 마이크로 오더에서 발생하는 국부적인 변형 집중을 억제함으로써, 국부 변형 시에는 변형의 분산을 촉진할 수 있기 때문이라고 생각하고 있다. 또한, 변형의 균질화가 높아짐으로써 마이크로적인 국부 변형 집중을 억제할 수 있고, 변형을 마이크로 오더에 있어서도 균일하게 분산할 수 있어, 균일 연신율이 향상된다고 생각하고 있다. 한편, 체적 평균 직경의 미세화에 의해 피로 특성이 향상되는 것은, 피로 현상은 반복 소성 변형이고, 이 소성 변형은 전위 운동이므로, 그 장벽이 되는 결정립계에 강하게 영향을 받는 것에 의한다고 생각하고 있다.

입자 단위의 측정 방법에 대해서는, 전술한 바와 같다.

(5) 입경 35㎛를 초과하는 조대 결정립의 비율:

굽힘성은 결정립의 등축성의 영향을 강하게 받아, 그 효과가 큰 것을 발견하였다. 등방성화와 등축립화의 효과에 의해, 변형의 국부화를 억제하고, 굽힘성을 향상시키기 위해서는, 금속 조직 중의 결정립 중, 입경 35㎛를 초과하는 조대 결정립이 차지하는 면적 비율(조립 면적률)이 적은 쪽이 좋고, 0％ 이상 10％ 이하인 것이 바람직하다. 10％ 이하로 저감시키면 충분히 굽힘성이 향상된다.

상기의 이유는 명백하지 않지만, 굽힘 변형은 국부적으로 변형이 집중하는 모드이고, 모든 결정립이 균일하게, 등가로 변형을 받는 상태가 굽힘성에는 유리하다고 생각된다. 입경이 큰 결정립이 많은 경우에는, 등방성화와 등축립화가 충분해도, 국부적인 결정립이 변형됨으로써, 그 국부적으로 변형되는 결정립의 방위에 의해, 굽힘성에 큰 편차가 생겨, 굽힘성의 저하를 일으킨다고 생각하고 있다.

(6) 압연 방향의 r값인 rL 및 압연 방향에 대해 60°를 이루는 방향의 r값인 r60:

또한, 본 발명자들이 예의 검토한 결과, 상술한 다양한 결정 방위의 극밀도나 rC, r30을 소정의 범위로 제어한 후, 압연 방향의 rL이 0.70 이상 1.10 이하이고, 또한 압연 방향에 대해 60°를 이루는 방향의 r값인 r60이 0.70 이상 1.10 이하이면, 보다 우수한 국부 변형능을 얻을 수 있는 것이 판명되었다.

예를 들어, {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값이 1.0 이상 6.5 이하, {332} <113>의 결정 방위의 극밀도가 1.0 이상 5.0 이하, rC 및 r30이 0.70 이상 1.10 이하이고, 또한 rL값 및 r60값이 0.70 이상 1.10 이하이면, 판 두께/최소 굽힘 반경≥2.0을 만족시킨다.

일반적으로 집합 조직과 r값은 상관이 있는 것이 알려져 있지만, 본 실시 형태에 관한 열연 강판에 있어서는, 상술한 결정 방위의 극밀도에 관한 한정과, r값에 관한 한정은 서로 같은 의미가 아니다. 따라서, 양쪽의 한정이 동시에 만족되면 양호한 국부 변형능을 얻을 수 있다.

(7) 등축성이 우수한 입자의 비율:

본 발명자들은, 국부 변형능을 더 추구한 결과, 상기의 집합 조직 및 r값을 만족시킨 후, 결정립의 등축성이 우수했을 때에, 굽힘 가공의 방향 의존성이 작고, 국부 변형능이 향상되는 것을 발견하였다. 이 등축성을 나타내는 지표로서는, 강판의 금속 조직 중의 전체 결정립 중, 열간 압연 방향의 길이인 dL을 판 두께 방향의 길이인 dt로 나눈 값(dL/dt)이, 3.0 이하인 등축성이 우수한 입자의 비율, 즉 등축립 분율이다. 이 등축립 분율이 50％ 이상 100％ 이하인 것이 바람직하다. 50％ 미만에서는, 압연 방향인 L 방향 또는 압연 방향에 대해 직각 방향인 C방향의 굽힘성 R이 열화된다.

(8) 페라이트상의 경도:

연신율을 더욱 향상시키기 위해서는, 강판 중에 페라이트 조직이 존재하는 것이 바람직하고, 그 전체 조직에 차지하는 비율이 10％ 이상이면 보다 바람직하다. 이때, 얻어지는 페라이트상의 비커스 경도는 하기 식 1을 만족시키는 것이 바람직하다. 이 이상으로 단단하면 페라이트상이 존재하는 것에 의한 연신율의 개선 효과는 얻어지지 않는다.

[식 1]

[Si], [Mn], [P], [Nb], [Ti]은 각각 강판 중의 중량 원소 농도(질량％)이다.

(9) 주상의 경도의 표준 편차/경도의 평균값:

집합 조직, 결정립경 및 등축성에 추가하여, 개개의 결정립의 균질성도 압연 시의 마이크로 오더의 변형의 균일 분산에 크게 기여한다. 본 발명자들은 이 균질성에 착안한 검토를 행한 결과, 주상의 균질성이 높은 조직에 있어서, 최종 제품의 연성과 국부 변형의 밸런스를 개선할 수 있는 것을 발견하였다. 이 균질성은 가장 상분율이 높은 주상에 대해, 나노인덴터로 1mN의 하중으로 경도를 100점 이상 측정하여, 그 표준 편차를 사용함으로써 정의할 수 있다. 즉, 경도의 표준 편차/경도의 평균값이 낮을수록 균질성은 높고, 0.2 이하일 때에 그 효과가 얻어진다. 나노인덴터(예를 들어, CSIRO사제 UMIS-2000)에서는 결정립경보다도 작은 입자를 사용함으로써, 결정립계를 포함하지 않는 단일의 결정립의 경도를 측정할 수 있다.

본 발명은 열연 강판의 전반에 적용할 수 있는 것으로, 상기의 한정이 만족되면, 강판의 금속 조직의 조합으로 제한되는 일 없이, 열연 강판의 연신율이나 굽힘 가공성이나 구멍 확장성 등의 국부 성형능이 비약적으로 향상된다. 상기 열연 강판에는 냉연 강판이나 아연 도금 강판 등의 원판이 되는 열연 강대를 포함하고 있다.

극밀도라 함은, X선 랜덤 강도비와 같은 의미이다. X선 랜덤 강도비라 함은, 특정한 방위로의 집적을 갖지 않는 표준 시료와 공시재의 X선 강도를 동일한 조건으로 X선 회절법 등에 의해 측정하고, 얻어진 공시재의 X선 강도를 표준 시료의 X선 강도로 나눈 수치이다. 이 극밀도는 X선 회절, EBSP법, 또는 ECP(Electron Channeling Pattern)법의 어떤 것으로도 측정이 가능하다. 예를 들어, {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도는 이들의 방법에 의해 측정된 {110}, {100}, {211}, {310} 극점도 중, 복수의 극점도를 사용하여 급수 전개법으로 계산한 3차원 집합 조직(ODF)으로부터 {100} <011>, {116} <110>, {114} <110>, {112} <110>, {223} <110>의 각 방위의 극밀도를 구하고, 이들 극밀도를 상가평균하는 것이 구해진다. X선 회절, EBSP법, ECP법에 제공하는 시료는 기계 연마 등에 의해 강판을 소정의 판 두께까지 두께를 감소하고, 계속해서 화학 연마나 전해 연마 등에 의해 변형을 제거함과 동시에 판 두께의 3/8∼5/8의 범위에서 적당한 면이 측정면으로 되도록 상술한 방법에 따라서 시료를 조정하여 측정하면 된다. 판 폭 방향에 대해서는, 강판의 단부로부터 1/4 혹은 3/4의 위치에서 채취하는 것이 바람직하다.

당연히, 상술한 극밀도의 한정이 판 두께 중앙부뿐만 아니라, 가능한 한 많은 두께에 대해 만족됨으로써, 보다 한층 국부 변형능이 양호해진다. 그러나, 강판의 재질에 부여하는 집합 조직의 영향을 조사한 결과, 강판의 표면으로부터 5/8∼3/8의 판 두께 중앙부에 있어서의 방위 집적이 가장 강하게 강판의 이방성에 영향을 미쳐, 대략 강판 전체의 재질 특성을 대표할 수 있다. 그로 인해, 강판의 표면으로부터 5/8∼3/8의 판 두께 범위인 판 두께 중앙부에 있어서의 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값과, {332} <113>의 결정 방위의 극밀도를 규정하는 것으로 한다.

여기서, {hkl} <uvw>라 함은, 상술한 방법으로 시료를 채취했을 때, 판면의 법선 방향이 {hkl}에 평행하고, 압연 방향이 <uvw>와 평행한 것을 나타내고 있다. 또한 결정의 방위는 통상, 판면에 수직인 방위를 [hkl] 또는 {hkl}, 압연 방향에 평행한 방위를 (uvw) 또는 <uvw>로 표시한다. {hkl}, <uvw>는 등가인 면의 총칭이고, [hkl], (uvw)는 개개의 결정면을 가리킨다. 즉, 본 실시 형태에 있어서는 체심 입방 구조를 대상으로 하고 있으므로, 예를 들어 (111), (-111), (1-11), (11-1), (-1-11), (-11-1), (1-1-1), (-1-1-1)면은 등가이고 구별되지 않는다. 이와 같은 경우, 이들 방위를 총칭하여 {111}로 칭한다. ODF 표시에서는 다른 대칭성이 낮은 결정 구조의 방위 표시에도 사용되므로, 개개의 방위를 [hkl](uvw)로 표시하는 것이 일반적이지만, 본 실시 형태에 있어서는 [hkl](uvw)와 {hkl} <uvw>는 같은 의미이다.

각 강판 중의 금속 조직의 판정은 이하와 같이 행할 수 있다.

광학 현미경에 의한 조직 관찰에 의해 펄라이트를 특정한다. 다음에 EBSP법을 사용하여, 결정 구조를 판정하여, fcc 구조의 결정을 오스테나이트로 한다. bcc 구조의 페라이트, 베이나이트 및 마르텐사이트는 EBSP-OIM(등록 상표)에 장비되어 있는 KAM(Kernel Average Misorientation)법으로 식별할 수 있다. KAM법은 측정 데이터 중 어느 정육각형의 픽셀의 이웃하는 6개인 제1 근사, 혹은 또한 그 외측 12개인 제2 근사, 혹은 또한 그 외측의 18개인 제3 근사의 픽셀 사이의 방위차를 평균하여, 그 값을 그 중심의 픽셀의 값으로 하는 계산을 각 픽셀에 행함으로써 산출되는 값이다. 입계를 초과하지 않도록 이 계산을 실시함으로써 입자 내의 방위 변화를 표현하는 맵을 작성할 수 있다. 이 맵은 입자 내의 국소적인 방위 변화에 기초하는 변형의 분포를 나타내고 있다.

본 발명의 실시예에 있어서는, EBSP-OIM(등록 상표)에 있어서 인접하는 픽셀 사이의 방위차를 계산하는 조건을 제3 근사로 하고, 이 방위차를 5° 이하로 하고, 상기한 방위차 제3 근사에 있어서, 1° 초과가 저온 변태 생성물인 베이나이트 혹은 마르텐사이트, 1° 이하가 페라이트라고 정의했다. 이는 고온에서 변태된 다각형의 초석 페라이트는 확산 변태에 의해 생성되므로, 전위 밀도가 작고, 입자 내의 변형이 적으므로, 결정 방위의 입자 내 차가 작아, 지금까지 발명자들이 실시해 온 다양한 조사 결과로부터, 광학 현미경 관찰에 의해 얻어지는 페라이트 체적 분율과 KAM법으로 측정한 방위차 제3 근사 1°에서 얻어지는 에어리어의 면적분율이 대략 양호하게 일치하기 때문이다.

상술한 각 r값은 JIS5호 인장 시험편을 사용한 인장 시험에 의해 평가한다. 인장 변형은 5∼15％의 범위에서, 균일 연신율의 범위에서 평가하면 된다.

굽힘 가공을 실시하는 방향은 가공 부품에 따라서 다르기 때문에, 특별히 한정되는 것은 아니다. 본 실시 형태에 관한 열연 강판은 강판의 면내 이방성이 억제되어, C방향에서 충분한 굽힘 특성을 갖고 있다. C방향은 압연재에 있어서, 가장 굽힘 특성이 저하되는 방향이므로, 어떤 방향이라도 굽힘 특성을 만족시킬 수 있다.

페라이트, 베이나이트, 마르텐사이트 및 오스테나이트의 입경은, 전술한 바와 같은, EBSP법에 의한 강판의 방위의 해석에 있어서, 예를 들어 1500배의 배율에 의해 0.5㎛ 이하의 측정 스텝으로 방위 측정을 행하고, 이웃하는 측정점의 방위차가 15°를 초과한 위치를 입자 경계로서 정하여, 그 원상당 직경을 구함으로써 얻어진다. 그때, 압연 방향 및 판 두께 방향의 입자의 길이에 대해서도, 동시에 구함으로써 dL/dt가 얻어진다.

금속 조직 중에 펄라이트 조직이 존재하는 경우, 그 등축립 분율 dL/dt 및 결정립경은 광학 현미경에 있어서의 조직 관찰에 있어서, 이치화 처리, 포인트 카운트법에 의해 구할 수 있다.

다음에, 강판 성분의 한정 조건에 대해 서술한다. 각 성분의 함유량의 ％는 질량％이다.

C는 기본적으로 함유되는 원소이고, 그 함유량[C]의 하한을 0.0001％로 한다. 또한, 극도의 제강 비용의 상승을 억제하기 위해, 보다 바람직하게는 0.001％이고, 저렴하게 고강도강을 얻기 위해서는, 더욱 바람직하게는 0.01％이다. 한편, C 함유량[C]은 0.40％ 초과로 되면, 가공성이나 용접성이 나빠지므로, 상한을 0.40％로 설정한다. 또한, 과도한 C 첨가는 스폿 용접성을 현저하게 열화시키므로, 0.30％ 이하가 보다 바람직하다. 또한, 더욱 바람직하게는 0.20％이다.

Si는 강판의 기계적 강도를 높이는 데 유효한 원소이지만, 그 함유량[Si]이 2.5％ 초과로 되면 가공성이 열화되거나, 표면 흠집이 발생한다. 그로 인해, 2.5％를 상한으로 한다. 한편, 실용강에서 Si 함유량[Si]을 0.001％ 미만으로 하는 것은 곤란하므로, 0.001％를 하한으로 한다. 또한, 바람직하게는 0.01％, 보다 바람직하게는 0.05％이다.

Mn은 강판의 기계적 강도를 높이는 데 유효한 원소이지만, 그 함유량[Mn]이 4.0％ 초과로 되면 가공성이 열화된다. 그로 인해, 4.0％를 상한으로 한다. Mn은 페라이트 생성을 억제하므로, 조직에 페라이트상을 포함시켜 연신율을 확보하고 싶은 경우에는, 3.0％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 한편, Mn 함유량[Mn]의 하한은 0.001％로 한다. 단, 극도의 제강 비용의 상승을 피하기 위해서는, 0.01％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 더욱 바람직하게는 0.2％이다. 또한, Mn 이외에, S에 의한 열간 균열의 발생을 억제하는 Ti 등의 원소가 충분히 첨가되지 않은 경우에는, 중량％로 [Mn]/[S]≥20이 되는 Mn량을 첨가하는 것이 바람직하다.

P과 S의 함유량 [P] 및 [S]는 가공성의 열화나 열간 압연 또는 냉간 압연 시의 균열을 방지하기 위해, [P] 0.15％ 이하, [S]을 0.10％ 이하로 한다. 각각의 하한은 [P] 0.001％, [S]을 0.0005％로 한다. 또한, 극단적인 탈황은 비용이 지나치게 높아지므로, [S]에 대해서는 0.001％ 이상이 보다 바람직하다.

Al은 탈산을 위해 0.001％ 이상 첨가한다. 단, 탈산이 충분히 필요한 경우, 0.01％ 이상의 첨가가 보다 바람직하다. 더욱 바람직하게는 0.02％이다. 그러나, 지나치게 많으면 용접성이 열악해지므로, 상한을 2.0％로 한다. 즉, Al 함유량[Al]은 0.01％ 이상 2.0％ 이하로 한다.

N와 O는 불순물이고, 가공성을 악화시키지 않도록, N 함유량[N] 및 O 함유량[O]은 모두 0.01％ 이하로 한다. 하한은 양 원소 모두 0.0005％로 한다. 단, 극단적인 제강 비용의 상승을 억제하기 위해서는, 그 함유량은 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 보다 바람직하게는 0.002％이다.

이상의 화학 원소는 본 실시 형태에 있어서의 강의 기본 성분(기본 원소)이고, 이 기본 원소가 제어(함유 또는 제한)되어, 잔량부가 철 및 불가피적 불순물로 이루어지는 화학 조성이 본 실시 형태의 기본 조성이다. 그러나, 이 기본 성분에 추가하여(잔량부의 Fe의 일부 대신에), 본 실시 형태에서는, 필요에 따라서 이하의 화학 원소(선택 원소)를 강 중에 더 함유시켜도 된다. 또한, 이들 선택 원소가 강 중에 불가피하게(예를 들어, 각 선택 원소의 양의 하한 미만의 양) 혼입되어도, 본 실시 형태에 있어서의 효과를 손상시키지 않는다.

즉, 석출 강화에 의해 기계적 강도를 더 높이기 위해, 혹은 국부 변형능을 향상시키기 위해 개재물 제어나 석출물 미세화를 위해, 종래부터 사용되고 있는 원소로서, Ti, Nb, B, Mg, REM, Ca, Mo, Cr, V, W, Cu, Ni, Co, Sn, Zr, As 중 어느 1종 이상을 함유해도 상관없다. 석출 강화를 얻기 위해서는, 미세한 탄질화물을 생성시키는 것이 유효하고, Ti, Nb, V, W의 첨가가 유효하다. 또한 Ti, Nb, V, W는 고용 원소로서, 결정립의 미세화에 기여하는 효과도 있다.

Ti, Nb, V, W의 첨가에 의해, 석출 강화의 효과를 얻기 위해서는, Ti 함유량[Ti]은 0.001％ 이상, Nb 함유량[Nb]은 0.001％ 이상, V 함유량[V]은 0.001％ 이상, W 함유량[W]은 0.001％ 이상이 바람직하다. 석출 강화가 특별히 필요한 경우에는, Ti 함유량[Ti]을 0.01％ 이상, Nb 함유량[Nb]을 0.005％ 이상, V 함유량[V]을 0.01％ 이상, W 함유량[W]을 0.01％ 이상 첨가하는 것이 보다 바람직하다. 또한, Ti, Nb는 석출 강화 이외에, 탄소, 질소의 고정, 조직 제어, 미립 강화 등의 기구를 통해 재질을 개선하는 효과를 갖는다. 또한, V은 석출 강화에 유효하고, Mo이나 Cr보다도 첨가에 의한 강화에 기인한 국부 변형능의 열화값이 작아, 고강도이고 보다 양호한 구멍 확장성이나 굽힘성이 필요한 경우에는, 효과적인 첨가 원소이다. 단, 과도하게 첨가해도, 강도 상승은 포화되어 버리고, 또한, 열연 후의 재결정을 억제함으로써, 결정 방위 제어를 곤란하게 하므로, Ti 함유량[Ti] 및 Nb 함유량[Nb]으로 0.20％ 이하, V 함유량[V] 및 W 함유량[W]으로 1.0％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 단, 특별히 연신율이 필요한 경우에는, V 함유량[V]을 0.50％ 이하, W 함유량[W]을 0.50％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.

조직의 켄칭성을 상승시켜, 제2 상 제어를 행함으로써 강도를 확보하는 경우, B, Mo, Cr, Cu, Ni, Co, Sn, Zr, As의 1종 또는 2종 이상의 첨가가 더욱 유효하다. 또한, B는 상기 이외에, 탄소나 질소의 고정, 석출 강화, 미립 강화 등의 기구를 통해 재질을 개선하는 효과를 갖는다. 또한, Mo, Cr은 기계적 강도를 높이는 효과에 추가하여, 재질을 개선하는 효과가 있다.

이들 효과를 얻기 위해서는, B 함유량[B]은 0.0001％ 이상, Mo 함유량[Mo], Cr 함유량[Cr], Ni 함유량[Ni], Cu 함유량[Cu]은 0.001％ 이상, Co 함유량[Co], Sn 함유량[Sn], Zr 함유량[Zr], As 함유량[As]은 0.0001％ 이상인 것이 바람직하다. 그러나, 과도한 첨가는 반대로 가공성을 열화시키므로, B 함유량[B]의 상한을 0.0050％, Mo 함유량[Mo]의 상한을 2.0％, Cr 함유량[Cr], Ni 함유량[Ni], Cu 함유량[Cu]의 상한을 2.0％, Co 함유량[Co]의 상한을 1.0％, Sn 함유량[Sn], Zr 함유량[Zr]의 상한을 0.2％, As 함유량[As]의 상한을 0.50％로 하는 것이 바람직하다. 특별히 가공성이 강하게 요구되는 경우에는, B 함유량[B]의 상한을 0.005％, Mo 함유량[Mo]의 상한을 0.50％로 하는 것이 바람직하다. 또한, 비용의 관점으로부터, 상기의 첨가 원소 중, B, Mo, Cr, As를 선택하는 것이 보다 바람직하다.

Mg, REM, Ca은 개재물을 무해화하고, 국부 변형능을 더욱 향상시키기 위해 중요한 첨가 원소이다. 이 효과를 얻기 위한 함유량 [Mg], [REM], [Ca]의 하한을 각각 0.0001％로 하지만, 개재물의 형태 제어가 필요한 경우에는, 각각 0.0005％ 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 한편, 과잉 첨가는 청정도의 악화로 이어지므로, Mg 함유량[Mg]으로 0.010％, REM 함유량[REM]에서 0.1％, Ca 함유량[Ca]으로 0.010％를 상한으로 하였다.

본 실시 형태에 관한 열연 강판에 표면 처리를 실시해도, 국부 변형능 개선 효과를 상실하는 것이 아니라, 전기 도금, 용융 도금, 증착 도금, 유기 피막 형성, 필름 라미네이트, 유기 염류/무기 염류 처리 및 논크롬 처리 등의 어떤 것을 실시해도, 본 발명의 효과가 얻어진다.

다음에, 본 실시 형태에 관한 열연 강판의 제조 방법에 대해 서술한다.

우수한 연신율, 국부 변형능을 실현하기 위해서는, 소정의 극밀도를 갖는 집합 조직을 형성시키는 것, rC, r30의 조건을 만족시키는 것이 중요하다. 또한, 입자 단위(체적 평균 직경), 조립 면적률, 등축성, 균질화, 페라이트의 과도한 경화의 억제의 조건을 만족시키는 것이 보다 바람직하다. 이들을 만족시키기 위한 제조 조건의 상세를 이하에 기재한다.

열간 압연에 선행하는 제조 방법은 특별히 한정되는 것은 아니다. 즉, 고로나 전로 등에 의한 용제에 이어서, 각종 2차 제련을 행하고, 계속해서, 통상의 연속 주조, 잉곳법에 의한 주조, 또는 박 슬래브 주조 등의 방법으로 주조하면 된다. 연속 주조의 경우에는, 주조 슬래브를 한번 저온까지 냉각한 후, 다시 가열한 후 열간 압연해도 되고, 주조 슬래브를 저온까지 냉각하지 않고, 주조 후에 그대로 열연해도 된다. 원료에는 스크랩을 사용해도 상관없다.

본 실시 형태에 관한 열연 강판은 상술한 성분의 강을 사용하여, 이하의 요건을 만족시키는 경우에 얻어진다.

rC가 0.70 이상이고, 또한 r30이 1.10 이하라고 하는, 전술한 소정의 값을 만족시키기 위해는, 조압연 후, 즉 마무리 압연 전의 오스테나이트 입경이 중요하다. 그로 인해, 마무리 압연 전의 오스테나이트 입경을 200㎛ 이하로 한다. 마무리 압연 전의 오스테나이트 입경을 작게 함으로써, 연신율과 국부 변형능의 개선이 가능해진다.

200㎛ 이하의 마무리 압연 전의 오스테나이트 입경을 얻기 위해서는, 도 3에 도시한 바와 같이, 조압연(제1 열간 압연)을 1000℃ 이상 1200℃ 이하의 온도 영역에서의 압연으로 행하고, 또한 이 온도 영역에 있어서 40％ 이상의 압하율로 적어도 1회 이상 압하하면 된다.

또한, rL이나 r60의 제어를 통해, 이후의 마무리 압연에 의한 오스테나이트의 재결정 촉진을 통해, 국부 변형능을 개선하기 위해서는, 마무리 압연 전의 오스테나이트 입경은 100㎛ 이하로 하는 것이 바람직하다. 그것을 위해서는, 상기 제1 열간 압연에 있어서 40％ 이상의 압하율로 2회 이상 압하를 행하는 것이 바람직하다. 압하율 및 그 압하의 횟수는 클수록, 미세한 오스테나이트 입경을 얻을 수 있다. 그러나, 70％를 초과하는 압하나, 10회를 초과하는 조압연은 온도의 저하나 스케일의 과잉 생성의 우려가 있다.

오스테나이트 입경의 미세화가, 국부 변형능에 영향을 미치는 이유로서는, 마무리 압연 중의 재결정 핵의 1개로서, 조압연 후, 즉 마무리 압연 전의 오스테나이트 입계가 기능하기 때문이라고 추측된다.

조압연 후의 오스테나이트 입경을 확인하기 위해서는, 마무리 압연에 들어가기 전의 강판을 가능한 한 급냉하는 것이 바람직하고, 10℃/s 이상의 냉각 속도로 강판을 냉각하고, 강판 단면의 조직을 에칭하여 오스테나이트 입계를 들뜨게 하여 광학 현미경으로 측정한다. 이때, 50배 이상의 배율로 20시야 이상을, 화상 해석이나 포인트 카운트법으로 측정한다.

강판의 표면으로부터 5/8∼3/8의 판 두께 범위인 판 두께 중앙부에 있어서의 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값 및 {332} <113>의 결정 방위의 극밀도를 전술한 소정의 값의 범위로 하기 위해서는, 조압연 후의 마무리 압연으로, 강판 성분에 의해 결정되는 하기 식 2에 기재된 T1 온도를 기준으로, T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하의 온도 영역(바람직하게는 T1＋50℃ 이상 T1＋100℃ 이하의 온도 영역)에서, 큰 압하율에 의한 가공(제2 열간 압연)을 행하고, T1℃ 이상 T1＋30℃ 미만의 온도 영역에서 작은 압하율에 의한 가공(제3 열간 압연)을 행한다. 상기에 따르면, 최종 열연 제품의 국부 변형능과 형상을 확보할 수 있다.

[식 2]

단, 상기 식2에 있어서 포함되지 않은 화학 원소(화학 성분)의 양은 0％로 하여 계산한다.

즉, 도 4와 도 5에 도시한 바와 같이, T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하의 온도 영역에 있어서의 대압하와, 그 후의 T1℃ 이상 T1＋30℃ 미만에서의 경압하가, 강판의 표면으로부터 5/8∼3/8의 판 두께 범위인 판 두께 중앙부에 있어서의 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값 및 {332} <113>의 결정 방위의 극밀도를 제어하여, 열연 강판의 국부 변형능을 비약적으로 개선한다.

이 T1 온도 자체는 경험적으로 구한 것이다. T1 온도를 기준으로 하여, 각 강의 오스테나이트 영역에서의 재결정이 촉진되는 것을, 발명자들은 실험에 의해 발견하였다.

양호한 국부 변형능을 얻기 위해서는, T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하의 온도 영역에 있어서의 대압하(제2 열간 압연)에 의해 변형을 축적하거나, 압하마다 반복해서 재결정시키는 것이 중요하다. 변형 축적을 위해서는 이 온도 영역에서의 압하율의 합계가 50％ 이상인 것이 필요하다. 바람직하게는 70％ 이상이다. 한편, 압하율의 합계가 90％를 초과하는 것은, 온도 확보나 과대한 압연 부하의 관점으로부터 바람직하지 않다. 또한, 열연판의 균질성을 높여, 연신율, 국부 변형능을 극한까지 높이기 위해서는, T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하의 온도 영역에서의 압연(제2 열간 압연) 중, 적어도 1패스는 30％ 이상의 압하율로 압하를 행하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 40％ 이상이다. 한편, 1패스에서 70％를 초과하면 형상에 지장이 생길 우려가 있다. 보다 높은 가공성이 요구되는 경우에는, 제2 열간 압연 공정에 있어서의 최종의 2패스를 30％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다.

축적한 변형의 개방에 의한 균일한 재결정을 촉진시키기 위해, T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하에서의 대압하 후, T1℃ 이상 T1＋30℃ 미만의 온도 영역에 있어서의 압연(제3 열간 압연)에서의 가공량을 가능한 한 적게 억제하는 것이 필요하다. 그로 인해, T1℃ 이상 T1＋30℃ 미만에서의 압하율의 합계를 30％ 이하로 한다. 판 형상의 관점으로부터는 10％ 이상의 압하율이 바람직하지만, 보다 국부 변형능을 중시하는 경우에는, 압하율은 0％가 보다 바람직하다. T1℃ 이상 T1＋30℃ 미만에서의 압하율이 소정의 범위를 초과하면, 재결정한 오스테나이트립이 신전되어 버려 국부 변형능을 열화시킨다.

상술한 바와 같이, 본 실시 형태에 관한 제조 조건에 있어서는, 구멍 확장성이나, 굽힘성 등의 국부 변형능을 개선하기 위해, 마무리 압연에 있어서 오스테나이트를 균일하고 또한 미세하게 재결정시킴으로써, 열연 제품의 집합 조직을 제어하는 것이 중요하다.

전술한 규정한 온도 영역보다도 저온에서 압연이 행해지거나, 규정한 압하율보다도 큰 압하율이 채용되면, 오스테나이트의 집합 조직이 발달한다. 그 결과, 최종적으로 얻어지는 열연 강판에 있어서, 강판의 표면으로부터 5/8∼3/8의 판 두께 범위인 판 두께 중앙부에 있어서의 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값이 5.0 이하이고, 또한 {332} <113>의 결정 방위의 극밀도가 4.0 이하라고 하는 각 결정 방위에 있어서의 극밀도가 얻어지지 않는다.

한편, 규정한 온도 영역보다도 고온에서 압연이 행해지거나, 규정한 압하율보다도 작은 압하율이 채용되면, 조립화나 혼립의 원인이 되어, 입경 35㎛를 초과하는 조대 결정립의 면적률이나, 체적 평균 직경이 증대된다. 상술한 규정한 압연이 행해지고 있는지 여부는, 압하율은 압연 하중이나, 판 두께 측정 등으로부터, 실적 또는 계산에 의해 구할 수 있다. 또한, 온도에 대해서도, 스탠드 사이 온도계가 있으면 실측 가능하고, 또는 라인 스피드나 압하율 등으로부터 가공 발열 등을 고려한 계산 시뮬레이션이 가능하므로, 어느 한쪽 혹은 그 양쪽에 의해 얻을 수 있다.

이상과 같이 행해지는 열간 압연은 T1℃ 이상의 온도에서 종료된다. 열간 압연의 종료 온도가 T1℃ 미만으로 되면, 미재결정 영역에서의 압연으로 되어 이방성이 강해지므로, 국부 변형능이 현저하게 열화된다.

T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하의 온도 영역에 있어서의 30％ 이상의 압하율인 패스를 대압하 패스로 한 경우, 이 대압하 패스 중 최종 패스의 완료로부터 압연 스탠드 사이에서 1차 냉각을 개시할 때까지의 대기 시간 t초가, 하기 식 3을 만족시키는 것이 필요하다. 상기 최종 패스 후의 냉각은 오스테나이트 입경에 큰 영향을 미친다. 즉, 강판의 등축립 분율, 조립 면적률에 큰 영향을 미친다.

[식 3]

여기서, t1은 하기의 식 4에 의해 구해진다.

[식 4]

대기 시간 t가, t1×2.5를 초과하면, 재결정은 이미 거의 완료되어 있는 한편, 결정립이 현저하게 성장하여 조립화가 진행됨으로써, r값 및 연신율이 저하된다.

대기 시간 t를 t1 미만으로 더욱 한정함으로써, 결정립의 성장을 대폭으로 억제할 수 있다. 본 실시 형태의 성분을 갖는 열연 강판이면, 체적 평균 직경을 15㎛ 이하로 제어할 수 있다. 그 결과, 재결정이 충분히 진행되어 있지 않아도 강판의 연신율을 충분히 향상시킬 수 있고, 동시에, 피로 특성을 향상시킬 수 있다.

한편, 대기 시간 t를 t1 이상 2.5×t1 이하로 더욱 한정함으로써, 결정립은 체적 평균 직경으로, 예를 들어 15㎛ 초과로 되지만, 재결정화가 충분히 진행되어 결정 방위가 랜덤화되므로, 강판의 연신율을 충분히 향상시킬 수 있고, 동시에, 등방성을 크게 향상시킬 수 있다.

T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하에서의 강판의 온도 상승이 지나치게 낮아 T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하의 범위에서, 소정의 압하율이 얻어지지 않았던 경우에는 재결정이 억제되어 버린다.

극밀도, rC, r30을 소정의 범위로 한 후, rL 및 r60이 각각 0.70 이상 1.10 이하이면, 판 두께/최소 굽힘 반경≥2.0을 만족시킨다. 그것을 위해서는, 1차 냉각 개시까지의 대기 시간을 상술한 값으로 한 후, T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하에서의 압하 시의 각 패스 사이의 강판의 온도 상승을 18℃ 이하로 억제하는 것이 바람직하다.

T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하에서의 각 패스 사이의 강판의 온도 상승이 18℃ 이하이고, t가 상기 식 3을 만족시키는 경우에, rL, r60이 0.70 이상 1.10 이하인 균일한 재결정 오스테나이트를 얻을 수 있다.

1차 냉각에 있어서의 냉각 개시 시의 강판 온도와 냉각 종료 시의 강판 온도의 차인 냉각 온도 변화는 40℃ 이상 140℃ 이하, 또한 1차 냉각의 냉각 종료 시의 강판 온도가 T1＋100℃ 이하인 것이 바람직하다. 40℃ 이상으로 함으로써, 오스테나이트립의 조대화를 억제할 수 있다. 40℃ 미만에서는, 그 효과는 얻어지지 않는다. 한편, 140℃를 초과하면, 재결정이 불충분해져, 원하는 랜덤 집합 조직이 얻어지기 어려워진다. 또한, 연신율에 유효한 페라이트상도 얻어지기 어렵고, 또한 페라이트상의 경도가 높아짐으로써, 연신율, 국부 변형능도 열화된다. 또한, 냉각 종료 시의 강판 온도가, T1＋100℃ 초과에서는 냉각의 효과가 충분히 얻어지지 않는다. 이는, 가령 최종 패스 후에 적정한 조건으로 1차 냉각을 실시하였다고 해도 1차 냉각 종료 후의 강판 온도가 T1＋100℃ 초과에서는, 결정립 성장이 일어날 우려가 있어 현저하게 오스테나이트 입경이 조대화될 우려가 있기 때문이다.

마무리 압연기를 통과한 후의 냉각 패턴에 대해서는 특별히 규정하지 않는다. 각각의 목적에 있었던 조직 제어를 행하기 위한 냉각 패턴을 채용해도, 본 발명의 효과는 얻어진다. 예를 들어, 1차 냉각에 이어서, 오스테나이트립의 조대화의 가일층의 억제를 위해, 마무리 압연기의 최종 압연 스탠드 통과 후에 2차 냉각을 행해도 된다. 1차 냉각에 이어서 2차 냉각을 행하는 경우에는, 1차 냉각 완료 후 10초 이내에 실시하는 것이 바람직하다. 10초를 초과하면, 오스테나이트립의 조대화를 억제하는 효과는 얻어지지 않는다.

상기한 본 실시 형태에 관한 제조 방법에 대해, 도 9에 흐름도를 도시한다.

상술한 바와 같이, 제1 열간 압연, 제2 열간 압연, 제3 열간 압연 및 1차 냉각을 소정의 조건으로 행하는 것이, 본 실시 형태에 있어서 중요하다.

열간 압연에 있어서는, 조압연 후에 시트 바를 접합하여, 연속적으로 마무리 압연을 해도 된다. 그때, 조 바를 일단 코일 형상으로 권취하고, 필요에 따라서 보온 기능을 갖는 커버에 저장하고, 다시 권취하여 복귀시킨 후 접합을 행해도 된다. 또한, 열간 압연 후에는 권취를 행해도 된다.

열연 강판에는 냉각 후에 필요에 따라서 스킨 패스 압연을 실시해도 된다. 스킨 패스 압연에는 가공 성형 시에 발생하는 스트레처 스트레인의 방지나, 형상 교정의 효과가 있다.

본 실시 형태에 있어서 얻어지는 열연 강판의 조직은 페라이트, 펄라이트, 베이나이트, 마르텐사이트, 오스테나이트 및 탄질화물 등의 화합물을 함유해도 상관없다. 단, 펄라이트는 국부 연성을 열화시키므로 5％ 이하인 것이 바람직하다.

또한, 본 실시 형태에 관한 열연 강판은 굽힘 가공뿐만 아니라, 굽힘, 장출, 교축 등 및 굽힘 가공을 주체로 하는 복합 성형에도 적용할 수 있다.

(실시예)

본 발명의 실시예를 들면서, 본 실시 형태에 관한 열연 강판의 기술적 내용에 대해 설명한다. 도 1∼도 8은 하기의 실시예를 그래프화한 것이다.

실시예로서, 표 1∼표 3에 나타낸 성분 조성을 갖는 A부터 AN 및 a부터 k까지의 강을 사용하여 검토한 결과에 대해 설명한다.

이들 강은, 주조 후, 그대로 혹은 일단 실온까지 냉각된 후에 재가열하여, 1000℃∼1300℃의 온도 범위로 가열되고, 그 후, 표 4∼표 18의 조건으로 열간 압연이 실시되어, T1℃ 이상에서 열간 압연을 종료하고, 표 4∼표 18의 조건으로 냉각하여 최종적으로는 2∼5㎜ 두께의 열연 강판으로 하였다.

표 1∼표 3에 각 강의 화학 성분을, 표 4∼표 18에 각 제조 조건과 기계적 특성을 나타낸다.

국부 변형능의 지표로서, 구멍 확장률 λ 및 90° V자 굽힘에 의한 한계 굽힘 반경(판 두께/최소 굽힘 반경)을 사용하였다. 굽힘 시험은 C방향 굽힘과 45° 방향 굽힘을 행하고, 그 비율을 사용하여 성형성의 방위 의존성(등방성)의 지표로 하였다. 인장 시험 및 굽힘 시험은 JIS Z2241 및 Z2248(V 블록 90° 굽힘 시험)에, 구멍 확장 시험은 일본 철강 연맹 규격 JFS T1001에 각각 준거하였다. 극밀도는 전술한 EBSP법을 사용하여, 압연 방향에 평행한 단면의 5/8∼3/8의 영역의 판 두께 중앙부에서, 폭 방향이 단부로부터 1/4인 위치에 대해 0.5㎛ 피치로 측정하였다. 또한, 각 방향의 r값, 체적 평균 직경에 대해서는, 전술한 방법에 의해 측정하였다.

피로 시험은 제품판으로부터 길이 98㎜, 폭 38㎜, 최소 단면부의 폭이 20㎜, 절결부의 곡률 반경이 30㎜인 평면 굽힘 피로 시험편을 잘라내어, 제품 표면의 상태에서 완전 등진동 평면 굽힘 피로 시험을 행하였다. 강판의 피로 특성은 2×10⁶회에서의 피로 강도 σW를 강판의 인장 강도 σB로 나눈 값(피로한도비 σW/σB)으로 평가하였다.

본 발명의 규정을 만족시키는 것은, 예를 들어, 도 6, 도 7, 도 8에 도시한 바와 같이 우수한 구멍 확장성, 굽힘성, 연신율을 더불어 갖는다. 또한, 바람직한 제조 조건 범위에 있는 것은, 보다 우수한, 구멍 확장률 및 굽힘성, 등방성, 피로 특성 등을 나타낸다.

전술한 바와 같이, 본 발명에 따르면, 주된 조직 구성을 한정하지 않고, 결정립의 사이즈, 형태 제어에 추가하여, 집합 조직을 제어함으로써, 국부 변형능이 우수하고, 성형성의 방위 의존성이 적은 열연 강판을 얻을 수 있다. 따라서, 본 발명은 철강 산업에 있어서, 이용 가능성이 높다.

또한, 일반적으로, 고강도화할수록 성형성이 저하되므로, 고강도 강판인 경우에 특히 효과가 크다.

Claims

질량％로,
C 함유량[C]이 0.0001％ 이상, 0.40％ 이하인 C와,
Si 함유량[Si]이 0.001％ 이상, 2.5％ 이하인 Si와,
Mn 함유량[Mn]이 0.001％ 이상, 4.0％ 이하인 Mn과,
P 함유량[P]이 0.001％ 이상, 0.15％ 이하인 P과,
S 함유량[S]이 0.0005％ 이상, 0.10％ 이하인 S와,
Al 함유량[Al]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Al과,
N 함유량[N]이 0.0005％ 이상, 0.01％ 이하인 N와,
O 함유량[O]이 0.0005％ 이상, 0.01％ 이하인 O를 함유하고, 잔량부가 철 및 불가피적 불순물로 이루어지고;
강판의 금속 조직 중에, 복수의 결정립이 존재하고;
상기 강판 표면으로부터 5/8∼3/8의 판 두께 범위인 판 두께 중앙부에 있어서의 {100} <011>, {116} <110>, {114} <110>, {112} <110>, {223} <110>의 각 방위의 상가평균으로 나타나는 방위군인 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값이 1.0 이상 6.5 이하이고, 또한 {332} <113>의 결정 방위의 극밀도가 1.0 이상 5.0 이하이고;
압연 방향에 대해 직각 방향의 랭크포드값인 rC가 0.70 이상 1.10 이하이고, 또한 상기 압연 방향에 대해 30°를 이루는 방향의 랭크포드값인 r30이 0.70 이상 1.10 이하인 것을 특징으로 하는, 열연 강판.
제1항에 있어서, 또한, 상기 결정립의 체적 평균 직경이 2㎛ 이상 15㎛ 이하인 것을 특징으로 하는, 열연 강판.
제1항에 있어서, 상기 {100} <011>∼{223} <110> 방위군의 극밀도의 평균값이 1.0 이상 5.0 이하이고, 상기 {332} <113>의 결정 방위의 극밀도가 1.0 이상 4.0 이하인 것을 특징으로 하는, 열연 강판.
제3항에 있어서, 상기 강판의 상기 금속 조직 중의 상기 결정립 중, 입경이 35㎛를 초과하는 조대 결정립의 면적 비율이 0％ 이상 10％ 이하인 것을 특징으로 하는, 열연 강판.
제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 압연 방향의 랭크포드값인 rL이 0.70 이상 1.10 이하이고, 또한 상기 압연 방향에 대해 60°를 이루는 방향의 랭크포드값인 r60이 0.70 이상 1.10 이하인 것을 특징으로 하는, 열연 강판.
제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 강판의 상기 금속 조직 중의 상기 결정립 중, 상기 압연 방향 길이를 dL로 하고, 판 두께 방향 길이를 dt로 한 경우, 상기 압연 방향 길이 dL을 상기 판 두께 방향 길이 dt로 나눈 값이 3.0 이하인 상기 결정립의 비율이 50％ 이상 100％ 이하인 것을 특징으로 하는, 열연 강판.
제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 강판의 상기 금속 조직 중에 페라이트상이 존재하고, 상기 페라이트상의 비커스 경도 Hv가 하기 식 1을 만족시키는 것을 특징으로 하는, 열연 강판.
[식 1]
제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 강판의 상기 금속 조직 중에서 가장 상분율이 높은 상을 주상으로 하고, 이 주상에 대해 100점 이상인 점에 대해 경도의 측정을 행한 경우에, 상기 경도의 표준 편차를 상기 경도의 평균값으로 나눈 값이 0.2 이하인 것을 특징으로 하는, 열연 강판.
제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 질량％로,
Ti 함유량[Ti]이 0.001％ 이상, 0.20％ 이하인 Ti과,
Nb 함유량[Nb]이 0.001％ 이상, 0.20％ 이하인 Nb와,
V 함유량[V]이 0.001％ 이상, 1.0％ 이하인 V과,
W 함유량[W]이 0.001％ 이상, 1.0％ 이하인 W과,
B 함유량[B]이 0.0001％ 이상, 0.0050％ 이하인 B와,
Mo 함유량[Mo]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Mo과,
Cr 함유량[Cr]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Cr과,
Cu 함유량[Cu]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Cu와,
Ni 함유량[Ni]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Ni과,
Co 함유량[Co]이 0.0001％ 이상, 1.0％ 이하인 Co와,
Sn 함유량[Sn]이 0.0001％ 이상, 0.2％ 이하인 Sn과,
Zr 함유량[Zr]이 0.0001％ 이상, 0.2％ 이하인 Zr과,
As 함유량[As]이 0.0001％ 이상, 0.50％ 이하인 As와,
Mg 함유량[Mg]이 0.0001％ 이상, 0.010％ 이하인 Mg과,
Ca 함유량[Ca]이 0.0001％ 이상, 0.010％ 이하인 Ca과,
REM 함유량[REM]이 0.0001％ 이상, 0.1％ 이하인 REM 중 1종 이상을 더 함유하는 것을 특징으로 하는, 열연 강판.
질량％로,
C 함유량[C]이 0.0001％ 이상, 0.40％ 이하인 C와,
Si 함유량[Si]이 0.001％ 이상, 2.5％ 이하인 Si와,
Mn 함유량[Mn]이 0.001％ 이상, 4.0％ 이하인 Mn과,
P 함유량[P]이 0.001％ 이상, 0.15％ 이하인 P과,
S 함유량[S]이 0.0005％ 이상, 0.10％ 이하인 S와,
Al 함유량[Al]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Al과,
N 함유량[N]이 0.0005％ 이상, 0.01％ 이하인 N와,
O 함유량[O]이 0.0005％ 이상, 0.01％ 이하인 O를 함유하고, 잔량부가 철 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강괴 또는 슬래브를,
1000℃ 이상 1200℃ 이하의 온도 범위에서, 40％ 이상의 압하를 적어도 1회 이상 행하는 제1 열간 압연을 행하여, 오스테나이트 입경을 200㎛ 이하로 하고;
하기 식 2에 있어서 강판의 성분에 의해 결정되는 온도를 T1℃로 한 경우에, T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하의 온도 범위에서, 압하율의 합계가 50％ 이상 90% 이하인 제2 열간 압연을 행하고;
T1℃ 이상 T1＋30℃ 미만의 온도 범위에서, 압하율의 합계가 30％ 이하인 제3 열간 압연을 행하고;
T1℃ 이상에서 열간 압연을 종료하고;
T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하의 온도 범위에 있어서의 30％ 이상의 압하율의 패스를 대압하 패스로 한 경우, 상기 대압하 패스 중 최종 패스의 완료로부터 냉각 개시까지의 대기 시간 t초가 하기 식 3을 만족시키도록, 압연 스탠드 사이에서 1차 냉각을 행하는 것을 특징으로 하는, 열연 강판의 제조 방법.
[식 2]

[식 3]

여기서, t1은 하기 식 4로 나타낸다.
[식 4]

여기서, Tf는 상기 최종 패스 완료 시의 상기 강판의 온도(℃)이고, P1은 상기 최종 패스에 있어서의 압하율(％)이다.
제10항에 있어서, 상기 대기 시간 t초가, 또한, 하기 식 5를 만족시키는 것을 특징으로 하는, 열연 강판의 제조 방법.
[식 5]
제10항에 있어서, 상기 대기 시간 t초가, 또한, 하기 식 6을 만족시키는 것을 특징으로 하는, 열연 강판의 제조 방법.
[식 6]
제10항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 1차 냉각에 있어서의 냉각 개시 시의 강판 온도와 냉각 종료 시의 강판 온도의 차인 냉각 온도 변화가 40℃ 이상 140℃ 이하이고, 또한 상기 1차 냉각의 상기 냉각 종료 시의 상기 강판 온도가 T1＋100℃ 이하인 것을 특징으로 하는, 열연 강판의 제조 방법.
제10항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, T1＋30℃ 이상 T1＋200℃ 이하의 온도 범위에서의 상기 제2 열간 압연에 있어서, 1패스에서 30％ 이상 70% 이하의 압하율의 압하를 적어도 1회 이상 행하는 것을 특징으로 하는, 열연 강판의 제조 방법.
제10항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 열간 압연에 있어서, 40％ 이상 70% 이하의 압하율의 압하를 2회 이상 10회 이하 행하여, 오스테나이트 입경을 100㎛ 이하로 하는 것을 특징으로 하는, 열연 강판의 제조 방법.
제10항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 1차 냉각의 완료 후, 10초 이내에 최종 압연 스탠드 통과 후에 있어서 2차 냉각을 개시하는 것을 특징으로 하는, 열연 강판의 제조 방법.
제10항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제2 열간 압연에 있어서, 각 패스 사이의 강판의 온도 상승을 18℃ 이하로 하는 것을 특징으로 하는, 열연 강판의 제조 방법.
제10항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 강괴 또는 상기 슬래브가 질량％로,
Ti 함유량[Ti]이 0.001％ 이상, 0.20％ 이하인 Ti과,
Nb 함유량[Nb]이 0.001％ 이상, 0.20％ 이하인 Nb와,
V 함유량[V]이 0.001％ 이상, 1.0％ 이하인 V과,
W 함유량[W]이 0.001％ 이상, 1.0％ 이하인 W과,
B 함유량[B]이 0.0001％ 이상, 0.0050％ 이하인 B와,
Mo 함유량[Mo]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Mo과,
Cr 함유량[Cr]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Cr과,
Cu 함유량[Cu]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Cu와,
Ni 함유량[Ni]이 0.001％ 이상, 2.0％ 이하인 Ni과,
Co 함유량[Co]이 0.0001％ 이상, 1.0％ 이하인 Co와,
Sn 함유량[Sn]이 0.0001％ 이상, 0.2％ 이하인 Sn과,
Zr 함유량[Zr]이 0.0001％ 이상, 0.2％ 이하인 Zr과,
As 함유량[As]이 0.0001％ 이상, 0.50％ 이하인 As와,
Mg 함유량[Mg]이 0.0001％ 이상, 0.010％ 이하인 Mg과,
Ca 함유량[Ca]이 0.0001％ 이상, 0.010％ 이하인 Ca과,
REM 함유량[REM]이 0.0001％ 이상, 0.1％ 이하인 REM 중으로부터 선택되는 1종 이상을 더 함유하는 것을 특징으로 하는, 열연 강판의 제조 방법.