KR20130023274A - Cold-rolled thin steel sheet having excellent shape fixability, and process for production thereof - Google Patents

Abstract

저비례 한도를 갖는 박강판 및 그 제조 방법을 제공한다. 질량％ 로, C : 0.10 ％ 이하, Si : 0.05 ％ 이하, Mn : 0.1 ~ 1.0 ％, P : 0.05 ％ 이하, S : 0.02 ％ 이하, Al : 0.02 ~ 0.10 ％, N : 0.005 ％ 미만, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 냉연판에, 어닐링 온도 : 730 ~ 850 ℃ 범위의 온도에서 30 s 이상 가열한 후, 평균 냉각 속도 : 5 ℃/s 이상의 냉각 속도로 600 ℃ 이하의 온도까지 냉각시키는 어닐링 처리를 실시하고, 평균 결정 입경 d : 5 ~ 30 ㎛ 의 페라이트상을 주체로 하는 조직을 갖는 냉연 어닐링판으로 하고, 그 냉연 어닐링판에, 표면 조도 Ra 가 2.0 ㎛ 이하인 압연 롤을 사용하고, 조질 압연 신율 R (％) 을, 그 박냉연 어닐링판의 평균 결정 입경 d (㎛) 에 대해서, R = (0.05 ~ 0.20) d 의 범위로 하는 조질 압연을 실시한다. 이로써, 비례 한도가 150 ㎫ 이하인 냉연 박강판이 된다. 또한, 표면에 용융 아연 도금층, 합금화 용융 아연 도금층 또는 전기 아연 도금층을 형성해도 된다.Provided are a thin steel sheet having a low proportional limit and a method of manufacturing the same. In mass%, C: 0.10% or less, Si: 0.05% or less, Mn: 0.1 to 1.0%, P: 0.05% or less, S: 0.02% or less, Al: 0.02 to 0.10%, N: less than 0.005%, balance Fe And a cold rolled sheet having a composition consisting of unavoidable impurities, heated at an annealing temperature of 730 to 850 ° C. or higher for 30 s or more, and then cooled to a temperature of 600 ° C. or lower at an average cooling rate of 5 ° C./s or higher. An annealing treatment was performed to form a cold rolled annealing plate having a structure mainly composed of a ferrite phase having an average crystal grain size d of 5 to 30 µm, and a rolling roll having a surface roughness Ra of 2.0 µm or less was used as the cold rolled annealing plate. Temper rolling is carried out in the range of R = (0.05-0.20) d with respect to the average grain size d (micrometer) of the tempered rolling elongation R (%) of the thin cold rolled annealing plate. This results in a cold rolled thin steel sheet having a proportional limit of 150 MPa or less. Further, a hot dip galvanized layer, an alloyed hot dip galvanized layer or an electrogalvanized layer may be formed on the surface.

Description

형상 동결성이 우수한 냉연 박강판 및 그 제조 방법{COLD-ROLLED THIN STEEL SHEET HAVING EXCELLENT SHAPE FIXABILITY, AND PROCESS FOR PRODUCTION THEREOF}Cold rolled steel sheet with excellent shape freezing property and its manufacturing method {COLD-ROLLED THIN STEEL SHEET HAVING EXCELLENT SHAPE FIXABILITY, AND PROCESS FOR PRODUCTION THEREOF}

본 발명은 전화 제품, 사무용 기기, 자동차용 부재 등의 구조 부재용으로서 바람직한 냉연 박강판에 관한 것으로서, 특히 프레스 성형 후의 높은 치수 정밀도가 요구되는 부재용으로서 바람직한, 형상 동결성이 우수한 냉연 박강판에 관한 것이다. 또한, 여기서 말하는「박강판」은 판두께 : 0.2 ~ 2.0 ㎜ 의 강판으로서, 강판 및 강대를 포함하는 것으로 한다.BACKGROUND OF THE INVENTION Field of the Invention The present invention relates to a cold rolled sheet steel, which is preferable for structural members such as telephone products, office equipment, automobile members, and the like. It is about. In addition, a "thin steel plate" referred to here is a steel sheet having a plate thickness of 0.2 to 2.0 mm, and includes a steel sheet and a steel strip.

최근, 전기 분야 등의 분야에서는, 원료 가격의 높은 상승에 수반하여, 비용 저감을 위해서 저렴한 소재가 강하게 요구되고, 소재로서 사용하는 강판의 박육화가 가속되고 있다. 또, 자동차 분야에서는, 비용 저감에 더하여, 지구 환경의 보전이라는 관점에서, 자동차의 연비 향상이 강하게 요구되어, 자동차 차체의 경량화를 위해서 소재인 강판의 박육화가 진행되고 있다.In recent years, in the fields of electricity and the like, with a high rise in raw material prices, inexpensive materials are strongly demanded for cost reduction, and the thickness of steel sheets to be used as materials is accelerating. Moreover, in the automobile field, in addition to cost reduction, the fuel economy improvement of automobiles is strongly demanded from the viewpoint of preservation of the global environment, and the thinning of the steel plate which is a raw material is progressing in order to reduce the weight of an automobile body.

그러나, 소재의 박육화에 의해서 소재 판두께를 감소시키면, 제품 (부재) 의 강성이 저하된다는 문제가 있다. 이와 같은 문제에 대해서, 부재에 비드를 부여하거나 부재 형상을 재검토하고, 단면 2 차 모멘트가 커지도록 연구하여, 원하는 강성을 확보하는 경우가 많아지고 있다. 그 결과, 부재 형상이 복잡해지고, 프레스 성형시에 성형되는 부위가 증가하여 제품 (부품) 형상에 변형이 발생되기 쉬워진다는 문제가 있다. 제품 (부품) 형상에 변형이 발생된 경우에는, 형상을 교정하기 위해서 다시 프레스 성형을 실시할 필요가 있다. 그러나, 다시 프레스 성형을 실시하는 것은, 제조 비용의 증가를 초래하기 때문에 프레스 성형 후의 형상 동결성이 우수한 강판이 강하게 요망되고 있다.However, when the material sheet thickness is reduced by thinning the material, there is a problem that the rigidity of the product (member) is lowered. In response to such a problem, there have been many cases where a bead is applied to a member, a member shape is reviewed, and a cross section secondary moment is studied to increase the desired rigidity. As a result, the member shape becomes complicated, and there exists a problem that the site part shape | molded at the time of press molding increases, and a deformation | transformation tends to occur easily in a product (part) shape. When deformation occurs in the shape of the product (part), it is necessary to perform press molding again to correct the shape. However, performing press molding again causes an increase in manufacturing cost, and therefore, a steel sheet excellent in shape freezing property after press molding is strongly desired.

이와 같은 요망에 대해서, 예를 들어, 특허문헌 1 에는 {100} <011> ~ {223} <110> 방위군의 X 선 랜덤 강도비의 평균치가 3.0 이상이고, 또한 {554} <225>, {111} <112>, {111} <110> 의 3 개의 결정 방위의 X 선 랜덤 강도비의 평균치가 3.5 이하인 특정 방위의 집합 조직을 발달시키고, 또한 압연 방향의 r 치 및 압연 방향과 직각 방향의 r 치 중 적어도 하나가 0.7 이하인, 굽힘 가공을 주로 하는, 형상 동결성이 우수한 페라이트계 박강판이 기재되어 있다. 특허문헌 1 에 기재된 강판은, 굽힘 성형성이 현저하게 향상되고, 스프링 백량이 적고, 굽힘 가공을 주로 하고, 형상 동결성이 우수하다고 되어 있다.For such a request, for example, Patent Document 1 discloses that the average value of the X-ray random intensity ratios of the {100} <011> to {223} <110> defense groups is 3.0 or more, and {554} <225>, { 111} <112> and {111} <110> to develop an aggregate structure of a specific orientation in which the average value of the X-ray random intensity ratios of the three crystal orientations is 3.5 or less, and further, the r value in the rolling direction and the direction perpendicular to the rolling direction. A ferritic steel sheet excellent in shape freezing property, which is mainly subjected to bending, wherein at least one of the r values is 0.7 or less is described. As for the steel plate of patent document 1, bending formability improves remarkably, springback amount is small, it mainly makes bending work, and is excellent in shape freezing property.

또, 특허문헌 2 에는, 페라이트 기지 중에 마텐자이트를 함유하는 섬상 조직이 분산된 조직을 갖고, 표면 평균 조도 Ha 0.4 ~ 1.8 ㎛ 이고, PPI 값이 0.5 ㎛ 카운트 레벨로 80 이상인 표면 조도를 갖고, 또한 비례 한계 응력이 20 ㎏/㎟ 이하, 즉 200 ㎫ 이하인, 형상 동결성이 우수한 고장력 강철판이 기재되어 있다. 이로써, 프레스 성형시의 펀치면과 강판의 친화성이 향상되어, 프레스 성형 후의 형상 동결성이 우수한 부재 (제품) 가 얻어진다고 되어 있다.Further, Patent Document 2 has a structure in which island-like tissue containing martensite is dispersed in a ferrite matrix, has a surface average roughness Ha of 0.4 to 1.8 µm, and a PPI value of surface roughness of 80 or more at a 0.5 µm count level. Furthermore, a high tensile steel sheet excellent in shape freezing property is described in which the proportional limit stress is 20 kg / mm 2 or less, that is, 200 MPa or less. Thereby, the affinity of the punch surface and steel plate at the time of press molding improves, and the member (product) excellent in the shape freezing property after press molding is obtained.

일본국 공개특허공보 2001-303175 호JP 2001-303175 A 일본국 공개특허공보 소58-25456호Japanese Patent Laid-Open No. 58-25456

그러나, 특허문헌 1 에 기재된 기술에 의해서 제조된 강판에서는, 주로 굽힘 가공이 행해지는 제품 (부재) 에 있어서는 원하는 형상 동결성을 확보할 수 있으나, 예를 들어 장출 가공과 같은, 굽힘 가공 이외의 가공이 행해지는 제품 (부재) 에 있어서는 만족할 수 있는 형상 동결성이 반드시 확보되고 있지는 않다는 문제가 있었다. 또, 특허문헌 2 에 기재된 기술에 의해서 제조된 강판에서는, 페라이트 기지 중에 마텐자이트를 함유하는 섬상 조직을 분산시킨 조직으로 하기 때문에, 경질화된 강판이 되기 쉽고, 장출 높이가 높은 성형의 경우에는, 균열이 발생하는 경우가 많다는 문제가 있었다.However, in the steel plate manufactured by the technique of patent document 1, although desired shape freezing property can be ensured in the product (member) to which bending process is mainly performed, processing other than bending process, such as elongation process, for example, In the product (member) performed, there existed a problem that satisfactory shape freezing was not necessarily ensured. Moreover, in the steel plate manufactured by the technique of patent document 2, since it is set as the structure which disperse | distributed the island-like structure containing martensite in a ferrite matrix, it becomes easy to become a hardened steel plate, and in the case of shaping | molding with high elongation height, There was a problem that cracks often occur.

본 발명은 이러한 종래 기술의 문제를 해결하여, 형상 동결성이 우수한 냉연 박강판 및 그 제조 방법을 제안하는 것을 목적으로 한다. An object of the present invention is to solve such a problem of the prior art and to propose a cold rolled steel sheet excellent in shape freezing property and a manufacturing method thereof.

상기한 목적을 달성하기 위해서, 본 발명자들은 형상 동결성에 미치는 각종 요인에 대해서 예의 연구하였다. 본 발명자들은 프레스 성형시의 제품 (부재) 의 형상 불량은, 프레스 성형시에 도입된 탄성 변형이 프레스 금형으로부터 제품 (부재) 을 꺼낼 때 개방됨으로써 발생되는 것으로 생각하여, 강판의 비례 한도에 주목하였다.In order to achieve the above object, the present inventors earnestly studied various factors affecting shape freezing. The inventors regarded that the shape defect of the product (member) during press molding was caused by opening when the product (member) was removed from the press mold by the elastic deformation introduced during press molding, and thus paid attention to the proportional limit of the steel sheet. .

비례 한도란, 탄성체에 외력을 가했을 때, 비틀림과 비례 관계를 유지할 수 있는 응력의 한도를 말한다. 응력이 작은 동안에는, 훅의 법칙이 성립되므로 비례 관계가 보인다. 각종 비례 한도를 갖는 강판을 준비하여, 프레스 성형에 의해서 소정 형상의 부품을 성형하고, 성형 후의 형상 동결성에 대해서 조사하였다. 그 결과, 원하는 우수한 형상 동결성을 확보하기 위해서는, 강판의 비례 한도를 150 ㎫ 이하로 저감할 필요가 있는 것을 지견 (知見) 하였다.The proportional limit refers to the limit of the stress that can maintain the proportional relationship with the torsion when an external force is applied to the elastic body. While the stress is small, the proportional relation is seen because the law of hook is established. Steel sheets having various proportional limits were prepared, and molded parts of predetermined shapes were formed by press molding, and the shape freezing properties after molding were investigated. As a result, it was found that it is necessary to reduce the proportional limit of the steel sheet to 150 MPa or less in order to secure the desired excellent shape freezing property.

본 발명의 기초가 된 실험 결과에 대해서 설명한다.The experimental result which became the basis of this invention is demonstrated.

각종 비례 한도를 갖는 판두께 : 0.8 ㎜ 의 박강판 (시험재) 을 프레스 성형하고, 도 1 에 나타내는 치수의 모자 형상의 부품으로 하였다. 또한, 블랭크 홀더압은 20 ton 으로 하였다. 성형 후, 금형으로부터 부품을 꺼내어, 모자 형상의 열림량 X 를 측정하였다. 도 2 에, 강판의 비례 한도와 열림량 X 의 관계를 나타낸다. 도 2로부터, 강판의 비례 한도가 150 ㎫ 이하이면 열림량 X 의 증가는 적고, 우수한 형상 동결성을 유지할 수 있지만, 강판의 비례 한도가 150 ㎫를 웃돌아 커지면, 열림량 X 는 급격하게 증대되고, 형상 동결성이 현저하게 저하되는 것을 알 수 있다.Plate thickness having various proportional limits: A 0.8 mm thin steel sheet (test material) was press-molded to form a hat-shaped part having the dimensions shown in FIG. 1. In addition, the blank holder pressure was 20 ton. After shaping | molding, the component was taken out from the metal mold | die, and the opening amount X of hat shape was measured. 2 shows the relationship between the proportional limit of the steel sheet and the opening amount X. FIG. From Fig. 2, when the proportional limit of the steel sheet is 150 MPa or less, the increase in the opening amount X is small, and excellent shape freezing property can be maintained. However, when the proportional limit of the steel sheet exceeds 150 MPa, the opening amount X increases rapidly. It turns out that shape freezing property falls remarkably.

다음으로, 본 발명자들은 상기한 비례 한도를 갖는 강판을 안정적으로 제조하기 위해서, 강판의 비례 한도에 미치는 각종 요인에 대해서 예의 연구하였다. 그 결과, 비교적 큰 결정 입경을 갖는 페라이트상을 주체로 하는 강판에, 표면 조도가 작은 롤을 사용한 조질(調質) 압연을 실시함으로써, 용이하게 비례 한도를 저감할 수 있는 것을 알아냈다.Next, the present inventors earnestly studied the various factors which affect the proportional limit of a steel plate in order to manufacture the steel plate which has the said proportional limit stably. As a result, it was found that the proportional limit can be easily reduced by performing rough rolling using a roll having a small surface roughness on a steel sheet mainly composed of a ferrite phase having a relatively large grain size.

다음으로, 상기한 지견의 기초가 된 실험 결과에 대해서 설명한다.Next, the experimental result used as the basis of said knowledge is demonstrated.

질량％ 로, 0.040 ％ C - 0.01 ％ Si - 0.20 ％ Mn - 0.01 ％ P - 0.01 ％ S - 0.04 ％ Al - 0.003 ％ N - 잔부 Fe 의 조성을 갖고, 평균 결정 입경 : 10 ㎛ 의 페라이트 단상으로 이루어지는 조직을 갖는 냉연 어닐링판 (판두께 : 0.8 ㎜) 에 압연 신율 1 ％ 의 조질 압연을 실시하였다. 조질 압연시에는, 표면 조도 Ra 를 0.2 ~ 2.5 ㎛ 로 조정한 각종 압연 롤을 사용하였다. 조질 압연이 종료된 각 강판으로부터 각각 인장 방향이 압연 방향이 되도록 JIS 5 호 시험편을 채취하고, 인장 시험을 실시하여 각 강판의 비례 한도를 구하였다.Structure% by mass, 0.040% C-0.01% Si-0.20% Mn-0.01% P-0.01% S-0.04% Al-0.003% N-balance Fe Temper rolling of 1% of the rolling elongation was performed to the cold-rolled annealing plate (plate thickness: 0.8 mm) which has At the time of temper rolling, the various rolling rolls which adjusted surface roughness Ra to 0.2-2.5 micrometers were used. The JIS No. 5 test piece was extract | collected from each steel plate which temper rolling completed, so that the tension direction may become a rolling direction, the tensile test was done, and the proportional limit of each steel plate was calculated | required.

비례 한도는, 평행부 양면에 길이 5 ㎜ 의 변형 게이지를 첩부(貼付)한 인장 시험편을 사용하여, 인장 속도 : 1 ㎜/min 로 인장 시험을 실시하여 구하였다. 비례 한도는, 도 3 에 나타내는 바와 같이, 응력-변형 곡선의 기울기 (Δσ/Δε) 와 응력 (σ) 의 관계로부터, 응력 증가에 의해서 기울기가 작아지기 시작하는 점으로 하였다.The proportional limit was obtained by performing a tensile test at a tensile velocity of 1 mm / min using a tensile test piece affixing a strain gauge having a length of 5 mm on both sides of the parallel portion. As shown in Fig. 3, the proportional limit was defined as the point at which the slope began to decrease due to the stress increase from the relationship between the slope (Δσ / Δε) and the stress (σ) of the stress-strain curve.

얻어진 결과를, 강판의 비례 한도와 사용한 압연 롤의 롤 표면 조도 Ra 의 관계로 도 4 에 나타낸다. 또한, 롤 표면 조도 Ra 는 JIS B 0601-2001 의 규정에 준거하여 측정하였다. 도 4 로부터, 롤 표면 조도 Ra 가 2.0 ㎛ 이하인 압연 롤을 사용하여 조질 압연을 실시하면, 용이하게 강판의 비례 한도가 150 ㎫ 이하로 되는 것을 알 수 있다.The obtained result is shown in FIG. 4 in the relationship between the proportional limit of a steel plate, and the roll surface roughness Ra of the used rolling roll. In addition, the surface roughness Ra of the roll was measured in accordance with the provisions of JIS B 0601-2001. It can be seen from FIG. 4 that when roll rolling is performed using a rolling roll having a roll surface roughness Ra of 2.0 µm or less, the proportional limit of the steel sheet is easily 150 MPa or less.

상기한 표면 조도가 작은 롤을 사용한 조질 압연에 의한 비례 한도 감소의 메커니즘에 대해서는, 현재까지 충분히 그 상세한 것이 해명되어 있지 않으나, 본 발명자들은 다음과 같이 추정하고 있다.The mechanism of proportional limit reduction due to temper rolling using a roll having a small surface roughness has not been elucidated until now, but the present inventors have estimated as follows.

결정 입경 5 ~ 30 ㎛ 의 조대한 페라이트를 주체로 하는 강판에, Ra 가 2.0 ㎛ 이하인 작은 표면 조도의 압연 롤을 사용하여 조질 압연을 실시하면, 판두께 방향으로 균일한 변형을 도입할 수 있고, 또한 페라이트 결정립 내에 대한 가동 전위의 도입을 촉진할 수 있어 비례 한도를 현저하게 저감할 수 있는 것으로 생각한다. 한편, 표면 조도 Ra 가 2.0 ㎛ 를 초과하여, 큰 표면 조도의 압연 롤을 사용하여 조질 압연을 실시한 경우에는, 도입되는 변형이 강판 표층에 집중되기 때문에, 전위가 탱글화되고, 가동 전위가 감소되어, 비례 한도의 저감을 얻을 수 없게 된 것으로 생각된다.When temper rolling is carried out to the steel plate mainly having coarse ferrite with a grain size of 5-30 micrometers using the rolling roll of small surface roughness whose Ra is 2.0 micrometers or less, uniform deformation can be introduce | transduced in a plate thickness direction, In addition, it is thought that the introduction of the movable potential into the ferrite grains can be promoted, and the proportional limit can be significantly reduced. On the other hand, when surface roughness Ra exceeds 2.0 micrometers and temper rolling is carried out using the rolling roll of large surface roughness, since the deformation | transformation introduce | transduced is concentrated in the steel plate surface layer, an electric potential is tangled and a movable electric potential is reduced, In other words, it is considered that the reduction of the proportional limit cannot be obtained.

본 발명은 이러한 지견에 기초하고, 더욱 검토하여 완성된 것이다. 즉, 본 발명의 요지는 다음과 같다.The present invention has been completed based on these findings and further studies. That is, the gist of the present invention is as follows.

(1) 질량％ 로, C : 0.10 ％ 이하, Si : 0.05 ％ 이하, Mn : 0.1 ~ 1.0 ％, P : 0.05 ％ 이하, S : 0.02 ％ 이하, Al : 0.02 ~ 0.10 ％, N : 0.005 ％ 미만을 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성과, 평균 결정 입경 d : 5 ~ 30 ㎛ 의 페라이트상을 주체로 하는 조직을 갖는 박강판에, 표면 조도 Ra 가 2.0 ㎛ 이하인 압연 롤을 사용한 조질 압연을 실시하여 이루어지는 박강판으로서, 150 ㎫ 이하의 비례 한도를 갖는 것을 특징으로 하는 형상 동결성이 우수한 냉연 박강판.(1) In mass%, C: 0.10% or less, Si: 0.05% or less, Mn: 0.1 to 1.0%, P: 0.05% or less, S: 0.02% or less, Al: 0.02 to 0.10%, N: less than 0.005% To a thin steel sheet containing a composition composed of residual Fe and unavoidable impurities and a structure mainly composed of a ferrite phase having an average crystal grain size d of 5 to 30 µm, using a rolling roll having a surface roughness Ra of 2.0 µm or less. A thin steel sheet which is formed by rolling, and has a proportional limit of 150 MPa or less.

(2) (1) 에 있어서, 상기한 조성에 더하여 추가로, 질량％ 로, Ti : 0.005 ~ 0.08 ％, Nb : 0.010 ~ 0.030 ％, B : 0.0003 ~ 0.0030 ％, Cr : 0.1 ~ 1.0 ％, Mo : 0.1 ~ 1.0 ％ 중에서 선택된 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 조성으로 하는 것을 특징으로 하는 냉연 박강판.(2) In (1), in addition to the above-mentioned composition, in mass%, Ti: 0.005 to 0.08%, Nb: 0.010 to 0.030%, B: 0.0003 to 0.0030%, Cr: 0.1 to 1.0%, Mo : A cold rolled steel sheet, characterized in that the composition contains one or two or more selected from 0.1 to 1.0%.

(3) (1) 또는 (2) 에 기재된 냉연 박강판의 적어도 일방의 표면에, 용융 아연 도금층, 합금화 용융 아연 도금층, 또는 전기 아연 도금층을 형성하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 형상 동결성이 우수한 냉연 박강판.(3) A cold rolled foil excellent in shape freezing property, which is formed by forming a hot dip galvanized layer, an alloyed hot dip galvanized layer, or an electrogalvanized layer on at least one surface of the cold rolled thin steel sheet according to (1) or (2). Grater.

(4) 강 소재에 열연 공정과, 냉연 공정을 순차적으로 실시하여 냉연판으로 하고, 그 냉연판에 어닐링 공정을 실시하여 냉연 어닐링판으로 하는 냉연 박강판의 제조 방법에 있어서, 상기한 강 소재가, 질량％ 로, C : 0.10 ％ 이하, Si : 0.05 ％ 이하, Mn : 0.1 ~ 1.0 ％, P : 0.05 ％ 이하, S : 0.02 ％ 이하, Al : 0.02 ~ 0.10 ％, N : 0.005 ％ 미만을 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 강 소재이고, 상기한 어닐링 공정이, 상기한 냉연판에, 어닐링 온도 : 730 ~ 850 ℃ 범위의 온도에서 30 s 이상 가열한 후, 5 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 600 ℃ 이하의 온도까지 냉각시키는 어닐링 처리를 실시하고, 평균 결정 입경 d : 5 ~ 30 ㎛ 의 페라이트상을 주체로 하는 조직을 갖는 냉연 어닐링판으로 하는 공정이고, 상기한 어닐링 공정 후에, 상기한 냉연 어닐링판에, 표면 조도 Ra 가 2.0 ㎛ 이하인 압연 롤을 사용하고, 조질 압연 신율을, 그 냉연 어닐링판의 평균 결정 입경 d (㎛) 에 대응하여, d/20 ~ d/5 ％ 의 범위로 하는 조질 압연을 실시하고, 비례 한도가 150 ㎫ 이하인 냉연 박강판으로 하는 것을 특징으로 하는 형상 동결성이 우수한 냉연 박강판의 제조 방법.(4) The method of manufacturing a cold rolled thin steel sheet in which a hot rolled process and a cold rolled process are sequentially performed on a steel material to form a cold rolled sheet, and the cold rolled sheet is subjected to an annealing process to form a cold rolled annealing sheet. , Mass%, C: 0.10% or less, Si: 0.05% or less, Mn: 0.1 to 1.0%, P: 0.05% or less, S: 0.02% or less, Al: 0.02 to 0.10%, N: less than 0.005% And a steel material having a composition consisting of the balance Fe and unavoidable impurities, wherein the annealing process is heated to the cold rolled plate at an annealing temperature of 730 to 850 ° C. for at least 30 s, and then 5 ° C./s It is a process of performing the annealing process which cools to the temperature of 600 degrees C or less at the above-mentioned average cooling rate, and makes it the cold-rolled annealing plate which has the structure mainly having a ferrite phase of average crystal grain size d: 5-30 micrometers, and said annealing process After, the cold rolling annealing plate described above Using the rolling roll whose surface roughness Ra is 2.0 micrometers or less, the temper rolling which makes a temper rolling elongation into the range of d / 20-d / 5% corresponding to the average crystal grain diameter d (micrometer) of the cold-rolled annealing plate And a cold rolled steel sheet having a proportional limit of 150 MPa or less.

(5) (4) 에 있어서, 상기한 어닐링 공정 대신에, 상기한 냉연판에, 어닐링 온도 : 730 ~ 850 ℃ 범위의 온도에서 어닐링하여, 5 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 600 ℃ 이하의 온도까지 냉각시키고, 용융 아연 도금을 실시하는 어닐링-용융 아연 도금 처리 공정으로 하는 것을 특징으로 하는 냉연 박강판의 제조 방법.(5) In (4), in place of the annealing step described above, the cold rolled sheet is annealed at a temperature in the range of annealing temperature: 730 to 850 ° C, and a temperature of 600 ° C or less at an average cooling rate of 5 ° C / s or more. A method of producing a cold rolled steel sheet, characterized by comprising an annealing-hot dip galvanizing step of cooling to and performing hot dip galvanizing.

(6) (5) 에 있어서 상기한 어닐링-용융 아연 도금 처리 공정을 거친 후, 추가로 용융 아연 도금을 합금화 처리하는 합금화 처리 공정을 실시하는 것을 특징으로 하는 냉연 박강판의 제조 방법.(6) After the annealing-hot dip galvanizing step described in (5) above, an alloying step of alloying the hot dip galvanizing step is further performed.

(7) (4) 내지 (6) 의 어느 하나에 있어서, 상기한 강 소재의 조성에 더하여 추가로, 질량％ 로, Ti : 0.005 ~ 0.08 ％, Nb : 0.010 ~ 0.030 ％, B : 0.0003 ~ 0.0030 ％, Cr : 0.1 ~ 1.0 ％, Mo : 0.1 ~ 1.0 ％ 중에서 선택된 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 조성으로 하는 것을 특징으로 하는 냉연 박강판의 제조 방법.(7) In any one of (4)-(6), in addition to the composition of the above-mentioned steel materials, in mass%, Ti: 0.005 to 0.08%, Nb: 0.010 to 0.030%, B: 0.0003 to 0.0030 %, Cr: 0.1-1.0%, Mo: 0.1-1.0% The manufacturing method of the cold rolled steel sheet characterized by the composition containing 1 type (s) or 2 or more types.

본 발명에 의하면, 비례 한도가 150 ㎫ 이하인 냉연 박강판을 저렴하게 그리고 안정적으로 제조할 수 있고, 성형 후의 부재의 형상 동결성이 현저하게 향상되어, 산업상 각별한 효과를 발휘한다.According to the present invention, a cold rolled steel sheet having a proportional limit of 150 MPa or less can be produced inexpensively and stably, and the shape freezing property of the member after molding is remarkably improved, thereby exhibiting an industrially special effect.

도 1 은 모자상 부품의 형상 치수를 모식적으로 나타내는 설명도이다.
도 2 는 모자상 부품의 열림량 X 에 미치는 강판의 비례 한도의 영향을 나타내는 그래프이다.
도 3 은 응력-변형 곡선의 기울기 (Δσ/Δε) 와 응력 (σ) 의 관계로부터, 비례 한도 결정의 일례를 나타내는 그래프이다.
도 4 는 비례 한도에 미치는 롤 표면 조도 Ra 의 영향을 나타내는 그래프이다.
도 5 는 조질 압연이 종료된 강판의 비례 한도 (㎫) 와 R/d 의 관계를 나타낸다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is explanatory drawing which shows typically the shape dimension of the hat-shaped component.
2 is a graph showing the influence of the proportional limit of the steel sheet on the opening amount X of the hat-shaped part.
3 is a graph showing an example of proportional limit determination from the relationship between the slope (Δσ / Δε) and the stress (σ) of the stress-strain curve.
4 is a graph showing the influence of the roll surface roughness Ra on the proportional limit.
5 shows the relationship between the proportional limit (MPa) and R / d of the steel sheet after temper rolling has been completed.

먼저, 본 발명 박강판의 조성 한정 이유에 대해서 설명한다. 이하, 특별히 언급하지 않는 한 질량％ 는 간단히 ％로 적는다.First, the reason for composition limitation of the steel sheet of this invention is demonstrated. Hereinafter, unless otherwise indicated, the mass% is simply written as%.

C : 0.10 ％ 이하C: 0.10% or less

0.10 ％ 를 초과하는 C 의 함유는, 페라이트립을 미세화하고, 세멘타이트의 형성을 촉진하여 비례 한도를 저하시키는 것을 곤란하게 함과 함께, ?칭성을 높이고, 저온 변태상의 생성을 촉진하여 강도를 증가시키고 연성을 저하시킨다. 이 때문에, C 는 0.10 ％ 이하로 한정하였다. 또한, 바람직하게는 0.05 ％ 이하이다. 본 발명에서는 C 함유량의 하한을 한정할 필요는 없으나, 과잉된 저감은 제조 비용의 높은 상승을 초래하기 때문에 0.0010 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.Inclusion of C in excess of 0.10% makes it possible to refine the ferrite grains, promote the formation of cementite and lower the proportional limit, increase the quenchability, promote the formation of low temperature transformation phases, and increase the strength. And lower the ductility. For this reason, C was limited to 0.10% or less. Moreover, Preferably it is 0.05% or less. In the present invention, it is not necessary to limit the lower limit of the C content. However, the excessive reduction causes a high increase in the manufacturing cost, and therefore it is preferable to set it to 0.0010% or more.

Si : 0.05 ％ 이하Si: not more than 0.05%

Si 는, 페라이트 안정화 원소로서, 페라이트 중의 C 의 농화를 촉진하고, 세멘타이트, 마텐자이트 등을 생성하기 쉽게 하여 경질화 촉진에 기여하는 원소로서, 가공성 향상의 관점에서는 가능한 한 저감하는 것이 바람직하다. 또, Si 는, 어닐링시에 표면에 Si 산화물을 형성하여, 표면 성상, 화성 처리성, 도금성 등에 악영향을 준다. 이와 같은 점에서, Si 는 0.05 ％ 이하로 한정하였다. 또한, 보다 바람직하게는 0.03 ％ 이하이다.Si is a ferrite stabilizing element that promotes the concentration of C in ferrite, facilitates the formation of cementite, martensite and the like, and contributes to promoting hardening, and is preferably reduced as much as possible from the viewpoint of processability improvement. . In addition, Si forms Si oxide on the surface during annealing and adversely affects surface properties, chemical conversion treatment, plating properties, and the like. In such a point, Si was limited to 0.05% or less. Moreover, More preferably, it is 0.03% or less.

Mn : 0.1 ~ 1.0 ％ Mn: 0.1% to 1.0%

Mn 은, MnS 를 형성하고, S 에 의한 열간 균열을 방지하는 유효한 원소로서, 함유하는 S 량에 따라서 함유시키는 것이 바람직하다. 이와 같은 효과를 얻기 위해서는 0.1 ％ 이상의 함유를 필요로 한다. 또, Mn 은, 고용시켜 강의 강도를 증가시킴과 함께, ?칭성을 향상시켜 결정립의 미세화에 기여하는 원소로서, 다량의 함유는, 마텐자이트 등의 저온 변태상의 생성을 촉진시키거나, 페라이트립을 미세화하여 비례 한도를 저하시키는 것을 곤란하게 함과 함께, 현저하게 연성을 저하시켜 가공성을 열화시킨다. 이와 같은 경향은, 1.0 ％ 를 초과하여 함유하는 경우에 현저해진다. 이 때문에, Mn 은 0.1 ~ 1.0 ％ 의 범위로 한정하였다. 또한, 보다 양호한 가공성이 요구되는 용도에서는 0.5 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Mn is an effective element which forms MnS and prevents the hot crack by S, and it is preferable to contain Mn according to the amount of S to contain. In order to acquire such an effect, 0.1% or more of containing is required. In addition, Mn is an element that increases the strength of the steel by solid solution and improves the quenchability, thereby contributing to the refinement of crystal grains. The content of Mn promotes the formation of low-temperature transformation phases such as martensite or ferrite grains. While making it difficult to reduce the proportional limit by making it finer, the ductility is markedly lowered and the workability is deteriorated. Such a tendency becomes remarkable when it contains exceeding 1.0%. For this reason, Mn was limited to 0.1 to 1.0% of range. Moreover, it is preferable to set it as 0.5% or less in the use which requires more workability.

P : 0.05 ％ 이하P: not more than 0.05%

P 는, 강 중에 불가피적 불순물로서 함유되는데, 입계에 편석되어 입계 강도를 저하시키는 작용을 갖는다. 이 때문에, 본 발명에서는 가능한 한 저감시키는 것이 바람직하나, 0.05 ％ 까지는 허용할 수 있다. 이 때문에, P 는 0.05 ％ 이하로 한정하였다. 또한, 바람직하게는 0.03 ％ 이하이다.P is contained in steel as an unavoidable impurity, but segregates at grain boundaries and has a function of lowering grain boundary strength. For this reason, although it is preferable to reduce as much as possible in this invention, it can tolerate up to 0.05%. For this reason, P was limited to 0.05% or less. Moreover, Preferably it is 0.03% or less.

S : 0.02 ％ 이하S: not more than 0.02%

S 는, 열간에서의 강의 연성을 현저하게 저하시켜, 열간 균열을 유발하여 표면 성상을 현저하게 열화시키는 원소이다. 또, S 는 조대한 황화물을 형성하여 강의 연성, 인성을 저하시킨다. 이 때문에, S 는 가능한 한 저감시키는 것이 바람직하나, 0.02 ％ 정도까지이면 허용할 수 있다. 이와 같은 점에서, S 는 0.02 ％ 이하로 한정하였다. 또한, 바람직하게는 0.01 ％ 이하이다.S is an element that significantly lowers the ductility of steel in hot, causes hot cracking and significantly deteriorates surface properties. In addition, S forms coarse sulfides to lower the ductility and toughness of the steel. For this reason, although it is preferable to reduce S as much as possible, it can accept as much as about 0.02%. In such a point, S was limited to 0.02% or less. Moreover, Preferably it is 0.01% or less.

Al : 0.02 ~ 0.10 ％ Al: 0.02 to 0.10%

Al 은, 강의 탈산제로서 작용하여, 강의 청정도를 향상시키는 작용을 가짐과 함께, 강력하게 N 을 고정시켜 N 에 의한 시효 경화를 억제하는 작용을 갖는다. 이와 같은 효과를 얻기 위해서는 0.02 ％ 이상의 함유를 필요로 한다. 한편, 0.10 ％ 를 초과하는 함유는, 알루미나의 생성에 의한 개재물량의 증가 등, 표면 성상의 악화로 이어진다. 이 때문에, Al 은 0.02 ~ 0.10 ％ 의 범위로 한정하였다. 또한, 바람직하게는 0.05 ％ 이하이다.Al acts as a deoxidizer of steel, has the effect of improving the cleanliness of the steel, and has a function of strongly fixing N to suppress aging hardening by N. In order to acquire such an effect, 0.02% or more of containing is required. On the other hand, containing exceeding 0.10% leads to deterioration of surface properties, such as an increase in the amount of inclusions by the production of alumina. For this reason, Al was limited to 0.02 to 0.10% of range. Moreover, Preferably it is 0.05% or less.

N : 0.005 ％ 미만N: less than 0.005%

N 은, 고용시켜 강의 강도 증가에 기여하고, 비례 한도를 증가시키는 경향을 가짐과 함께, 다량으로 함유하면 슬래브의 열간 균열을 발생시켜 슬래브의 표면 성상을 악화시키는 경향을 갖는 원소로서, 본 발명에서는 가능한 한 저감시키는 것이 바람직하나, 0.005 ％ 미만이면 허용할 수 있다. 이 때문에, N 은 0.005 ％ 미만으로 한정하였다.N is an element having a tendency to solidify to contribute to an increase in the strength of the steel and to increase the proportional limit, and to contain a large amount, to cause hot cracking of the slab and to deteriorate the surface properties of the slab. It is preferable to reduce as much as possible, but if it is less than 0.005%, it is acceptable. For this reason, N was limited to less than 0.005%.

상기한 성분이 기본 성분이나, 기본 조성에 더하여 추가로 필요에 따라서, Ti : 0.005 ~ 0.08 ％, Nb : 0.010 ~ 0.030 ％, B : 0.0003 ~ 0.0030 ％, Cr : 0.1 ~ 1.0 ％, Mo : 0.1 ~ 1.0 ％ 중에서 선택된 1 종 또는 2 종 이상을 선택하여 함유할 수 있다.In addition to the basic component, the above-mentioned components are in addition to the basic composition, if necessary, Ti: 0.005% to 0.08%, Nb: 0.010% to 0.030%, B: 0.0003% to 0.0030%, Cr: 0.1% to 1.0%, and Mo: 0.1% to It can select and contain 1 type (s) or 2 or more types selected from 1.0%.

Ti : 0.005 ~ 0.08 ％, Nb : 0.010 ~ 0.030 ％, B : 0.0003 ~ 0.0030 ％, Cr : 0.1 ~ 1.0 ％, Mo : 0.1 ~ 1.0 ％ 중에서 선택된 1 종 또는 2 종 이상Ti: 0.005 to 0.08%, Nb: 0.010 to 0.030%, B: 0.0003 to 0.0030%, Cr: 0.1 to 1.0%, Mo: 0.1 to 1.0%

Ti, Nb, B, Cr, Mo 는 모두, 질화물 및/또는 탄화물을 형성하여 내시효성을 열화시키는 고용 C, N 의 감소에 기여하는 원소로서, 필요에 따라서 선택하여 1 종 또는 2 종 이상 함유할 수 있다. 이와 같은 효과를 얻기 위해서는, Ti : 0.005 ％ 이상, Nb : 0.010 ％ 이상, B : 0.0003 ％ 이상, Cr : 0.1 ％ 이상, Mo : 0.1 ％ 이상을 각각 함유하는 것이 바람직하나, Ti : 0.08 ％, Nb : 0.030 ％, B : 0.0030 ％, Cr : 1.0 ％, Mo : 1.0 ％ 를 각각 초과하는 함유는, 석출물의 증가나, ?칭성의 향상을 통하여 저온 변태상의 증가 등을 촉진하고, 강을 경질화시키고 연성을 저하시킨다. 이 때문에, 함유하는 경우에는, Ti : 0.005 ~ 0.08 ％, Nb : 0.010 ~ 0.030 ％, B : 0.0003 ~ 0.0030 ％, Cr : 0.1 ~ 1.0 ％, Mo : 0.1 ~ 1.0 ％ 의 범위로 각각 한정하는 것이 바람직하다.Ti, Nb, B, Cr, and Mo are all elements that contribute to the reduction of solid solution C and N, which form nitrides and / or carbides and degrade aging resistance. Can be. In order to obtain such an effect, it is preferable to contain Ti: 0.005% or more, Nb: 0.010% or more, B: 0.0003% or more, Cr: 0.1% or more, and Mo: 0.1% or more, respectively, Ti: 0.08%, Nb. : 0.030%, B: 0.0030%, Cr: 1.0%, Mo: 1.0%, respectively, to increase the precipitate, or to improve the low-temperature transformation phase through improved quenchability, hardening the steel Decreases ductility. For this reason, when it contains, it is preferable to limit respectively to Ti: 0.005 to 0.08%, Nb: 0.010 to 0.030%, B: 0.0003 to 0.0030%, Cr: 0.1 to 1.0%, Mo: 0.1 to 1.0%. Do.

상기한 성분 이외의 잔부는, Fe 및 불가피적 불순물로 이루어진다.Remainder other than the above-mentioned component consists of Fe and an unavoidable impurity.

또, 본 발명 박강판은, 상기한 조성을 갖고, 또한, 평균 결정 입경 : 5 ~ 30 ㎛ 의 페라이트상을 주체로 하는 조직을 갖는다. 여기서 말하는「주체로 하는」이란, 조직 전체에 대한 체적률로 95 ％ 이상, 바람직하게는 98 ％ 이상, 보다 바람직하게는 100 ％ 인 경우를 말한다. 주체로 하는 상 이외의 제 2 상은, 세멘타이트나 펄라이트, 베이나이트 등이다. 제 2 상은 체적률로 5 ％ 이하로 한다. 제 2 상이 5 ％ 를 초과하여 많아지면 강판이 경질화되어 성형성 (가공성) 이 저하된다.Moreover, this invention steel sheet has the above-mentioned composition, and has the structure mainly having a ferrite phase of 5-30 micrometers of average crystal grain diameters. As used herein, the term "mainly" refers to the case of 95% or more, preferably 98% or more, and more preferably 100% by volume ratio with respect to the whole tissue. Second phases other than the main phase are cementite, pearlite, bainite, and the like. The second phase is 5% or less in volume ratio. When the second phase is more than 5%, the steel sheet is hardened and the moldability (processability) is lowered.

또, 페라이트상의 평균 결정 입경이 5 ㎛ 미만에서는, 결정립계가 많아지는 점에서, 조질 압연시의 변형이 특히 입계 3 중점(重點)에 집중되고, 전위가 탄탈화되기 쉬워지기 때문에 비례 한도가 증가되는 경향이 된다. 한편, 페라이트상의 평균 결정 입경이 30 ㎛ 를 초과하여 결정립이 조대화되면, 프레스 성형시에 오렌지 필이라고 하는 요철이 현저해져 부재의 표면 성상이 저하됨과 함께, 비례 한도의 저감에 필요한 가동 전위를 입계 근방에 도입하기가 곤란해진다. 이와 같은 점에서, 페라이트상의 평균 결정 입경은 5 ~ 30 ㎛ 로 한정하였다.In addition, when the average grain size of the ferrite phase is less than 5 µm, since the grain boundaries increase, the strain during temper rolling is particularly concentrated at the grain boundary 3 midpoint, and the dislocation becomes easy to tantalum, so that the proportional limit is increased. Tends to On the other hand, when the average grain size of the ferrite phase exceeds 30 µm and the grains are coarsened, irregularities called orange peels become remarkable at the time of press molding, the surface properties of the members are reduced, and the operating potential required for reducing the proportional limit is grained. It becomes difficult to introduce in the vicinity. In this regard, the average grain size of the ferrite phase was limited to 5 to 30 µm.

또한, 본 발명 냉연 박강판은, 상기한 조성과 상기한 조직을 갖는 박강판에, 표면 조도 Ra 가 2.0 ㎛ 이하인 압연 롤을 사용한 조질 압연을 실시하여 이루어지는 박강판이다. 조질 압연에 사용하는 압연 롤의 표면 조도 Ra 가 2.0 ㎛ 를 초과하여 거칠은 경우에는, 조질 압연시에 도입되는 변형이 강판 표층에 집중되고, 판두께 방향으로 균일한 변형을 도입할 수 없어, 원하는 비례 한도의 저감이 얻어지지 않는다. 이 때문에, 본 발명에서는, 상기한 조성과 상기한 조직을 갖는 박강판에, 표면 조도 Ra 가 2.0 ㎛ 이하인 압연 롤을 사용한 조질 압연을 실시하는 것으로 하였다.Moreover, this invention cold rolled steel sheet is a steel sheet which carries out the temper rolling using the rolling roll whose surface roughness Ra is 2.0 micrometers or less to the thin steel plate which has the said composition and said structure. When the surface roughness Ra of the rolling roll used for temper rolling is rough beyond 2.0 micrometers, the deformation | transformation introduce | transduced at the time of temper rolling concentrates in the steel plate surface layer, and uniform deformation cannot be introduced in a plate thickness direction, and a desired No reduction of the proportional limit is obtained. For this reason, in this invention, temper rolling using the rolling roll whose surface roughness Ra is 2.0 micrometers or less was performed to the thin steel plate which has the said composition and said structure.

다음으로, 본 발명 박강판의 바람직한 제조 방법에 대해서 설명한다.Next, the preferable manufacturing method of the steel sheet of this invention is demonstrated.

본 발명 박강판의 제조 방법에서는, 먼저, 강 소재에 열연 공정, 냉연 공정, 추가로 어닐링 공정을 순차적으로 실시하여 냉연 어닐링판으로 한다.In the method for producing a thin steel sheet of the present invention, first, a hot rolling process, a cold rolling process, and an annealing process are sequentially performed on a steel material to form a cold rolled annealing plate.

사용하는 강 소재는, 상기한 강판의 조성과 마찬가지로, 질량％ 로, C : 0.10 ％ 이하, Si : 0.05 ％ 이하, Mn : 0.1 ~ 1.0 ％, P : 0.05 ％ 이하, S : 0.02 ％ 이하, Al : 0.02 ~ 0.10 ％, N : 0.005 ％ 미만을 함유하고, 혹은 추가로 Ti : 0.005 ~ 0.08 ％, Nb : 0.010 ~ 0.030 ％, B : 0.0003 ~ 0.0030 ％, Cr : 0.1 ~ 1.0 ％, Mo : 0.1 ~ 1.0 ％ 중에서 선택된 1 종 또는 2 종 이상을 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 강 소재로 한다.The steel material to be used is, in mass%, C: 0.10% or less, Si: 0.05% or less, Mn: 0.1 to 1.0%, P: 0.05% or less, S: 0.02% or less, similar to the composition of the steel sheet described above. : 0.02 to 0.10%, N: less than 0.005%, or further Ti: 0.005 to 0.08%, Nb: 0.010 to 0.030%, B: 0.0003 to 0.0030%, Cr: 0.1 to 1.0%, Mo: 0.1 to It is set as the steel raw material containing 1 type (s) or 2 or more types chosen from 1.0%, and which has a composition which consists of remainder Fe and an unavoidable impurity.

강 소재의 제조 방법은 특별히 한정할 필요는 없으나, 상기한 조성의 용강을 전로 등의 상용(常用)되는 용제 방법으로 용제하고, 연속 주조법 등의 상용되는 주조 방법으로 슬래브 등의 강 소재로 하는 것이 바람직하다. 강 소재의 주조 방법은, 성분의 매크로한 편석을 방지하기 위해서 연속 주조법으로 하는 것이 바람직하나, 조괴법, 박슬래브 주조법에 의해서 주조해도 전혀 문제는 없다.The manufacturing method of the steel material does not need to be particularly limited, but the molten steel having the composition described above may be dissolved in a commercially available solvent method such as a converter, and the commercially available casting method such as a continuous casting method may be a steel material such as a slab. desirable. The casting method of the steel material is preferably a continuous casting method in order to prevent macro segregation of components, but there is no problem even when casting by the ingot method or the thin slab casting method.

먼저, 상기한 조성의 강 소재에 통상적인 방법에 따라서, 열연 공정과 냉연 공정을 순차적으로 실시하여 냉연판으로 한다.First, a hot rolling process and a cold rolling process are sequentially performed according to the conventional method for the steel material of the composition mentioned above, and it is set as a cold rolled sheet.

본 발명에서는, 열연 공정은 강 소재를 가열하여 열간 압연을 실시하고, 그 후 권취하는 공정을 실시하고, 원하는 치수 형상의 열연판을 제조할 수 있으면 되어 특별히 그 조건을 한정할 필요가 없다.In the present invention, the hot rolling step may be performed by heating a steel material to perform hot rolling, followed by a step of winding up, and manufacturing a hot rolled plate having a desired dimension shape, and there is no need to specifically limit the conditions.

이어서, 얻어진 열연판에 냉연 공정을 실시하여 냉연판으로 한다. 냉연 공정에서는, 열연판에 산세를 실시하고, 이어서 냉간 압연을 실시하여 냉연판으로 한다. 산세는 상용되는 산세 방법을 모두 적용할 수 있다. 또, 냉간 압연은 소정 치수 형상의 냉연판으로 할 수 있으면 되고, 상용되는 냉간 압연 조건을 모두 적용할 수 있다.Next, the obtained hot rolled sheet is subjected to a cold rolling step to obtain a cold rolled sheet. In the cold rolling step, pickling is performed on the hot rolled sheet, followed by cold rolling to obtain a cold rolled sheet. Pickling can apply all the pickling methods commonly used. In addition, cold rolling should just be made into the cold rolled sheet of predetermined dimension shape, and all the cold rolling conditions which are commercially applicable can be applied.

이어서, 얻어진 냉연판에 어닐링 공정을 실시하여 냉연 어닐링판으로 한다.Next, an annealing process is performed on the obtained cold rolled sheet to obtain a cold rolled annealing sheet.

어닐링 공정은, 냉연판에 어닐링 온도 : 730 ~ 850 ℃ 범위의 온도에서 30 s 이상 가열한 후, 5 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 600 ℃ 이하의 온도까지 냉각시키는 어닐링 처리를 실시하는 공정으로 한다. 이로써, 평균 결정 입경 d : 5 ~ 30 ㎛ 의 페라이트상을 주체로 하는 조직을 갖는 냉연 어닐링판으로 한다.The annealing step is a step of performing an annealing treatment in which the cold rolled sheet is cooled to a temperature of 600 ° C. or lower at an average cooling rate of 5 ° C./s or higher after heating at 30 ° C. or higher at annealing temperature: 730 to 850 ° C. . Thereby, it is set as the cold-rolled annealing plate which has the structure mainly having a ferrite phase of average crystal grain diameter d: 5-30 micrometers.

어닐링 온도가, 730 ℃ 미만에서는, 냉간 압연으로 가공된 페라이트의 재결정의 완료가 곤란해지는 데다, 평균 결정 입경 : 5 ㎛ 이상의 조대 페라이트립을 확보할 수 없다. 한편, 어닐링 온도가 850 ℃ 를 초과하여 고온이 되면, 오스테나이트에 대한 변태가 진행되고, 냉각시에 미세한 페라이트로 변태되거나 혹은 저온 변태상으로 변태되어 페라이트 분율이 작아진다. 이 때문에, 어닐링 온도는 : 730 ~ 850 ℃ 범위의 온도로 한정하는 것이 바람직하다. 또한, 어닐링 온도에서의 유지 (가열) 시간은 30 s 이상으로 하는 것이 바람직하다. 유지 (가열) 시간이 30 s 미만에서는, 재결정이 완료되지 않거나, 완료되어도 입 성장이 억제되어 원하는 조대 페라이트립을 확보할 수 없게 된다. 또한, 가열 시간의 상한은 특별히 한정하지 않으나, 생산성의 관점에서 대체로 200 s 이하로 하는 것이 바람직하다.When the annealing temperature is less than 730 ° C, it is difficult to complete recrystallization of the ferrite processed by cold rolling, and coarse ferrite grains having an average grain size of 5 µm or more cannot be secured. On the other hand, when the annealing temperature becomes higher than 850 ° C, transformation to austenite proceeds, and upon cooling, transformation into fine ferrite or transformation into a low temperature transformation phase results in a small ferrite fraction. For this reason, it is preferable to limit annealing temperature to the temperature of 730-850 degreeC. In addition, the holding (heating) time at the annealing temperature is preferably 30 s or more. If the holding (heating) time is less than 30 s, the recrystallization is not completed or the grain growth is suppressed even when it is completed, so that the desired coarse ferrite grain cannot be obtained. The upper limit of the heating time is not particularly limited, but is preferably 200 s or less from the viewpoint of productivity.

또, 어닐링 공정에서의 어닐링 후의 냉각은, 어닐링 온도로부터 5 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 600 ℃ 이하까지 냉각시키는 것이 바람직하다. 어닐링 후의 냉각 속도가 평균으로 5 ℃/s 미만에서는 페라이트립의 성장이 촉진되어, 원하는 입경 범위의 페라이트 조직으로 할 수 없게 된다. 한편, 어닐링 후 냉연 속도의 상한은, 특별히 한정할 필요는 없으나, 30 ℃/s 를 초과하는 급속한 냉각으로 급랭시키는 경우에는 특별한 냉각 설비를 필요로 하기 때문에 30 ℃/s 이하의 냉각 속도로 냉각시키는 것이 바람직하다. 또한, 냉각 정지 온도가 600 ℃ 를 초과하여 고온이 되면, 그 후의 냉각에서 저온 변태상이 형성될 우려가 있다. 이 때문에, 어닐링 후의 냉각은 5 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 600 ℃ 이하까지 냉각시키는 것으로 하였다. 또한, 600 ℃ 이하의 냉각 속도는 특별히 규정할 필요가 없다.Moreover, it is preferable to cool after annealing in an annealing process to 600 degrees C or less at an average cooling rate of 5 degrees C / s or more from an annealing temperature. If the cooling rate after annealing is less than 5 deg. C / s on average, the growth of ferrite grains is accelerated, and the ferrite structure of the desired particle size range cannot be obtained. On the other hand, the upper limit of the cold rolling speed after annealing does not need to be particularly limited, but when quenched by rapid cooling exceeding 30 ℃ / s requires a special cooling equipment to cool at a cooling rate of 30 ℃ / s or less It is preferable. Moreover, when cooling stop temperature becomes high temperature exceeding 600 degreeC, there exists a possibility that a low temperature transformation phase may be formed by subsequent cooling. For this reason, the cooling after annealing shall be cooled to 600 degrees C or less at the average cooling rate of 5 degrees C / s or more. In addition, the cooling rate of 600 degrees C or less does not need to specify in particular.

또한, 얻어진 박냉연 어닐링판에 전기 아연 도금, 화성 처리막을 형성해도 된다.Moreover, you may form an electrogalvanization and a chemical conversion treatment film in the obtained thin cold rolled annealing board.

또, 본 발명에서는, 상기한 어닐링 공정 대신에, 상기한 냉연판에 어닐링 온도 : 730 ~ 850 ℃ 범위의 온도에서 어닐링하여, 5 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 600 ℃ 이하의 온도까지 냉각시켜 용융 아연 도금을 실시하는 어닐링-용융 아연 도금 처리 공정으로 해도 된다. 어닐링-용융 아연 도금 처리 공정은 연속 용융 아연 도금 라인을 이용하여, 어닐링 후, 통상적인 480 ℃ 근방의 용융 아연 도금 욕에 연속 침지하는 용융 아연 도금 처리를 실시해도 된다. 또한, 추가로 용융 아연 도금층을 합금화 용융 아연 도금층으로 하는 도금층의 합금화 처리 공정을 실시해도 된다. 합금화 처리는, 통상적인 방법에 따라서 500 ℃ 이상 600 ℃ 미만의 온도역으로 재가열하는 처리로 하면 된다.In the present invention, in place of the annealing process described above, the cold rolled sheet is annealed at a temperature in the range of annealing temperature: 730 to 850 ° C, cooled to a temperature of 600 ° C or less at an average cooling rate of 5 ° C / s or more, and melted. It is good also as an annealing-fusion | melting-galvanization process process which performs zinc plating. In the annealing-hot dip galvanizing step, after the annealing, a hot dip galvanizing step which is continuously immersed in a hot dip galvanizing bath in the vicinity of 480 ° C. may be performed. Moreover, you may perform the alloying process of the plating layer which makes a hot dip galvanization layer an alloying hot dip galvanization layer further. What is necessary is just to process the alloying process to reheat in the temperature range of 500 degreeC or more and less than 600 degreeC according to a conventional method.

이와 같은 열연 공정, 냉연 공정, 어닐링 공정 혹은 어닐링-용융 아연 도금 처리 공정을 거친 냉연 어닐링판 (도금판) 은, 평균 결정 입경이 5 ㎛ 이상 30 ㎛ 이하인 페라이트상을 주체로 하는 조직을 갖는 냉연 어닐링판 (도금판) 이 된다. 또한, 얻어진 냉연 어닐링판 (도금판) 에 추가로 화성 처리막을 형성해도 된다.The cold rolling annealing plate (plating plate) which has undergone such a hot rolling process, a cold rolling process, an annealing process, or an annealing-hot dip galvanizing process has a cold-rolled annealing having a structure mainly composed of a ferrite phase having an average grain size of 5 µm or more and 30 µm or less. Plate (plating plate). Moreover, you may form a chemical conversion treatment film further in the obtained cold-rolled annealing plate (plating plate).

본 발명에서는, 냉연 어닐링판 (도금판) 에, 이어서, 표면 조도 Ra 가 2.0 ㎛ 이하인 압연 롤을 사용하여 조질 압연을 실시한다.In this invention, temper rolling is performed to a cold rolling annealing plate (plating plate) using the rolling roll whose surface roughness Ra is 2.0 micrometers or less.

사용하는 압연 롤의 표면 조도 Ra 가 2.0 ㎛ 를 초과하여 거칠어지면, 도 4 에 나타내는 바와 같이, 150 ㎫ 이하의 비례 한도를 안정적으로 확보할 수 없게 된다. 사용하는 압연 롤의 표면 조도 Ra 의 하한은, 특별히 한정할 필요는 없으나, 사용하는 압연 롤의 표면 조도 Ra 가 작아지면, 얻어지는 강판의 표면 조도도 작아지고, 강판의 마찰 저항이 지나치게 작아져 코일상으로 권취했을 때 코일에 권취 불균일이 발생되어 무너지기 쉬워진다. 이 때문에, 사용하는 압연 롤의 표면 조도 Ra 는 0.2 ㎛ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 표면 조도 Ra 는 JIS B 0601-2001 의 규정에 준거하여 측정한 값을 사용하는 것으로 한다.When the surface roughness Ra of the rolling roll to be used becomes rough beyond 2.0 micrometers, as shown in FIG. 4, the proportional limit of 150 Mpa or less cannot be stably ensured. The lower limit of the surface roughness Ra of the rolling roll to be used is not particularly limited, but when the surface roughness Ra of the rolling roll to be used is small, the surface roughness of the steel sheet to be obtained is also small, and the frictional resistance of the steel sheet is too small to form a coil. When it is wound up with a coil, winding unevenness occurs in the coil, and it is easy to collapse. For this reason, it is preferable that surface roughness Ra of the rolling roll to be used shall be 0.2 micrometer or more. In addition, surface roughness Ra shall use the value measured based on the specification of JISB0601-2001.

또한, 조질 압연에 있어서의 신율 (조질 압연 신율) R (％) 은, 피압연재인 냉연 어닐링판의 평균 결정 입경을 d (㎛) 로 하면, (0.05 ~ 0.20) d 로 하는 것이 좋다. 그 이유는 다음과 같다. 조질 압연을 실시함으로써, 가동 전위가 도입되어 비례 한도가 저감된다. 그러나, 조질 압연에 의해서 도입되는 가동 전위는 입계 근방에 도입되기 쉽기 때문에, 원하는 비례 한도의 저감에 필요한 가동 전위를 유효하게 입계 근방에 도입할 때에는, 페라이트 입경이 클수록 조질 압연 신율을 크게 할 필요가 있다. 즉, 페라이트 평균 입경 d (㎛) 에 따라서, 조질 압연 신율 R (％) 를 조정하는 것이 중요해진다. 조질 압연이 종료된 강판의 비례 한도 (㎫) 와 R/d 의 관계를 도 5 에 나타낸다. 또한, 도 5 는, 페라이트 평균 결정 입경 d 가 5 ~ 20 ㎛ 인 강판을 사용하고, 표면 조도 Ra 가 0.2 ~ 1.8 ㎛ 인 압연 롤을 사용하여 조질 압연한 결과이다. 도 5 로부터, R/d 가 0.05 ~ 0.20 사이에서 강판의 비례 한도가 150 ㎫ 이하로 되는 것을 알 수 있다.In addition, elongation (temper rolling elongation) R (%) in temper rolling is good to set it as (0.05-0.20) d, if the average crystal grain diameter of the cold-rolled annealing plate which is a to-be-rolled material shall be d (micrometer). The reason for this is as follows. By performing temper rolling, a movable electric potential is introduce | transduced and a proportional limit is reduced. However, since the movable potential introduced by temper rolling is easy to be introduced near the grain boundary, when the movable potential required for reducing the desired proportional limit is effectively introduced near the grain boundary, it is necessary to increase the temper rolling rolling elongation as the ferrite grain size is larger. have. That is, it becomes important to adjust the temper rolling rolling elongation R (%) according to the ferrite average particle diameter d (micrometer). The relationship between the proportional limit (MPa) and R / d of the steel plate after temper rolling is completed is shown in FIG. 5 is the result of temper rolling using the steel plate whose ferrite average crystal grain diameter d is 5-20 micrometers, and using the rolling roll whose surface roughness Ra is 0.2-1.8 micrometers. It can be seen from FIG. 5 that the proportional limit of the steel sheet is 150 MPa or less when R / d is between 0.05 and 0.20.

조질 압연 신율 R (％) 이 0.05 d 미만에서는, 조질 압연의 압하량이 부족하여 원하는 가동 전위를 도입할 수 없고, 원하는 낮은 비례 한도를 확보할 수 없다. 한편, 0.20 d 를 초과하여 압하량이 많아지면, 도입된 전위가 탱글화하고, 비례 한도 저감에 유효하게 기여하는 가동 전위가 부족하여 원하는 낮은 비례 한도를 확보할 수 없게 된다. 이와 같은 점에서, 조질 압연 신율 R (％) 은, 페라이트 평균 결정 입경 d 에 대응하여 (0.05 ~ 0.20) d 의 범위로 한정하였다.If the temper rolling elongation R (%) is less than 0.05 d, the rolling reduction of the temper rolling is insufficient, a desired movable potential cannot be introduced, and a desired low proportional limit cannot be secured. On the other hand, if the reduction amount exceeds 0.20 d, the introduced potential becomes tangled, and there is a lack of movable potential that effectively contributes to the reduction of the proportional limit, so that the desired low proportional limit cannot be secured. In such a point, the tempered rolling elongation R (%) was limited to the range of (0.05-0.20) d corresponding to the ferrite average crystal grain size d.

이하, 실시예에 기초하여 더욱 본 발명에 대해서 설명한다.EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, this invention is demonstrated further based on an Example.

[실시예][Example]

표 1 에 나타내는 조성의 강 소재에, 1200 ℃ 로 가열하고, 최종 패스의 출측 온도를 900 ℃ 로 하는 열간 압연을 실시하고, 550 ℃ 에서 권취하고, 판두께 : 2.6 ㎜ 의 박열연판으로 하는 열연 공정을 실시하였다. 얻어진 박열연판에 산세를 실시한 후, 냉간 압연을 실시하고, 판두께 0.8 ㎜ 의 냉연판으로 하는 냉연 공정을 실시하였다. 이어서, 얻어진 냉연판에, 표 2 에 나타내는 어닐링 온도, 유지 시간, 및 냉각 속도의 조건에서 어닐링 처리를 실시하는 어닐링 공정을 실시하여 박냉연 어닐링판으로 하였다. 또한, 냉각 속도는 어닐링 온도부터 600 ℃ 까지의 평균으로 하였다.The hot rolling process which heats at 1200 degreeC to the steel raw material of the composition shown in Table 1, hot-rolls to make exit temperature of 900 degreeC of the final pass | pass, winds up at 550 degreeC, and makes a thin hot rolled sheet of 2.6 mm in thickness. Was carried out. After pickling the obtained thin hot rolled sheet, it cold-rolled and performed the cold rolling process made into the cold rolled sheet of 0.8 mm of plate | board thickness. Next, the obtained cold rolled sheet was subjected to an annealing step of performing annealing treatment under the conditions of annealing temperature, holding time, and cooling rate shown in Table 2 to obtain a thin cold rolled annealing plate. In addition, the cooling rate was made into the average from annealing temperature to 600 degreeC.

일부의 강판에서는, 어닐링 처리 대신에, 표 2 에 나타내는 조건에서 어닐링-용융 아연 도금 처리 공정을 실시하였다. 어닐링-용융 아연 도금 처리 공정에서는 어닐링 처리에 이어서, 도금욕의 온도 : 480 ℃ 의 용융 아연 도금욕에 연속적으로 침지하는 용융 아연 도금 처리를 실시하였다. 또한, 일부의 강판에는 용융 아연 도금 처리 후, 표 2 에 나타내는 온도로 합금화 처리를 실시하였다.In some steel sheets, instead of the annealing treatment, annealing-hot dip galvanizing treatment was performed under the conditions shown in Table 2. In the annealing-hot dip galvanizing step, the hot dip galvanizing step was continuously performed in the hot dip galvanizing bath at a temperature of 480 ° C. after the annealing step. In addition, some steel sheets were subjected to alloying treatment at a temperature shown in Table 2 after the hot dip galvanizing treatment.

얻어진 박냉연 어닐링판 (박도금판) 으로부터, 압연 방향으로 평행한 단면이 관찰면이 되도록 조직 관찰용 시험편을 채취하여 연마하고, 나이탈 부식시켜 페라이트상의 평균 결정 입경, 조직 분율을 구하였다. 페라이트상의 평균 결정 입경은, 광학 현미경 (배율 : 100 배) 을 사용하여, 200×200 ㎛ 의 영역에 대해서 절단법으로 구하였다. 또, 페라이트상의 조직 분율은, 광학 현미경 (배율 : 100 배) 을 사용하여, 200×200 ㎛ 의 영역에 대해서 2 장 촬상하고, 화상 해석 장치를 사용하여 산출하였다. 또한, 페라이트 이외의 제 2 상에 대해서도 관찰하였다. 조직 관찰 결과를 표 2 에 병기하여 나타낸다.From the obtained cold-rolled annealing plate (thin plated plate), the test piece for structure observation was extract | collected and grind | polishing so that the cross section parallel to a rolling direction might become an observation surface, it was nitrided, and the average grain size of a ferrite phase and the structure fraction were calculated | required. The average grain size of the ferrite phase was determined by the cutting method for a 200 × 200 μm region using an optical microscope (magnification: 100 times). In addition, the tissue fraction of a ferrite phase image | photographed two sheets about 200x200 micrometers area | region using the optical microscope (magnification: 100x), and computed it using the image analyzer. Moreover, it observed also in 2nd phases other than ferrite. The tissue observation results are shown in Table 2 together.

이어서, 얻어진 냉연 어닐링판 (도금판) 에, 표 2 에 나타내는 표면 조도 Ra (㎛) 의 압연 롤을 사용하여, 표 2 에 나타내는 조질 압연 신율 R (％) 로 조질 압연을 실시하였다. 압연 롤의 표면 조도 Ra 는 JIS B 0601-2001 의 규정에 준거하여 측정하였다. 또한, 용융 아연 도금 처리를 실시하지 않은 일부 강판에서는 조질 압연후에 전기 아연 도금 처리를 실시하였다.Subsequently, temper rolling was performed by the temper rolling elongation R (%) shown in Table 2 using the rolling roll of surface roughness Ra (micrometer) shown in Table 2 to the obtained cold-rolled annealing plate (plating plate). Surface roughness Ra of the rolling roll was measured in accordance with the provisions of JIS B 0601-2001. In addition, some steel sheets which were not subjected to hot dip galvanizing were subjected to electrogalvanization after temper rolling.

조질 압연이 종료된 박강판 (박도금판) 으로부터, 시험 방향이 압연 방향이 되도록 JIS 5 호 시험편 (GL : 50 ㎜) 을 채취하고, JIS Z 2241 의 규정에 준거하여 인장 시험을 실시하여, 인장 특성 (항복 강도 YS, 인장 강도 TS, 신율 El) 을 구하였다. 또, 얻어진 박강판으로부터 시험 방향이 압연 방향이 되도록 JIS 5 호 시험편을 채취하고, 인장 시험을 실시하여 비례 한도를 구하였다.From the thin steel plate (thin plated plate) which temper rolling was complete | finished, JIS No. 5 test piece (GL: 50 mm) was extract | collected so that a test direction might become a rolling direction, and a tensile test was performed based on the specification of JIS Z 2241, and a tensile characteristic (Yield strength YS, tensile strength TS, elongation El) was calculated | required. Moreover, the JIS No. 5 test piece was extract | collected from the obtained thin steel plate so that a test direction might become a rolling direction, the tension test was done, and the proportional limit was calculated | required.

비례 한도는 평행부 양면에 변형 게이지 (게이지 길이 : 5 ㎜) 에 첩부한 인장 시험편을 사용하여 인장 속도 : 1 ㎜/min 로 인장 시험하고, 응력-변형 곡선의 기울기 (Δσ/Δε) 와 응력 (σ) 의 관계로부터 도 3 에 나타내는 요령으로 구하였다.The proportional limit is tensile test at a tensile velocity of 1 mm / min using a tensile test piece affixed on a strain gauge (gauge length: 5 mm) on both sides of the parallel part, and the slope (Δσ / Δε) and stress ( It calculated | required by the point shown in FIG. 3 from the relationship of (sigma).

또한, 조질 압연이 종료된 박강판에 대해서도 조직을 관찰했으나, 냉연 어닐링판 (도금판) 과 다르지 않은 조직을 갖고 있는 것을 확인하였다. 얻어진 결과를 표 3 에 나타낸다.Moreover, although the structure was observed also about the thin steel plate by which temper rolling was complete | finished, it confirmed that it had a structure which is not different from a cold rolling annealing plate (plating plate). The obtained results are shown in Table 3.

본 발명예는 모두, 평균 결정 입경 : 5 ~ 30 ㎛ 의 페라이트상을 주체로 하는 조직을 갖고, 150 ㎫ 이하의 낮은 비례 한도를 갖는 박강판으로 되어 있다. 한편, 본 발명의 범위를 벗어나는 비교예는 비례 한도가 150 ㎫ 를 초과한다.All of the examples of the present invention had a structure mainly composed of a ferrite phase having an average crystal grain size of 5 to 30 µm, and a thin steel sheet having a low proportional limit of 150 MPa or less. On the other hand, the comparative example beyond the scope of the present invention exceeds the proportional limit of 150 MPa.

Claims (7)

질량％ 로,
C : 0.10 ％ 이하, Si : 0.05 ％ 이하,
Mn : 0.1 ~ 1.0 ％, P : 0.05 ％ 이하,
S : 0.02 ％ 이하, Al : 0.02 ~ 0.10 ％,
N : 0.005 ％ 미만
을 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성과, 평균 결정 입경 d : 5 ~ 30 ㎛ 의 페라이트상을 주체로 하는 조직을 갖는 박강판에, 표면 조도 Ra 가 2.0 ㎛ 이하인 압연 롤을 사용한 조질 압연을 실시하여 이루어지는 박강판으로서, 150 ㎫ 이하의 비례 한계를 갖는 것을 특징으로 하는 형상 동결성이 우수한 냉연 박강판.In mass%,
C: 0.10% or less, Si: 0.05% or less,
Mn: 0.1% to 1.0%, P: 0.05% or less,
S: 0.02% or less, Al: 0.02% to 0.10%,
N: less than 0.005%
To a thin steel sheet containing a composition composed of residual Fe and unavoidable impurities and a structure mainly composed of a ferrite phase having an average crystal grain size d of 5 to 30 µm, using a rolling roll having a surface roughness Ra of 2.0 µm or less. A thin steel sheet which is formed by rolling, and has a proportional limit of 150 MPa or less. 제 1 항에 있어서,
상기 조성에 더하여 추가로, 질량％ 로, Ti : 0.005 ~ 0.08 ％, Nb : 0.010 ~ 0.030 ％, B : 0.0003 ~ 0.0030 ％, Cr : 0.1 ~ 1.0 ％, Mo : 0.1 ~ 1.0 ％ 중에서 선택된 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 조성으로 하는 것을 특징으로 하는 냉연 박강판.The method of claim 1,
In addition to the above composition, in mass%, one kind selected from Ti: 0.005% to 0.08%, Nb: 0.010% to 0.030%, B: 0.0003% to 0.0030%, Cr: 0.1% to 1.0%, and Mo: 0.1% to 1.0%, or A cold rolled thin steel sheet characterized by having a composition containing two or more kinds. 제 1 항 또는 제 2 항에 기재된 냉연 박강판의 적어도 일방의 표면에, 용융 아연 도금층, 합금화 용융 아연 도금층, 또는 전기 아연 도금층을 형성하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 형상 동결성이 우수한 냉연 박강판.A cold rolled steel sheet excellent in shape freezing property, which is formed by forming a hot dip galvanized layer, an alloyed hot dip galvanized layer, or an electrogalvanized layer on at least one surface of the cold rolled steel sheet according to claim 1. 강 소재에 열연 공정과, 냉연 공정을 순차적으로 실시하여 냉연판으로 하고, 그 냉연판에 어닐링 공정을 실시하여 냉연 어닐링판으로 하는 냉연 박강판의 제조 방법에 있어서, 상기 강 소재가, 질량％ 로,
C : 0.10 ％ 이하, Si : 0.05 ％ 이하,
Mn : 0.1 ~ 1.0 ％, P : 0.05 ％ 이하,
S : 0.02 ％ 이하, Al : 0.02 ~ 0.10 ％,
N : 0.005 ％ 미만
을 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 강 소재이고,
상기 어닐링 공정이, 상기 냉연판에, 어닐링 온도 : 730 ~ 850 ℃ 의 범위의 온도에서 30 s 이상 가열한 후, 평균 냉각 속도 : 5 ℃/s 이상의 냉각 속도로 600 ℃ 이하의 온도까지 냉각시키는 어닐링 처리를 실시하고, 평균 결정 입경 d : 5 ~ 30 ㎛ 의 페라이트상을 주체로 하는 조직을 갖는 냉연 어닐링판으로 하는 공정이고,
상기 어닐링 공정 후에, 상기 냉연 어닐링판에, 표면 조도 Ra 가 2.0 ㎛ 이하인 압연 롤을 사용하고, 조질 압연 신율 (％) 을, 그 냉연 어닐링판의 평균 결정 입경 d (㎛) 에 대응하여, (0.05 ~ 0.20) d (％) 의 범위로 하는 조질 압연을 실시하고, 비례 한계가 150 ㎫ 이하인 냉연 박강판으로 하는 것을 특징으로 하는, 형상 동결성이 우수한 냉연 박강판의 제조 방법.In the method for producing a cold rolled thin steel sheet in which a steel sheet is subjected to a hot rolling step and a cold rolling step sequentially to form a cold rolled sheet, and the cold rolled sheet is subjected to an annealing process to form a cold rolled sheet annealing sheet. ,
C: 0.10% or less, Si: 0.05% or less,
Mn: 0.1% to 1.0%, P: 0.05% or less,
S: 0.02% or less, Al: 0.02% to 0.10%,
N: less than 0.005%
And a steel material having a composition consisting of residual Fe and unavoidable impurities,
After the annealing step is heated to the cold rolled sheet at a temperature in the range of annealing temperature: 730 to 850 ° C or more, annealing to cool down to a temperature of 600 ° C or less at an average cooling rate of 5 ° C / s or more. The process is performed and it is a process made into the cold rolling annealing plate which has the structure mainly having a ferrite phase of average crystal grain diameter d: 5-30 micrometers,
After the annealing step, a rolling roll having a surface roughness Ra of 2.0 μm or less was used for the cold rolled annealing plate, and the tempered rolling elongation (%) was corresponding to the average grain size d (μm) of the cold rolled annealing plate. 0.20) d) The tempered rolling in the range of d (%) is carried out, and a proportional limit is set to the cold rolled sheet steel of 150 Mpa or less, The manufacturing method of the cold rolled sheet steel excellent in shape freezing property characterized by the above-mentioned. 제 4 항에 있어서,
상기 어닐링 공정 대신에, 상기 냉연판에, 어닐링 온도 : 730 ~ 850 ℃ 의 범위의 온도에서 어닐링하여, 5 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 600 ℃ 이하의 온도까지 냉각시키고, 용융 아연 도금을 실시하는 어닐링-용융 아연 도금 처리 공정으로 하는 것을 특징으로 하는 냉연 박강판의 제조 방법.The method of claim 4, wherein
Instead of the annealing step, the cold rolled sheet is annealed at a temperature in the range of annealing temperature: 730 to 850 ° C, cooled to a temperature of 600 ° C or less at an average cooling rate of 5 ° C / s or more, and subjected to hot dip galvanizing. A method of producing a cold rolled steel sheet, characterized by annealing-melting galvanizing. 제 5 항에 있어서,
상기 어닐링-용융 아연 도금 처리 공정을 거친 후, 추가로 용융 아연 도금을 합금화 처리하는 합금화 처리 공정을 실시하는 것을 특징으로 하는 냉연 박강판의 제조 방법.The method of claim 5, wherein
After the annealing-hot dip galvanizing step, an alloying step of alloying the hot dip galvanizing is further performed. 제 4 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 강 소재의 조성에 더하여 추가로, 질량％ 로, Ti : 0.005 ~ 0.08 ％, Nb : 0.010 ~ 0.030 ％, B : 0.0003 ~ 0.0030 ％, Cr : 0.1 ~ 1.0 ％, Mo : 0.1 ~ 1.0 ％ 중에서 선택된 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 조성으로 하는 것을 특징으로 하는 냉연 박강판의 제조 방법.7. The method according to any one of claims 4 to 6,
In addition to the composition of the steel material, in mass%, Ti: 0.005 to 0.08%, Nb: 0.010 to 0.030%, B: 0.0003 to 0.0030%, Cr: 0.1 to 1.0%, Mo: 0.1 to 1.0% It is set as the composition containing 1 type (s) or 2 or more types, The manufacturing method of the cold rolled steel sheet characterized by the above-mentioned.

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