KR100752912B1

KR100752912B1 - 자동차 보강용 강관과 그의 제조방법

Info

Publication number: KR100752912B1
Application number: KR1020027001808A
Authority: KR
Inventors: 도요오카다카아키; 니시모리마사노리; 가와바타요시카즈; 요리후지아키라; 이타다니모토아키; 오카베다카토시; 아라타니마사토시
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2000-06-14
Filing date: 2001-06-14
Publication date: 2007-08-28
Also published as: DE60133816D1; EP1293581A1; EP1293581B1; EP1293581A4; CA2382073A1; BR0106737B1; KR20020022803A; CN1145710C; WO2001096625A1; CN1388835A; BR0106737A; CA2382073C; US7018488B2; DE60133816T2; JP2001355046A; JP4608739B2; US20030051782A1

Abstract

C: 0.05 내지 0.30%, Mn: 1.8 내지 4.0%, Si 및 Al을 함유하는 조성의 강관에 축경률 20% 이상 및 압연 종료 온도 800℃ 이하로 하는 드로잉 압연을 실시하여, 가공된 γ로부터의 변태 생성물인 마르텐사이트 및/또는 베이나이트, 또는 추가로 페라이트를 포함하는 조직으로 만든다. 이에 따라 인장 강도 1OOOMPa 이상이면서 우수한 3점 굴곡특성을 갖는 강관을 수득하는 것이 가능해진다. 상기 강관은 Cu, Ni, Cr 및 Mo 중의 1종 이상, Nb, V, Ti 및 B 중의 1종 이상, 또는 REM 및 Ca 중에서 선택된 1종 이상을 추가로 함유할 수 있다.

Description

자동차 보강용 강관과 그의 제조방법{STEEL PIPE FOR USE IN REINFORCEMENT OF AUTOMOBILE AND METHOD FOR PRODUCTION THEREOF}

본 발명은 자동차 도어 보강용 강관에 관한 것으로, 특히 고강도이면서 3점 굴곡특성이 우수하고 특히 좌굴한계 변형량이 큰 강관 및 그의 제조방법에 관한 것이다.

본 발명에서 말하는 「3점 굴곡특성이 우수한」이란, 도 1에 도시한 바와 같이, 강관을 소정의 스팬(L)만큼 떨어진 지지 공구 사이에 두고 그 중앙부를 반경 R의 굴곡 지그로 누르는 소위 3점 굴곡시험에서, 좌굴이 발생하는 최대 누름량(좌굴한계 누름량)이 크고, 또한 좌굴한계 누름량까지의 누름 하중-누름량 곡선하의 면적(도 2의 사선부), 즉 좌굴 발생까지의 흡수 에너지가 큰 것을 말한다. 구체적으로 본 발명에서는 31.8mmφ(두께 1.6mm)의 강관에 대하여 L=980mm에서 3점 굴곡시험을 실시하여, 좌굴한계 누름량(좌굴한계 변형량)까지의 흡수 에너지가 450J 이상인 강관을 「3점 굴곡특성이 우수한」 강관으로 한다.

자동차의 충돌시에 탑승자의 안전을 확보하기 위해 최근 들어 자동차 차체의 충돌 안전성의 향상이 요구되고 있다. 이 때문에, 자동차 차체 중에서 자동차 측면의 강도, 즉 도어 강도의 증가가 요청되고, 최근에는 도어 보강용 바가 반드시 장착되도록 되어 있다. 또한, 자동차 차체의 경량화의 목적에서 도어 보강용 바에서도 강관을 사용하는 경우가 많아지고 있다.

도어 보강용 바로서 사용되는 강관은 그 사용 목적에서 볼 때 고강도이어야 하는 바, 고강도화된 강관이 사용되고 있다. 종래에는 강관으로서 전봉 강관을 사용하고, 고강도화를 위해 오프라인에서 고주파 담금질 등의 QT 처리를 실시하여 고강도화된 오프라인 QT형 강관, 또는 전봉 강관의 소재인 박강판의 제조 단계에서 QT 처리를 실시하여 고강도화된 강판을 전봉 용접하여 전봉 강관으로 한 에즈롤형(as rolled type) 강관이 사용되었다.

발명의 요지

그러나, 오프라인 QT형 강관에서는 QT 처리를 오프라인에서 실시해야 하므로 제조 공정이 복잡해지고 제조기간이 길어질 뿐 아니라 제조 비용이 증가한다는 문제가 있었다. 한편, 에즈롤형 강관에서는 조관(造管)시의 냉간 변형이 잔류함으로써 3점 굴곡시험시에 조기에 좌굴하여 3점 굴곡특성이 낮다는 문제가 있었다. 또한, 에즈롤형 강관에서는 박강판 제조 단계에서 QT 처리를 실시한 후 조관하기 때문에 전봉 용접에 의한 접합부(고주파 용접부)가 열 영향을 받아 연화된다는 문제도 있다. 또한, 강관 소재인 박강판이 매우 고강도화되어 있기 때문에 조관시의 스프링 백이 커서 성형이 어려워 조관 설비를 대형화할 필요가 있어 설비 비용이 비싸진다는 문제도 있었다.

본 발명은 상기한 종래 기술의 문제를 해결하여, 인장 강도 1000MPa 이상의 고강도를 가지며 3점 굴곡특성이 우수한 자동차 도어 보강용 강관 및 그의 제조방법을 제안하는 것을 목적으로 한다.

본 발명자들은 상기한 과제를 해결하기 위해 오프라인 열처리를 실시하지 않고서도 강도와 3점 굴곡특성을 동시에 향상시키는 방책에 대해 예의 연구하였다. 그 결과, 조성을 한정한 강관에 α+ γ 2상영역 또는 그 바로 위의 온도영역에서 누적 축경률(縮徑率)을 20% 이상으로 하는 드로잉 압연을 실시하여 냉각함으로써, 그 조직을 가공 오스테나이트로부터 변태한 경질의 마르텐사이트 및 베이나이트를 주체로 하고 페라이트가 혼재된 조직으로 만들었다. 이에 의해, 종래와 같은 오프라인에서의 특별한 열 처리(QT 처리)를 실시하지 않고서도 고강도와 우수한 3점 굴곡특성을 겸비한 강관이 수득되는 것을 발견하였다. 이 3점 굴곡특성의 현저한 향상은, 종래의 오프라인 QT형 강관의 조직이 재가열한 오스테나이트(γ)로부터 변태한 마르텐사이트 또는 베이나이트임에 반해, 이 강관의 조직이 가공된 γ(가공 γ)로부터 변태한 마르텐사이트 또는 베이나이트인 것에 따른 것이라 생각된다. 종래의 에즈롤형 강관의 3점 굴곡특성과, 가공 γ로부터 변태한 마르텐사이트 또는 베이나이트를 주체로 하는 조직을 갖는 강관(본 발명 강관)의 3점 굴곡특성을 비교하여 도 3에 도시한다. 도 3으로부터, 종래의 강관에 비해 본 발명 강관의 좌굴 한계 누름량(변형량)이 커서 흡수 에너지가 많음을 알 수 있다.

본 발명은 상기한 발견에 의거 더욱 검토를 하여 완성된 것이다. 본 발명은 종래의 자동차 도어 보강용 강관과는 그 기술 사상이 본질적으로 다른 신규 기술로 구성된 것이다.

즉, 본 발명의 제 1 요지는, 질량%로, C: 0.05 내지 0.30%, Si: 0.01 내지 2.0%, Mn: 1.8 내지 4.0%, Al: 0.005 내지 0.10%를 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어진 조성을 가지며, 인장 강도(TS)가 1000MPa 이상이고 3점 굴곡특성이 우수한 것을 특징으로 하는 자동차 도어 보강용 강관이며, 또한 본 발명의 제 1 요지에서는 조직이 마르텐사이트 및/또는 베이나이트 조직, 또는 마르텐사이트 및/또는 베이나이트와 페라이트의 혼합 조직이며, 이 마르텐사이트 및/또는 베이나이트가 가공된 오스테나이트로부터의 변태 생성물인 것이 바람직하고, 또한 본 발명의 제 1 요지에서는 조직 중의 상기 페라이트가 면적율로 20% 이하로 포함되는 것이 바람직하다. 또한, 본 발명의 제 1 요지에서는 항복비가 80% 이하인 것이 바람직하다.

또한, 본 발명의 제 1 요지에서는 상기 조성에 더하여, 질량%로, 다음 A 내지 C군 중에서 선택된 1군 또는 2군 이상을 추가로 함유하는 것이 바람직하다:

A군: Cu: 1% 이하, Ni: 1% 이하, Cr: 2% 이하 및 Mo: 1% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상;

B군: Nb: 0.1% 이하, V: 0.5% 이하, Ti: 0.2% 이하 및 B: 0.003% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상;

C군: REM: 0.02% 이하 및 Ca: 0.01% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종.

또한, 본 발명의 제 2 요지는, 질량%로, C: 0.05 내지 0.30%, Si: 0.01 내지 2.0%, Mn: 1.8 내지 4.0%, Al: 0.005 내지 0.10%를 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어진 조성을 갖는 소재 강관에, 가열 또는 균열 처리를 실시한 후, 누적 축경률 20% 이상 및 압연 종료 온도 800℃ 이하로 하는 드로잉 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 자동차 도어 보강용 강관의 제조방법이며, 또한 본 발명의 제 2 요지에서는 상기 조성에 더하여, 질량%로, 다음 A 내지 C군 중에서 선택된 1군 또는 2군 이상을 추가로 함유하는 것이 바람직하다:

도 1은 3점 굴곡시험 방법을 개략적으로 도시한 설명도이다.

도 2는 3점 굴곡 흡수 에너지값의 정의를 나타낸 설명도이다.

도 3은 본 발명의 강관과 종래 강관의 3점 굴곡시험 결과를 도시한 그래프이다.

본 발명의 자동차 도어 보강용 강관은 인장 강도(TS)가 1000MPa 이상이면서 3점 굴곡특성이 우수한 강관이며, 바람직하게는 추가로 항복비가 80% 이하인 강관이다. 또한, 본 발명의 강관은 전봉 강관, 단접 강관 등의 용접 강관, 또는 이음매가 없는 강관 중 어느 것이어도 바람직하며, 그 소관(素管) 제조방법에 한정되지 않는다.

다음에, 본 발명의 자동차 도어 보강용 강관의 조성한정 이유를 설명한다. 이하, 질량%는 단순히 %로 나타낸다.

C: 0.05 내지 0.30%

C는 기지(基地) 중에 고용되거나 또는 탄화물로서 석출되어 강의 강도를 증가시키는 원소이며, 본 발명에서는 원하는 강도를 확보하기 위해 C를 0.05% 이상 함유할 필요가 있지만, 0.30%를 초과하여 함유하면 용접성이 열화된다. 이 때문에, C는 0.05 내지 0.30%의 범위로 한정하였다.

Si: 0.01 내지 2.0%

Si는 탈산제로 작용함과 동시에, 기지 중에 고용되어 강의 강도를 증가시키는 원소이다. 이들의 효과는 0.01% 이상, 바람직하게는 0.1% 이상 함유되면 나타나지만, 2.0%를 초과하여 함유하면 연성을 열화시킨다. 이 때문에, Si는 0.01 내지 2.0%의 범위로 한정하였다. 또한, 바람직하게는 강도-연성 균형의 관점에서 0.10 내지 1.5%의 범위이다.

Mn: 1.8 내지 4.0%

Mn은 강의 강도를 증가시키고, 또한 담금질성을 향상시켜 압연 후의 냉각시에 마르텐사이트 및 베이나이트의 형성을 촉진하는 작용을 갖는 원소이다. 이러한 효과는 1.8% 이상 함유될 때 나타나지만, 4.0%를 초과하여 함유하면 연성을 열화시킨다. 이 때문에, Mn은 1.8 내지 4.0%의 범위로 한정하였다. 또한, 오프라인 열처리를 하지 않고 1000MPa 이상의 고강도를 확보하기 위해서는 Mn을 2.5 내지 4.0%의 범위로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 2.5 내지 3.5%의 범위이다.

Al: 0.005 내지 0.10%

Al은 탈산 작용에 더하여 결정 입자를 미세화하는 작용을 갖는 원소이다. 이 결정 입자 미세화 효과에 의해 소관 단계에서의 조직을 미세화하여, 본 발명의 효과를 보다 크게 한다. 이를 위해서는 0.005% 이상 함유될 필요가 있지만, 0.10%를 초과하면 산화물계 개재물량이 증가하여 청정도가 열화된다. 이 때문에, Al은 0.001 내지 0.10%의 범위로 한정하였다. 또한, 바람직하게는 0.015 내지 0.06%이다.

상기한 기본 조성에 더하여, 다음에 설명하는 A 내지 C군의 합금 원소군을 필요에 따라 1군 또는 2군 이상 함유하는 것이 바람직하다.

A군: Cu: 1% 이하, Ni: 1% 이하, Cr: 2% 이하 및 Mo: 1% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상

Cu, Ni, Cr 및 Mo는 모두 강도를 증가시키는 원소로, 필요에 따라 1종 또는 2종 이상을 함유할 수 있다. 이들 원소는 변태점을 저하시키고 조직을 미세화하는 효과를 갖고 있다. 그러나, Cu는 1%를 초과하여 다량으로 함유하면 열간 가공성이 열화된다. 또한, Ni는 강도 증가와 함께 인성을 개선시키지만 1%를 초과하여 함유하여도 함유량에 걸맞는 효과를 기대할 수 없다. 또한, Cr은 2%, Mo는 1%를 초과하여 다량 함유하면 용접성 및 연성이 열화될뿐더러 비용이 많이 들게 된다. 이와 같은 점에서 Cu: 1% 이하, Ni: 1% 이하, Cr: 2% 이하, Mo: 1% 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 보다 바람직하게는, Cu: 0.1 내지 0.6%, Ni: 0.1 내지 0.7%, Cr: 0.1 내지 1.5%, Mo: 0.05 내지 0.5%이다.

B군: Nb: 0.1% 이하, V: 0.5% 이하, Ti: 0.2% 이하 및 B: 0.003% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상

Nb, V, Ti 및 B는 탄화물, 질화물 또는 탄질화물로서 석출되어 강의 고강도화에 기여하는 원소이다. 특히, 고온으로 가열되는 접합부를 갖는 강관에서는 이들 원소의 석출물은 접합시의 가열 과정에서 입자를 미세화하고, 냉각 과정에서의 페라이트의 석출핵으로서 작용하며, 접합부의 경화를 방지하는 효과도 있다. 본 발명에서는 이들 원소를 필요에 따라 1종 또는 2종 이상 함유할 수 있다. 그러나, 다량으로 첨가하면 용접성 및 인성 모두 열화되기 때문에, Nb는 0.1% 이하, V는 0.5% 이하, Ti는 0.2% 이하, B는 0.003% 이하로 각각 한정하는 것이 바람직하다. 또한, 보다 바람직하게는 Nb: 0.005 내지 0.05%, V: 0.05 내지 0.1%, Ti: 0.005 내지 0.10%, B: 0.0005 내지 0.002%이다.

C군: REM: 0.02% 이하, Ca: 0.01% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종

REM 및 Ca는 모두 황화물, 산화물 또는 산 황화물로서 석출되어 개재물의 형상을 구형화하여 가공성을 향상시키는 작용을 가짐과 동시에, 접합부를 갖는 강관에서의 접합부의 경화를 방지하는 작용도 갖는다. 본 발명에서는 필요에 따라 1종 또는 2종 함유할 수 있다. REM이 0.02% 또는 Ca가 0.01%를 초과하면, 개재물이 너무 많아져서 청정도가 저하되고 연성이 열화된다. 이 때문에, REM: 0.02% 이하, Ca: 0.01% 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, REM이 0.004% 미만, Ca가 0.001% 미만이면 이 작용에 의한 효과가 적기 때문에, REM: 0.004% 이상, Ca: 0.001% 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다.

상기 성분 이외의 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어진다. 불가피적 불순물로서는 P: 0.025% 이하, S: 0.020% 이하, N: 0.010% 이하, O: 0.006% 이하가 허용된다.

P: 0.025% 이하

P는 입계에 편석하여 인성을 열화시키기 때문에, 가능한 한 저감시키는 것이 바람직하지만, 0.025%까지는 허용할 수 있다.

S: 0.020% 이하

S는 황화물을 증가시켜 청정도를 열화시키기 때문에, 가능한 한 저감시키는 것이 바람직하지만, 0.020%까지는 허용할 수 있다.

N: 0.010% 이하

N은 용접성을 열화시키기 때문에, 가능한 한 저감시키는 것이 바람직하지만, 0.010%까지는 허용할 수 있다.

O: 0.006% 이하

O는 청정도를 열화시키기 때문에, 가능한 한 저감시키는 것이 바람직하지만, 0.006%까지는 허용할 수 있다.

본 발명의 강관의 조직은 마르텐사이트 및/또는 베이나이트 조직이거나, 또는 마르텐사이트 및/또는 베이나이트와 페라이트를 포함하는 혼합 조직이다. 이들 마르텐사이트 및 베이나이트는 드로잉 압연 후의 가공 오스테나이트(γ)로부터 변태한 변태 생성물이며, 고강도화와 저항복비(YR)화, 및 3점 굴곡특성의 향상에 크게 기여한다. 또한, 본 발명에서는 마르텐사이트 및/또는 베이나이트의 주 상에 페라이트를 포함할 수 있다. 페라이트는 면적율로 20% 이하로 포함되는 것이 바람직하다. 페라이트의 존재량이 20%보다 많아지면 원하는 고강도를 확보할 수 없다. 이 때문에, 페라이트는 면적율로 20% 이하로 하는 것이 바람직하다.

다음에, 본 발명의 제조방법에 대해 설명한다.

본 발명의 제조방법에서는 특정한 조성을 갖는 강관을 소재 강관(소관)으로 사용하지만, 이 소관을 제조하는 수단(조관법)은 특별히 한정되지 않는다. 조관법으로서는 냉간 또는 열간에서의 고주파 전류를 이용한 전기저항 용접법(소관 명칭: 전봉관, 열간의 경우는 열간 전봉관), 개방 관의 양 가장자리부를 고상 압접 온도영역으로 가열하여 압접 접합하는 고상 압접법(소관 명칭: 고상 압접관), 단접법(소관 명칭: 단접관) 및 맨니스맨식(Mannesmann type) 천공 압연법(소관 명칭: 이음매가 없는 강관)을 모두 바람직하게 사용할 수 있다.

상기한 조성을 갖는 소재 강관에, 바람직하게는 가열 또는 균열 처리를 실시한 뒤, 누적 축경률 20% 이상 및 압연 종료 온도 800℃ 이하로 하는 드로잉 압연(축경 압연)을 실시한다. 가열 또는 균열 처리는 압연 종료 온도가 800℃ 이하로 되는 온도일 수 있고, 특별히 한정되는 것은 아니다. 또한, 소재 강관이 일단 상온으로 냉각되었을 경우에는 가열 처리를 실시할 필요가 있지만, 가열 처리의 온도는 드로잉 압연이 압연 종료 온도 800℃ 이하, 바람직하게는 α+γ의 2상영역이 되도록 적절히 조정할 수 있다. Ac₃ 변태점 내지 Ac₁변태점 사이로 가열하거나, 또는 Ac₃ 변태점 이상으로 가열하고 냉각하여, 드로잉 압연이 압연 종료 온도 800℃ 이하, 바람직하게는 α+γ의 2상영역이 되도록 조정할 수 있다. 소재 강관의 제조 공정이 열간 또는 온간인 경우에는 상온까지 냉각하지 않고 재가열 또는 균열처리하여 드로잉 압연 종료 온도 800℃ 이하, 바람직하게는 α+γ의 2상영역이 되도록 조정할 수 있다.

누적 축경률 20% 미만에서는 오스테나이트의 가공이 불충분하여, 그 후에 생성되는 저온변태상(마르텐사이트 또는 베이나이트)의 강화가 부족하여, 인장 강도(TS): 1000MPa 이상이라는 고강도화를 달성할 수 없다.

드로잉 압연의 온도는 압연 종료 온도를 800℃ 이하로 한다. 또한, 바람직하게는, 압연 온도는 α+γ의 2상영역의 범위이다.

또한, 압연 종료 온도가 800℃를 초과하면, 오스테나이트에 부여한 압연 변형이 즉시에 회복되고, 그 결과 오스테나이트로부터 변태 생성되는 저온 변태상(마르텐사이트 또는 베이나이트)의 강화가 부족하여, 인장 강도(TS) 1000MPa 이상이라는 고강도화를 달성할 수 없다. 또한, 압연 종료 온도는 고강도화의 관점에서 마르텐사이트 또는 베이나이트 변태 종료 온도 이상으로 하는 것이 바람직하다.

드로잉 압연한 후에는 통상적인 방법에 따라 냉각할 수 있다. 이 냉각은 공 냉이거나 수냉일 수 있다.

또한, 본 발명에서는 드로잉 압연을 윤활하에서의 압연(윤활 압연)으로 하는 것이 바람직하다. 드로잉 압연을 윤활 압연으로 함으로써, 두께 방향의 변형 분포가 균일해지고, 조직의 미세화나 집합 조직의 형성을 두께 방향으로 균일하게 할 수 있다. 무윤활 압연을 실시하면 전단 효과에 의해 재료 표층부에만 압연 변형이 집중되어 두께 방향으로 불균일한 조직이 형성된다.

또한, 드로잉 압연 방법은 특별히 한정되는 것은 아니지만, 리듀서(Reducer)라 칭해지는 복수의 구멍형 압연기에 의한 압연이 바람직하다.

표 1에 나타낸 조성의 열연 강판(1.8 또는 2.3mm 두께)을 전봉 용접에 의해 용접 강관(전봉관: 외경 58 mmφ)으로 하고, 이들 용접 강관을 소재 강관(소관)으로 하여, 이 소관에 가열 처리를 실시하고, 추가로 표 2에 나타낸 조건으로 드로잉 압연(축경 압연)을 실시하여 제품관으로 만들었다. 드로잉 압연은 직렬 배치의 리듀서를 사용하여 실시하였다.

수득된 제품관에 대해 조직, 인장 특성 및 3점 굴곡특성을 조사했다.

(1) 조직

각 제품관으로부터 시험편을 채취하여, 관의 긴 방향과 직교하는 단면에 대해 광학 현미경 및 주사형 전자 현미경을 사용하여 조직을 촬영하였다. 수득된 조직사진에 대해 화상 해석 장치를 사용하여 조직의 종류 및 조직 분율을 구했다.

(2) 인장특성

각 제품관으로부터 관의 긴 방향으로 JIS 11호 시험편(관상 시험편, 표점간 거리 50mm)을 채취하고, JIS Z 2241의 규정에 준거하여 인장 시험을 실시하여 항복강도(YS), 인장 강도(TS) 및 연신율(E1)을 구했다.

(3) 3점 굴곡특성

각 제품관으로부터 시험편(관상)을 채취하고, 스팬(L)=800mm 또는 980mm, 굴곡 지그 반경(R)=152.4mm에서 도 1에 도시한 바와 같은 3점 굴곡시험을 실시하여, 하중-누름량의 관계, 및 좌굴이 발생하기까지의 최대 누름량(δmax)을 구하였다. 또한, 수득된 하중-누름량 곡선을 이용하여 좌굴이 발생하기까지의 최대 누름량까지의 하중-누름량 곡선하의 면적을 구하여 흡수 에너지(E)로 하였다.

수득된 결과를 표 2에 나타낸다.

본 발명예는 모두 인장 강도 1000MPa 이상이면서 높은 3점 굴곡 좌굴 한계 누름량과 높은 3점 굴곡 흡수 에너지값을 갖고 있다. 이에 반해, 본 발명의 범위를 벗어난 비교예에서는 동일 사이즈로 비교하여 좌굴 한계 누름량이 낮고 또한 흡수 에너지값이 낮으며 3점 굴곡특성이 저하되었다.

본 발명에 따르면, 오프라인 열처리를 필요로 하지 않고도 강관의 생산효율 의 향상 및 제조 비용의 저감이 가능하고, 게다가 3점 굴곡 흡수 에너지의 향상에 의해 강관의 두께 저감이 가능해져서 자동차 차량의 경량화에 기여할 수 있어, 산업상 큰 효과를 발휘한다.

Claims

질량%로, C: 0.05 내지 0.30%, Si: 0.01 내지 2.0%, Mn: 1.8 내지 4.0%, Al: 0.005 내지 0.10%를 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어진 조성을 가지며,

조직이 마르텐사이트, 베이나이트 또는 마르텐사이트와 베이나이트의 혼합 조직이고, 이 마르텐사이트, 베이나이트 또는 마르텐사이트와 베이나이트가 가공된 오스테나이트로부터의 변태 생성물이고,

또한 항복비가 80% 이하이고, 인장 강도(TS)가 1000MPa 이상이며, 3점 굴곡특성이 우수한 것을 특징으로 하는, 자동차 도어 보강용 강관.
삭제
질량%로, C: 0.05 내지 0.30%, Si: 0.01 내지 2.0%, Mn: 1.8 내지 4.0%, Al: 0.005 내지 0.10%를 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어진 조성을 가지며,

조직이 마르텐사이트와 페라이트의 혼합 조직, 베이나이트와 페라이트의 혼합 조직, 또는 마르텐사이트와 베이나이트와 페라이트의 혼합 조직이고, 이 마르텐사이트, 베이나이트 또는 마르텐사이트와 베이나이트가 가공된 오스테나이트로부터의 변태 생성물이고,

또한 항복비가 80% 이하이고, 인장 강도(TS)가 1000MPa 이상이며, 3점 굴곡특성이 우수한 것을 특징으로 하는, 자동차 도어 보강용 강관.
제 3 항에 있어서,

상기 페라이트가 면적율로 20% 이하로 포함되는 것을 특징으로 하는 자동차 도어 보강용 강관.
삭제
제 1 항, 제 3 항 및 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,

상기 조성에 더하여, 질량%로, 다음 A 내지 C군 중에서 선택된 1군 또는 2군 이상을 추가로 함유하는 것을 특징으로 하는 자동차 도어 보강용 강관:

A군: Cu: 1% 이하, Ni: 1% 이하, Cr: 2% 이하 및 Mo: 1% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상;

B군: Nb: 0.1% 이하, V: 0.5% 이하, Ti: 0.2% 이하 및 B: 0.003% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상;

C군: REM: 0.02% 이하 및 Ca: 0.01% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종.
질량%로, C: 0.05 내지 0.30%, Si: 0.01 내지 2.0%, Mn: 1.8 내지 4.0%, Al: 0.005 내지 0.10%를 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어진 조성을 갖는 소재 강관에, 가열 또는 균열 처리를 실시한 후, 누적 축경률(縮徑率) 20% 이상 및 압연 종료 온도 800℃ 이하의 드로잉 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는, 자동차 도어 보강용 강관의 제조방법.
제 7 항에 있어서,

상기 조성에 더하여, 질량%로, 다음 A 내지 C군 중에서 선택된 1군 또는 2군 이상을 추가로 함유하는 것을 특징으로 하는 자동차 도어 보강용 강관의 제조방법:

A군: Cu: 1% 이하, Ni: 1% 이하, Cr: 2% 이하 및 Mo: 1% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상;

B군: Nb: 0.1% 이하, V: 0.5% 이하, Ti: 0.2% 이하 및 B: 0.003% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상;

C군: REM: 0.02% 이하 및 Ca: 0.01% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종.