JP2745823B2 - 偏平化試験特性に優れた車輌ドアインパクトバー用アズロールタイプ超高張力電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
偏平化試験特性に優れた車輌ドアインパクトバー用アズロールタイプ超高張力電縫鋼管の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は車輌ドアインパクトバー
用アズロールタイプ超高張力電縫鋼管の製造方法に係
り、自動車用ドア内部などにおけるインパクトバー用と
して好ましい高強度を有すると共に形状ないし品質的に
優れた電縫鋼管を安定且つ低コストに製造することので
きる方法を提供しようとするものである。
用アズロールタイプ超高張力電縫鋼管の製造方法に係
り、自動車用ドア内部などにおけるインパクトバー用と
して好ましい高強度を有すると共に形状ないし品質的に
優れた電縫鋼管を安定且つ低コストに製造することので
きる方法を提供しようとするものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車などの車輌用ドアに関し、側面衝
突時などにおける安全性を図り、しかも軽量性を得るた
めに鋼管などによるドアインパクトバーと称される補強
材を内部に設けることが行われている。即ち、このよう
なインパクトバーとして従来７０〜８０キロ級のものが
一般的に用いられているが、近時公開されたものに特開
平２−１９７５２５号公報があり、造管まま、もしくは
低温の歪取焼鈍後にて引張強さが６０〜１００kgf ／mm
2 を示すものとされている。
突時などにおける安全性を図り、しかも軽量性を得るた
めに鋼管などによるドアインパクトバーと称される補強
材を内部に設けることが行われている。即ち、このよう
なインパクトバーとして従来７０〜８０キロ級のものが
一般的に用いられているが、近時公開されたものに特開
平２−１９７５２５号公報があり、造管まま、もしくは
低温の歪取焼鈍後にて引張強さが６０〜１００kgf ／mm
2 を示すものとされている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】然し上記のような従来
の技術によるものにおいては上記したインパクトバー用
とした場合において必ずしも好ましいものでない。即ち
引張強度において前記の程度では前記したような目的に
おいてなお不充分であり、必然的にそれなりに厚肉とな
り、軽量化・安全性強化が充分に図られない。
の技術によるものにおいては上記したインパクトバー用
とした場合において必ずしも好ましいものでない。即ち
引張強度において前記の程度では前記したような目的に
おいてなお不充分であり、必然的にそれなりに厚肉とな
り、軽量化・安全性強化が充分に図られない。
【０００４】このような不利を避けるために素材成分を
特定し又所要の元素を添加したものとして準備し得られ
た冷延板を用いて溶接造管してから別ラインにおいて均
熱焼入れ、焼戻し等の処理をなすことが考えられるが、
造管して定寸に切断された鋼管に対する処理となるから
その工程は煩雑で多くの工数を必要とし、必然的に高価
とならざるを得ない。しかも品質的に表面粗度が劣る不
利がある。
特定し又所要の元素を添加したものとして準備し得られ
た冷延板を用いて溶接造管してから別ラインにおいて均
熱焼入れ、焼戻し等の処理をなすことが考えられるが、
造管して定寸に切断された鋼管に対する処理となるから
その工程は煩雑で多くの工数を必要とし、必然的に高価
とならざるを得ない。しかも品質的に表面粗度が劣る不
利がある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記したような
従来のものにおける技術的課題を解決することについて
検討を重ね、創案されたものであって以下の如くであ
る。重量％で、Ｃ：０．１〜０．２％、Ｍｎ：１．２〜
１．８％、Ｓｉ：０．２〜０．５％、Ｓ：０．０１０％
以下、Ｐ：０．０３０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０５
０％以下を含有する鋼を熱間圧延、冷間圧延し連続熱処
理設備に送り、該連続焼鈍設備において８００〜９１０
℃に加熱し１分以上均熱してから水焼入れし、連続的に
６００〜９００℃／ｓｅｃで急速冷却を行い、１００〜
３００℃の過時効処理を行い得られる超高張力鋼帯を電
縫鋼管製造設備において電縫熔接すると共に該熔接シー
ム部を６５０〜８５０℃で局部熱処理することを特徴と
する偏平化試験特性に優れた車輌ドアインパクトバー用
アズロールタイプ超高張力電縫鋼管の製造方法。
従来のものにおける技術的課題を解決することについて
検討を重ね、創案されたものであって以下の如くであ
る。重量％で、Ｃ：０．１〜０．２％、Ｍｎ：１．２〜
１．８％、Ｓｉ：０．２〜０．５％、Ｓ：０．０１０％
以下、Ｐ：０．０３０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０５
０％以下を含有する鋼を熱間圧延、冷間圧延し連続熱処
理設備に送り、該連続焼鈍設備において８００〜９１０
℃に加熱し１分以上均熱してから水焼入れし、連続的に
６００〜９００℃／ｓｅｃで急速冷却を行い、１００〜
３００℃の過時効処理を行い得られる超高張力鋼帯を電
縫鋼管製造設備において電縫熔接すると共に該熔接シー
ム部を６５０〜８５０℃で局部熱処理することを特徴と
する偏平化試験特性に優れた車輌ドアインパクトバー用
アズロールタイプ超高張力電縫鋼管の製造方法。
【０００６】
【作用】上記したような本発明について、先ず鋼の成分
限定理由をwt％（以下単に％という）により説明すると
以下の如くである。
限定理由をwt％（以下単に％という）により説明すると
以下の如くである。
【０００７】Ｃ：0.１〜0.２％ Ｃは、マルテンサイト生成元素であり、且つマルテンサ
イトの硬さを高める元素であるから本発明の目的とする
強度を得る上において不可欠の元素であり、インパクト
バーとして好ましい強度を得るために0.１％程度が必要
である。又0.２％を超えると鋼スラブに割れが生じ易く
なるのでこれを上限とする。
イトの硬さを高める元素であるから本発明の目的とする
強度を得る上において不可欠の元素であり、インパクト
バーとして好ましい強度を得るために0.１％程度が必要
である。又0.２％を超えると鋼スラブに割れが生じ易く
なるのでこれを上限とする。
【０００８】Ｍｎ：1.2 〜1.8 ％ Ｍｎは、オーステナイトの焼入性を向上させる元素であ
って、マルテンサイト量をコントロールし、所定強度を
安定に得るためには1.2 ％以上が必要である。又本発明
の特性を効果的に得るために急速水焼入れによる連続焼
鈍設備で実施した場合において上記効果が飽和し、却っ
て悪影響を来すことから1.8％を上限とした。
って、マルテンサイト量をコントロールし、所定強度を
安定に得るためには1.2 ％以上が必要である。又本発明
の特性を効果的に得るために急速水焼入れによる連続焼
鈍設備で実施した場合において上記効果が飽和し、却っ
て悪影響を来すことから1.8％を上限とした。
【０００９】Ｓｉ：0.2 〜0.5 ％ Ｓｉは、脱酸元素であり、鋼板の機械的特性に寄与する
元素として0.2 ％以上を必要とする。然し0.5 ％を超え
ると、電縫溶接に好ましくない傾向が認められ、電縫管
の機械的性質が劣化し、あるいは耐衝撃性などが低下す
るので、これを上限とする。
元素として0.2 ％以上を必要とする。然し0.5 ％を超え
ると、電縫溶接に好ましくない傾向が認められ、電縫管
の機械的性質が劣化し、あるいは耐衝撃性などが低下す
るので、これを上限とする。
【００１０】本発明によるものは原則的には上記Ｃ、Ｍ
ｎ、Ｓｉを必須元素とするもので、残部についてはＦｅ
及び不可避的不純物であって、Ｓ：0.010％以下、Ｐ：
0.030 ％以下、sol.Ａｌ：0.050 ％以下とするものであ
り、このようにすることにより電縫溶接部などにおける
品質を向上する。
ｎ、Ｓｉを必須元素とするもので、残部についてはＦｅ
及び不可避的不純物であって、Ｓ：0.010％以下、Ｐ：
0.030 ％以下、sol.Ａｌ：0.050 ％以下とするものであ
り、このようにすることにより電縫溶接部などにおける
品質を向上する。
【００１１】なお、本発明のものは、必要に応じてＮ
ｂ：0.05％以下、Ｃｒ：1.0 ％以下、Ｍｏ：0.6 ％以
下、Ｖ：0.12％以下、Ｔｉ：0.1 ％以下、Ｂ：0.01％以
下の１種または２種以上を限定された範囲内で添加し、
各元素による特性を利用することができる。
ｂ：0.05％以下、Ｃｒ：1.0 ％以下、Ｍｏ：0.6 ％以
下、Ｖ：0.12％以下、Ｔｉ：0.1 ％以下、Ｂ：0.01％以
下の１種または２種以上を限定された範囲内で添加し、
各元素による特性を利用することができる。
【００１２】上記のような成分組成を有する鋼は熱間圧
延、冷間圧延して鋼帯とされるが、斯かる鋼帯は連続焼
鈍設備に送り、８００〜９１０℃に加熱し、均熱され
る。８００℃はオーステナイト組織を得るために必要な
温度条件であり、一方上限の９１０℃はオーステナイト
粒の粗大化を回避し、加工性および衝撃特性に悪影響を
及ぼす。均熱時間は一般的に１分以上として鋼板におけ
る温度分布のばらつきをなからしめ、オーステナイト組
織を鋼板の幅方向において均一に得しめる。
延、冷間圧延して鋼帯とされるが、斯かる鋼帯は連続焼
鈍設備に送り、８００〜９１０℃に加熱し、均熱され
る。８００℃はオーステナイト組織を得るために必要な
温度条件であり、一方上限の９１０℃はオーステナイト
粒の粗大化を回避し、加工性および衝撃特性に悪影響を
及ぼす。均熱時間は一般的に１分以上として鋼板におけ
る温度分布のばらつきをなからしめ、オーステナイト組
織を鋼板の幅方向において均一に得しめる。
【００１３】上記のように均熱されたものは水焼入れさ
れ、連続的に２００〜１２００℃／sec （好ましくは６
００〜９００℃／sec)の急速冷却されるが、必要に応じ
て１００〜３００℃の過時効処理を行うことができる。
即ち前記均熱のままでは固溶Ｃが多く熱的に不安定であ
り、インパクトバーの塗装時に引張強度が変化するため
上記温度範囲の過時効処理を行うもので、１００℃未満
では該効果が得られず、３００℃を超えるとマルテンサ
イトが軟化し強度の低下が大きいので上限温度範囲とす
る。
れ、連続的に２００〜１２００℃／sec （好ましくは６
００〜９００℃／sec)の急速冷却されるが、必要に応じ
て１００〜３００℃の過時効処理を行うことができる。
即ち前記均熱のままでは固溶Ｃが多く熱的に不安定であ
り、インパクトバーの塗装時に引張強度が変化するため
上記温度範囲の過時効処理を行うもので、１００℃未満
では該効果が得られず、３００℃を超えるとマルテンサ
イトが軟化し強度の低下が大きいので上限温度範囲とす
る。
【００１４】前記した急速冷却については、２００℃／
sec 未満ではマルテンサイトの生成が適切に行われず、
一方１２００℃／sec 超えでは工業的に不利であって、
上記範囲の冷却速度は連続的に加熱、均熱して鋼帯を加
熱し、５０〜１２０ｍ／minで送られる鋼帯に対し連続
焼鈍設備における冷却帯において噴流水の如きを用い、
適切に実施することができる。
sec 未満ではマルテンサイトの生成が適切に行われず、
一方１２００℃／sec 超えでは工業的に不利であって、
上記範囲の冷却速度は連続的に加熱、均熱して鋼帯を加
熱し、５０〜１２０ｍ／minで送られる鋼帯に対し連続
焼鈍設備における冷却帯において噴流水の如きを用い、
適切に実施することができる。
【００１５】前記のように急冷された鋼帯は本発明にお
いて引続き電縫溶接設備に送られ、成形ロールにより円
形に弯曲成形され且つ電極ロール間において対向した端
縁を接合せしめて電縫管とされる。この電縫溶接速度と
しては２０〜１００ｍ／min、好ましくは３０〜６０ｍ
／min で実施される。
いて引続き電縫溶接設備に送られ、成形ロールにより円
形に弯曲成形され且つ電極ロール間において対向した端
縁を接合せしめて電縫管とされる。この電縫溶接速度と
しては２０〜１００ｍ／min、好ましくは３０〜６０ｍ
／min で実施される。
【００１６】前記電縫造管設備の溶接以後の概要は図１
の如くであって、鋼板Ｐは溶接ロール１で溶接されたも
のが空冷ゾーン３、水冷ゾーン４を経てサイジングロー
ル５で矯正され、切断機６切断されるが、前記溶接ロー
ルの直後にシーム熱処理機構２により加熱処理される。
の如くであって、鋼板Ｐは溶接ロール１で溶接されたも
のが空冷ゾーン３、水冷ゾーン４を経てサイジングロー
ル５で矯正され、切断機６切断されるが、前記溶接ロー
ルの直後にシーム熱処理機構２により加熱処理される。
【００１７】上記のように電縫溶接して送られる電縫鋼
管に対する前記熱処理機構２は電縫溶接シーム部に対し
幅が１０mm前後で長さが３〜１０ｍ、好ましくは４〜６
ｍ程度の高周波誘導加熱機構が設けられ、走行する電縫
鋼管の溶接部を局部加熱する。即ちこのような局部加熱
によって電縫溶接時の急速加熱、急冷により硬化した組
織を適切に改善し、偏平化その他の加工時において溶接
部における割れ発生などを回避せしめる。
管に対する前記熱処理機構２は電縫溶接シーム部に対し
幅が１０mm前後で長さが３〜１０ｍ、好ましくは４〜６
ｍ程度の高周波誘導加熱機構が設けられ、走行する電縫
鋼管の溶接部を局部加熱する。即ちこのような局部加熱
によって電縫溶接時の急速加熱、急冷により硬化した組
織を適切に改善し、偏平化その他の加工時において溶接
部における割れ発生などを回避せしめる。
【００１８】
【実施例】上記したような本発明によるものの具体的な
実施例について説明すると本発明者等は次の表１に示す
ような１３０kgf/mm2 級の成分組成をもった各鋼を準備
した。
実施例について説明すると本発明者等は次の表１に示す
ような１３０kgf/mm2 級の成分組成をもった各鋼を準備
した。
【００１９】
【表１】
【００２０】上記表１の各鋼は仕上温度Ａｒ3 点以上で
熱延仕上げられ、均一な組織で厚さ5.２mmの熱延板とさ
れてから５００〜６５０℃の温度で一般的に巻取られ
る。この熱延板はライン上の酸洗槽で酸洗後冷間圧延さ
れて厚さ2.１mmの冷延板とした。
熱延仕上げられ、均一な組織で厚さ5.２mmの熱延板とさ
れてから５００〜６５０℃の温度で一般的に巻取られ
る。この熱延板はライン上の酸洗槽で酸洗後冷間圧延さ
れて厚さ2.１mmの冷延板とした。
【００２１】上記冷延板は連続焼鈍設備において、その
加熱帯で７９０〜８９０℃に加熱されてから５分間の均
熱帯における均熱処理を受け、次いで冷却帯に送出され
て噴流水を用い、約８００℃/secで冷却され、厚さ2.１
mm常温の冷延鋼帯とされた。
加熱帯で７９０〜８９０℃に加熱されてから５分間の均
熱帯における均熱処理を受け、次いで冷却帯に送出され
て噴流水を用い、約８００℃/secで冷却され、厚さ2.１
mm常温の冷延鋼帯とされた。
【００２２】前記したような工程を経た冷延鋼帯は電縫
溶接設備に送られ、４５ｍ／min の速度で、成形ロール
およびスクイズロールを経しめ電縫溶接した。
溶接設備に送られ、４５ｍ／min の速度で、成形ロール
およびスクイズロールを経しめ電縫溶接した。
【００２３】得られた溶接鋼管は次いで長さ５ｍの前記
熱処理機構２を通過せしめて製品とした。得られた電縫
鋼管における機械的特性を試験測定した結果を図示する
と図２に示す通りである。
熱処理機構２を通過せしめて製品とした。得られた電縫
鋼管における機械的特性を試験測定した結果を図示する
と図２に示す通りである。
【００２４】なお前記のようにして得られた製品につい
て図３に示すような偏平化して溶接部に割れが発生した
時の高さＨ、即ち偏平高さを求めた結果は次の表２に示
す如くであり、本発明により割れの発生する偏平高さは
何れも３分の１以下に縮減され、著しく改善されている
ことが確認された。
て図３に示すような偏平化して溶接部に割れが発生した
時の高さＨ、即ち偏平高さを求めた結果は次の表２に示
す如くであり、本発明により割れの発生する偏平高さは
何れも３分の１以下に縮減され、著しく改善されている
ことが確認された。
【００２５】
【表２】
【００２６】
【発明の効果】以上説明したような本発明によるときは
引張強度が高く、しかも偏平化試験特性のおいても優れ
たドアインパクトバー用鋼管を高性能且つ低コストに均
一な特性をもった製品として製造することができるもの
であるから工業的にその効果の大きい発明である。
引張強度が高く、しかも偏平化試験特性のおいても優れ
たドアインパクトバー用鋼管を高性能且つ低コストに均
一な特性をもった製品として製造することができるもの
であるから工業的にその効果の大きい発明である。
【図１】本発明についての装置概要を示した説明図であ
る。
る。
【図２】本発明による電縫溶接インパクトバーの１例に
ついて引張試験結果を示すグラフである。
ついて引張試験結果を示すグラフである。
【図３】偏平化試験において割れ発生の偏平高さを求め
る要領の説明図である。
る要領の説明図である。
１ 溶接ロール ２ シーム熱処理装置 ３ 空冷ゾーン ４ 水冷ゾーン ５ サイジングロール ６ カットオフ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２１Ｄ 9/50 １０１ Ｃ２１Ｄ 9/50 １０１Ａ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｕ 38/06 38/06 (72)発明者 杉本 裕二 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 森本 美登志 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 高村 美登志 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 昭60−224717（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−86442（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．１〜０．２％、Ｍ
ｎ：１．２〜１．８％、Ｓｉ：０．２〜０．５％、Ｓ：
０．０１０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０５０％以下を含有する鋼を熱間圧延、冷間圧
延し連続熱処理設備に送り、該連続焼鈍設備において８
００〜９１０℃に加熱し１分以上均熱してから水焼入れ
し、連続的に６００〜９００℃／ｓｅｃで急速冷却を行
い、１００〜３００℃の過時効処理を行い得られる超高
張力鋼帯を電縫鋼管製造設備において電縫熔接すると共
に該熔接シーム部を６５０〜８５０℃で局部熱処理する
ことを特徴とする偏平化試験特性に優れた車輌ドアイン
パクトバー用アズロールタイプ超高張力電縫鋼管の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2418482A JP2745823B2 (ja) | 1990-12-29 | 1990-12-29 | 偏平化試験特性に優れた車輌ドアインパクトバー用アズロールタイプ超高張力電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2418482A JP2745823B2 (ja) | 1990-12-29 | 1990-12-29 | 偏平化試験特性に優れた車輌ドアインパクトバー用アズロールタイプ超高張力電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04289122A JPH04289122A (ja) | 1992-10-14 |
| JP2745823B2 true JP2745823B2 (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=18526318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2418482A Expired - Fee Related JP2745823B2 (ja) | 1990-12-29 | 1990-12-29 | 偏平化試験特性に優れた車輌ドアインパクトバー用アズロールタイプ超高張力電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2745823B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITTO980785A1 (it) * | 1998-09-16 | 2000-03-16 | M A C S P A | Elemento strutturale per un autoveicolo. |
| JP4608739B2 (ja) * | 2000-06-14 | 2011-01-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 自動車ドア補強用鋼管の製造方法 |
| US6518533B1 (en) * | 2001-11-01 | 2003-02-11 | Ltv Steel Company, Inc. | High strength steel tubing |
| DE102010012830B4 (de) * | 2010-03-25 | 2017-06-08 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer Kraftfahrzeugkomponente und Karosseriebauteil |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5086442A (ja) * | 1973-12-06 | 1975-07-11 | ||
| JPS5397964A (en) * | 1977-02-09 | 1978-08-26 | Toshiba Corp | Preparation of electric welded steel tube |
| JPS60224717A (ja) * | 1984-04-20 | 1985-11-09 | Nippon Steel Corp | 冷間加工性と溶接性の優れた高張力冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61272318A (ja) * | 1985-05-28 | 1986-12-02 | Nippon Steel Corp | 高強度油井管用電縫鋼管の製造方法 |
-
1990
- 1990-12-29 JP JP2418482A patent/JP2745823B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04289122A (ja) | 1992-10-14 |
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