JPH0718374A - 延靱性の優れた超高張力電縫鋼管およびその製造方法 - Google Patents
延靱性の優れた超高張力電縫鋼管およびその製造方法Info
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- JPH0718374A JPH0718374A JP16300693A JP16300693A JPH0718374A JP H0718374 A JPH0718374 A JP H0718374A JP 16300693 A JP16300693 A JP 16300693A JP 16300693 A JP16300693 A JP 16300693A JP H0718374 A JPH0718374 A JP H0718374A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【構成】 成分組成が重量でＣ：０．１８〜０．３０
％、Ｓｉ：０．７５〜２．００％、Ｍｎ：２．０〜３．
０％、Ｐ：０．００５〜０．０１５％、Ｓ：０．０００
５〜０．００６％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｂ：
０．００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．００２〜０．
００５％、Ｔｉ：０．０１〜０．１０％、Ｎｂ：０．０
１〜０．１０％、Ｍｏ：０．２〜１．５％を含有し、残
部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫鋼管において、熱
処理として焼準を行い、引張強度が１５０〜１８０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 、伸びが１０％以上、−４０℃でのシャルピ
ー衝撃試験での延性破面率が１００％であることを特徴
とする延靱性の優れた超高張力電縫鋼管およびその製造
方法 【効果】 電縫造管後に焼入れまたは焼入れ焼戻しをす
る必要が無く、ピース毎に処理する特殊な熱処理設備を
必要としないため、経済的である。
％、Ｓｉ：０．７５〜２．００％、Ｍｎ：２．０〜３．
０％、Ｐ：０．００５〜０．０１５％、Ｓ：０．０００
５〜０．００６％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｂ：
０．００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．００２〜０．
００５％、Ｔｉ：０．０１〜０．１０％、Ｎｂ：０．０
１〜０．１０％、Ｍｏ：０．２〜１．５％を含有し、残
部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫鋼管において、熱
処理として焼準を行い、引張強度が１５０〜１８０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 、伸びが１０％以上、−４０℃でのシャルピ
ー衝撃試験での延性破面率が１００％であることを特徴
とする延靱性の優れた超高張力電縫鋼管およびその製造
方法 【効果】 電縫造管後に焼入れまたは焼入れ焼戻しをす
る必要が無く、ピース毎に処理する特殊な熱処理設備を
必要としないため、経済的である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車等の構造部材に使
用される超高張力電縫鋼管、特にドア補強用の引張強度
が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸びが１０％以上、−４
０℃でのシャルピー衝撃試験での延性破面率が１００％
である経済的で延靱性の優れた超高張力電縫鋼管および
その製造方法に関する。
用される超高張力電縫鋼管、特にドア補強用の引張強度
が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸びが１０％以上、−４
０℃でのシャルピー衝撃試験での延性破面率が１００％
である経済的で延靱性の優れた超高張力電縫鋼管および
その製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車等の構造部材については、燃費向
上・環境対策のために徹底した軽量化が検討されてお
り、安全性との両立を図る方策の一つとして一部部材で
は引張強度が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 を超え、伸びが１０
％以上でしかも靱性が要求される超高張力鋼管が採用さ
れつつある。
上・環境対策のために徹底した軽量化が検討されてお
り、安全性との両立を図る方策の一つとして一部部材で
は引張強度が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 を超え、伸びが１０
％以上でしかも靱性が要求される超高張力鋼管が採用さ
れつつある。
【０００３】自動車ドア補強用の鋼管材料としては、特
開平３−１２２２１９号公報等に記載されているように
電縫造管後調質、即ち焼入れまたは焼入れ焼戻しをする
方法、および特開平３−１４０４４１号公報に記載され
ているような所定の低合金鋼を焼準する方法が一般的で
ある。
開平３−１２２２１９号公報等に記載されているように
電縫造管後調質、即ち焼入れまたは焼入れ焼戻しをする
方法、および特開平３−１４０４４１号公報に記載され
ているような所定の低合金鋼を焼準する方法が一般的で
ある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術としては、
従来の技術の項に記載したように２つのタイプがある。
まず、特開平３−１２２２１９号公報等に記載されてい
るような方法では、ピース毎に処理する特殊な熱処理設
備を必要とし、寸法形状、材質の確保に特別の注意が必
要であり、生産性が低く、設備投資・生産性の点で著し
くコストの高いものとなっている。更により剛性の高い
構造部材として注目されている角型鋼管、異形鋼管の製
造法としては寸法精度の確保上、不適当である。
従来の技術の項に記載したように２つのタイプがある。
まず、特開平３−１２２２１９号公報等に記載されてい
るような方法では、ピース毎に処理する特殊な熱処理設
備を必要とし、寸法形状、材質の確保に特別の注意が必
要であり、生産性が低く、設備投資・生産性の点で著し
くコストの高いものとなっている。更により剛性の高い
構造部材として注目されている角型鋼管、異形鋼管の製
造法としては寸法精度の確保上、不適当である。
【０００５】次に、特開平３−１４０４４１号公報に記
載されているような所定の低合金鋼を焼準する方法は、
前記の焼入れタイプの問題点を解消できるが成分によっ
ては材料費が高くなり、延性が悪化する場合がある。特
開平３−１４０４４１号公報に記載されている方法の場
合はＭｎが３％を超えており、転炉での製造が事実上不
可能であり、また、Ｎｉ等の高価な成分が含まれてい
る。また鋼管の製造方法および伸び、靱性については明
らかにされていない。
載されているような所定の低合金鋼を焼準する方法は、
前記の焼入れタイプの問題点を解消できるが成分によっ
ては材料費が高くなり、延性が悪化する場合がある。特
開平３−１４０４４１号公報に記載されている方法の場
合はＭｎが３％を超えており、転炉での製造が事実上不
可能であり、また、Ｎｉ等の高価な成分が含まれてい
る。また鋼管の製造方法および伸び、靱性については明
らかにされていない。
【０００６】本発明は焼準タイプで従来法よりも経済的
で、製造も容易であり、引張強度が１５０ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上、かつ延性が１０％以上、−４０℃でのシャルピ
ー衝撃試験での延性破面率が１００％である延靱性の優
れた超高張力電縫鋼管を提供することを目的とするもの
である。
で、製造も容易であり、引張強度が１５０ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上、かつ延性が１０％以上、−４０℃でのシャルピ
ー衝撃試験での延性破面率が１００％である延靱性の優
れた超高張力電縫鋼管を提供することを目的とするもの
である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。 （１）成分組成が重量でＣ：０．１８〜０．３０％、Ｓ
ｉ：０．７５〜２．００％、Ｍｎ：２．０〜３．０％、
Ｐ：０．００５〜０．０１５％、Ｓ：０．０００５〜
０．００６％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｂ：０．
００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．００２〜０．００
５％、Ｔｉ：０．０１〜０．１０％、Ｎｂ：０．０１〜
０．１０％、Ｍｏ：０．５〜１．５％を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避元素よりなる電縫鋼管を熱処理として焼
準することを特徴とする延靱性の優れた超高張力電縫鋼
管の製造方法。
ろは下記のとおりである。 （１）成分組成が重量でＣ：０．１８〜０．３０％、Ｓ
ｉ：０．７５〜２．００％、Ｍｎ：２．０〜３．０％、
Ｐ：０．００５〜０．０１５％、Ｓ：０．０００５〜
０．００６％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｂ：０．
００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．００２〜０．００
５％、Ｔｉ：０．０１〜０．１０％、Ｎｂ：０．０１〜
０．１０％、Ｍｏ：０．５〜１．５％を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避元素よりなる電縫鋼管を熱処理として焼
準することを特徴とする延靱性の優れた超高張力電縫鋼
管の製造方法。
【０００８】（２）引張強度が１５０〜１８０ｋｇｆ／
ｍｍ2 、伸びが１０％以上、−４０℃でのシャルピー衝
撃試験での延性破面率が１００％であることを特徴とす
る前項１記載の製造方法で製造した延靱性の優れた超高
張力電縫鋼管。 （３）成分組成がさらに重量でＣｒ：０．１〜２．０
％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ：０．１〜１．０
％の少なくとも１種以上を含有することを特徴とする前
項１記載の延靱性の優れた超高張力電縫鋼管の製造方
法。
ｍｍ2 、伸びが１０％以上、−４０℃でのシャルピー衝
撃試験での延性破面率が１００％であることを特徴とす
る前項１記載の製造方法で製造した延靱性の優れた超高
張力電縫鋼管。 （３）成分組成がさらに重量でＣｒ：０．１〜２．０
％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ：０．１〜１．０
％の少なくとも１種以上を含有することを特徴とする前
項１記載の延靱性の優れた超高張力電縫鋼管の製造方
法。
【０００９】（４）成分組成がさらに重量でＣｒ：０．
１〜２．０％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ：０．
１〜１．０％の少なくとも１種以上を含有することを特
徴とする請求項２記載の延靱性の優れた超高張力電縫鋼
管の製造方法。 （５）前項１あるいは前項３記載の延靱性の優れた超高
張力電縫鋼管の製造方法において、鋼管の断面形状が異
形あるいは角管であることを特徴とする延靱性の優れた
超高張力電縫鋼管の製造方法。
１〜２．０％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ：０．
１〜１．０％の少なくとも１種以上を含有することを特
徴とする請求項２記載の延靱性の優れた超高張力電縫鋼
管の製造方法。 （５）前項１あるいは前項３記載の延靱性の優れた超高
張力電縫鋼管の製造方法において、鋼管の断面形状が異
形あるいは角管であることを特徴とする延靱性の優れた
超高張力電縫鋼管の製造方法。
【００１０】（６）前項２あるいは前項４記載の延靱性
の優れた超高張力電縫鋼管の製造方法において、鋼管の
断面形状が異形あるいは角管であることを特徴とする延
靱性の優れた超高張力電縫鋼管。 以下に本発明を詳細に説明する。最初に本発明に使用す
る鋼板の成分のうち請求項１〜６に共通の成分について
限定理由を説明する。
の優れた超高張力電縫鋼管の製造方法において、鋼管の
断面形状が異形あるいは角管であることを特徴とする延
靱性の優れた超高張力電縫鋼管。 以下に本発明を詳細に説明する。最初に本発明に使用す
る鋼板の成分のうち請求項１〜６に共通の成分について
限定理由を説明する。
【００１１】Ｃ量は少なければ延性が良好であり、加工
性に優れているが、所要の強度が得られないことから下
限を０．１８％とした。また、０．３０％を超えると造
管時の成形性等の冷間加工性および靱性が低下する傾向
にあり、また、電縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化
し、切断等で支障を来すことから、上限を０．３０％と
した。
性に優れているが、所要の強度が得られないことから下
限を０．１８％とした。また、０．３０％を超えると造
管時の成形性等の冷間加工性および靱性が低下する傾向
にあり、また、電縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化
し、切断等で支障を来すことから、上限を０．３０％と
した。
【００１２】Ｓｉは微細なフェライトを形成し、延性の
向上には非常に有効であることから０．７５％以上添加
する。しかし、２．０％を超えると電縫溶接性および靱
性が大幅に悪化するため、２．０％を上限とした。Ｍｎ
は、強度と延性のバランスを良くし、強度を上げ、伸び
を確保するためには最低２．０％以上必要である。また
３．０％を超えると転炉での溶製が極めて困難になるこ
とから、下限を２．０％、上限を３．０％とした。
向上には非常に有効であることから０．７５％以上添加
する。しかし、２．０％を超えると電縫溶接性および靱
性が大幅に悪化するため、２．０％を上限とした。Ｍｎ
は、強度と延性のバランスを良くし、強度を上げ、伸び
を確保するためには最低２．０％以上必要である。また
３．０％を超えると転炉での溶製が極めて困難になるこ
とから、下限を２．０％、上限を３．０％とした。
【００１３】Ｐは製鋼時不可避的に混入する元素である
が、０．００５％未満にすることは製鋼技術上難しく、
０．０１５％を超えると特に靱性を劣化させるため、下
限を０．００５％、上限を０．０１５％とした。ＳもＰ
同様製鋼時不可避的に混入する元素であり、０．０００
５％未満にすることは製鋼技術上難しく、０．００６０
％を超えると靱性の劣化が問題となるため、下限を０．
０００５％、上限を０．００６０％とした。Ｓによる電
縫溶接時の割れを更に抑制するには、ＭｎＳを形態制御
する元素であるＣａを添加してもよい。
が、０．００５％未満にすることは製鋼技術上難しく、
０．０１５％を超えると特に靱性を劣化させるため、下
限を０．００５％、上限を０．０１５％とした。ＳもＰ
同様製鋼時不可避的に混入する元素であり、０．０００
５％未満にすることは製鋼技術上難しく、０．００６０
％を超えると靱性の劣化が問題となるため、下限を０．
０００５％、上限を０．００６０％とした。Ｓによる電
縫溶接時の割れを更に抑制するには、ＭｎＳを形態制御
する元素であるＣａを添加してもよい。
【００１４】Ａｌはキルド鋼の場合、０．０１％未満に
抑えることは製鋼技術上難しく、また、０．０８％を超
えると鋳片の割れ、酸化物系巨大介在物形成による内質
欠陥等をひきおこしやすいため、下限を０．０１％、上
限を０．０８％とした。Ｂは冷却過程においてフェライ
ト変態を遅らせて高強度変態組織を得るために必須の元
素であるが、本発明鋼の成分組成においても０．００１
０％未満では強度不足となり、０．００３０％を超える
とＢｏｒｏｎ Ｃｏｎｓｔｉｔｕｅｎｔが生成して延靱
性が著しく低下するため、下限を０．００１０％、上限
を０．００３％とした。
抑えることは製鋼技術上難しく、また、０．０８％を超
えると鋳片の割れ、酸化物系巨大介在物形成による内質
欠陥等をひきおこしやすいため、下限を０．０１％、上
限を０．０８％とした。Ｂは冷却過程においてフェライ
ト変態を遅らせて高強度変態組織を得るために必須の元
素であるが、本発明鋼の成分組成においても０．００１
０％未満では強度不足となり、０．００３０％を超える
とＢｏｒｏｎ Ｃｏｎｓｔｉｔｕｅｎｔが生成して延靱
性が著しく低下するため、下限を０．００１０％、上限
を０．００３％とした。
【００１５】Ｎは製鋼時不可避的に混入する元素である
が、０．００２％未満に抑えることは製鋼技術上難し
く、０．００５％を超えるとＴｉ、Ｂの強度上昇効果を
阻害して強度不足をひきおこすため、下限を０．００２
％、上限を０．００５％とした。Ｍｏはフェライト変態
を抑制し、細粒化に効果があり、析出強化する特徴を有
し、造管後の熱処理によりマルテンサイトとベイナイト
主体の組織を得て、強度および靱性を上げるのに有効で
あるため、０．２％以上を含有させる。しかし、１．５
％を超えて添加しても効果の向上が少なく、延性の劣化
を招くことから、下限を０．２％、上限を１．５％とし
た。
が、０．００２％未満に抑えることは製鋼技術上難し
く、０．００５％を超えるとＴｉ、Ｂの強度上昇効果を
阻害して強度不足をひきおこすため、下限を０．００２
％、上限を０．００５％とした。Ｍｏはフェライト変態
を抑制し、細粒化に効果があり、析出強化する特徴を有
し、造管後の熱処理によりマルテンサイトとベイナイト
主体の組織を得て、強度および靱性を上げるのに有効で
あるため、０．２％以上を含有させる。しかし、１．５
％を超えて添加しても効果の向上が少なく、延性の劣化
を招くことから、下限を０．２％、上限を１．５％とし
た。
【００１６】Ｔｉ、Ｎｂについては、Ｍｏと同様に熱間
圧延での未再結晶γ域を広げるために細粒化に効果があ
り、析出強化し、いずれも鋼材の強度を上昇させ、靱性
を向上させる元素であり、超高張力電縫鋼管の製造に有
効であるため、０．０１％以上を含有させる。しかし、
０．１０％を超えると強化に有効でなくなり、しかも延
靱性を害する。したがってＴｉ、Ｎｂの下限をそれぞれ
０．０１％、上限をそれぞれ、０．１０％とした。
圧延での未再結晶γ域を広げるために細粒化に効果があ
り、析出強化し、いずれも鋼材の強度を上昇させ、靱性
を向上させる元素であり、超高張力電縫鋼管の製造に有
効であるため、０．０１％以上を含有させる。しかし、
０．１０％を超えると強化に有効でなくなり、しかも延
靱性を害する。したがってＴｉ、Ｎｂの下限をそれぞれ
０．０１％、上限をそれぞれ、０．１０％とした。
【００１７】Ｃｒは比較的経済的な成分であり、フェラ
イト変態を抑制し、造管後の熱処理によりマルテンサイ
トを含むベイナイト組織を得て、強度を上げるのに有効
であるため、Ｍｏの代替として０．１％以上を含有させ
てもよい。この場合、２．０％を超えて添加すると延靱
性が大幅に悪化する。したがって、上限を２．０％とし
た。
イト変態を抑制し、造管後の熱処理によりマルテンサイ
トを含むベイナイト組織を得て、強度を上げるのに有効
であるため、Ｍｏの代替として０．１％以上を含有させ
てもよい。この場合、２．０％を超えて添加すると延靱
性が大幅に悪化する。したがって、上限を２．０％とし
た。
【００１８】ＶはＭｏと同様にフェライト変態を抑制
し、細粒化に効果があり、析出強化する特徴を有し、造
管後の熱処理により一部マルテンサイトを含むベイナイ
ト組織を得て、強度をあげるのに有効であるため、０．
０５％以上を含有させてもよい。しかし、０．３０％を
超えて添加しても効果の向上が少なく、延靱性の劣化を
招くことから、下限を０．０５％、上限を０．３０％と
した。
し、細粒化に効果があり、析出強化する特徴を有し、造
管後の熱処理により一部マルテンサイトを含むベイナイ
ト組織を得て、強度をあげるのに有効であるため、０．
０５％以上を含有させてもよい。しかし、０．３０％を
超えて添加しても効果の向上が少なく、延靱性の劣化を
招くことから、下限を０．０５％、上限を０．３０％と
した。
【００１９】Ｎｉはフェライト変態を抑え、固溶強化す
るため、強度の向上には有効である。しかも靱性の向上
にも有効であるため、Ｍｏの代替として０．１％以上添
加しても良い。しかし、高価であるため、上限を１．０
％にした。以上のように成分の特徴は高Ｓｉ、高Ｍｎに
微量のＮｂを添加し、強度−伸びバランスを改善し、主
にＭｏ、ＴｉおよびＢで靱性の改善を行っている点にあ
る。
るため、強度の向上には有効である。しかも靱性の向上
にも有効であるため、Ｍｏの代替として０．１％以上添
加しても良い。しかし、高価であるため、上限を１．０
％にした。以上のように成分の特徴は高Ｓｉ、高Ｍｎに
微量のＮｂを添加し、強度−伸びバランスを改善し、主
にＭｏ、ＴｉおよびＢで靱性の改善を行っている点にあ
る。
【００２０】次に製造工程について説明する。本発明の
製造工程を図１に示す。本発明に従い、上記成分の鋼を
熱間圧延時に９５０℃以下Ａｒ3 変態点以上で仕上圧延
を終了することが望ましい。これは、特に靱性の改善が
望まれる場合、および低強度の鋼板を得て造管を容易に
する場合に必要である。９５０℃超では未再結晶域での
圧延が存在しないため強度・延靱性が劣化し、Ａｒ3 変
態点未満では２相域圧延によって強度は上昇するが延靱
性が著しく低下する。よって上記成分の鋼を熱間圧延時
に９５０℃以下Ａｒ3 変態点以上で仕上圧延を終了し、
引続き本発明の条件で巻取ることによって、後工程での
製造が容易な低強度で延性の優れた材質とすることがで
きる。
製造工程を図１に示す。本発明に従い、上記成分の鋼を
熱間圧延時に９５０℃以下Ａｒ3 変態点以上で仕上圧延
を終了することが望ましい。これは、特に靱性の改善が
望まれる場合、および低強度の鋼板を得て造管を容易に
する場合に必要である。９５０℃超では未再結晶域での
圧延が存在しないため強度・延靱性が劣化し、Ａｒ3 変
態点未満では２相域圧延によって強度は上昇するが延靱
性が著しく低下する。よって上記成分の鋼を熱間圧延時
に９５０℃以下Ａｒ3 変態点以上で仕上圧延を終了し、
引続き本発明の条件で巻取ることによって、後工程での
製造が容易な低強度で延性の優れた材質とすることがで
きる。
【００２１】巻取温度は６００℃以上で巻取れば、コイ
ル内の冷却速度は炉冷に近いため、Ｍｏ等の析出は過時
効し、フェライトが析出して比較的に低強度で延性のあ
る鋼板を製造できる。このように製造された鋼板は電縫
管に造管するのに十分な延性を有する。造管後に熱処理
として焼準を行う。これはＡｃ3 点以上に加熱してオー
ステナイト化した後に空冷並の冷却で、フェライトの生
成を抑制し、マルテンサイトとベイナイト主体の組織と
し、強度上昇をはかる。焼準温度は温度のばらつきを考
慮してＡｃ3 ＋２０℃以上とし、上限は細粒を保ち、強
度−延性のバランスを確保するため、Ａｃ3 ＋７０℃以
下が望ましい。また、ここでの空冷は３００℃までの冷
却速度が１０〜１５０℃／分の範囲である。Ａｃ3 点未
満の熱処理では上記の効果が得られず所定の強度が得ら
れない。
ル内の冷却速度は炉冷に近いため、Ｍｏ等の析出は過時
効し、フェライトが析出して比較的に低強度で延性のあ
る鋼板を製造できる。このように製造された鋼板は電縫
管に造管するのに十分な延性を有する。造管後に熱処理
として焼準を行う。これはＡｃ3 点以上に加熱してオー
ステナイト化した後に空冷並の冷却で、フェライトの生
成を抑制し、マルテンサイトとベイナイト主体の組織と
し、強度上昇をはかる。焼準温度は温度のばらつきを考
慮してＡｃ3 ＋２０℃以上とし、上限は細粒を保ち、強
度−延性のバランスを確保するため、Ａｃ3 ＋７０℃以
下が望ましい。また、ここでの空冷は３００℃までの冷
却速度が１０〜１５０℃／分の範囲である。Ａｃ3 点未
満の熱処理では上記の効果が得られず所定の強度が得ら
れない。
【００２２】以上本発明の請求項１ないし請求項４に記
載の電縫鋼管およびその製造方法について説明したが、
請求項５および６記載の電縫鋼管およびその製造方法で
もよい。図２は請求項５記載の方法に従った工程を示
す。このように冷間絞り加工を付加することにより、曲
げ強度の優れた角型鋼管、異形鋼管の製造が可能であ
る。角型および異形鋼管の形状例を図３に示す。冷間絞
り加工は、ダイス引き抜きによる方法とロールフォーミ
ングによる方法がある。素管熱処理は造管時の冷間加工
による加工歪を除去し、電縫溶接部の焼入れ硬化部を軟
化し、冷間絞り加工性を改善するために行うものであ
り、６００℃以上の軟化焼鈍または焼準を行う。冷間絞
り後は、冷間加工歪を除去し、強度−延性のバランスを
改善するために焼準を行う。ただし、素管熱処理として
焼準を行った場合は既に強度は十分に上昇しているた
め、冷間絞り後の仕上熱処理は焼鈍を行う。このように
すれば冷間加工による加工硬化量と焼鈍温度の組合せで
適当な強度−延性バランスが得られる。焼鈍温度は冷間
加工率によるが４５０℃以上から効果がある。
載の電縫鋼管およびその製造方法について説明したが、
請求項５および６記載の電縫鋼管およびその製造方法で
もよい。図２は請求項５記載の方法に従った工程を示
す。このように冷間絞り加工を付加することにより、曲
げ強度の優れた角型鋼管、異形鋼管の製造が可能であ
る。角型および異形鋼管の形状例を図３に示す。冷間絞
り加工は、ダイス引き抜きによる方法とロールフォーミ
ングによる方法がある。素管熱処理は造管時の冷間加工
による加工歪を除去し、電縫溶接部の焼入れ硬化部を軟
化し、冷間絞り加工性を改善するために行うものであ
り、６００℃以上の軟化焼鈍または焼準を行う。冷間絞
り後は、冷間加工歪を除去し、強度−延性のバランスを
改善するために焼準を行う。ただし、素管熱処理として
焼準を行った場合は既に強度は十分に上昇しているた
め、冷間絞り後の仕上熱処理は焼鈍を行う。このように
すれば冷間加工による加工硬化量と焼鈍温度の組合せで
適当な強度−延性バランスが得られる。焼鈍温度は冷間
加工率によるが４５０℃以上から効果がある。
【００２３】
【実施例】表１、表２（表１のつづき）に、サイズφ３
４．１×ｔ２．０ｍｍの電縫鋼管を従来法および本発明
法により製造した条件および結果を示す。ここでの冷間
伸管はダイスを用いて角形状に空引きを行った。従来法
では１５０ｋｇｆ／ｍｍ2以上の引張強度を達成しても
伸びは１０％を達成できない。しかも−４０℃のシャル
ピー衝撃試験での延性破面率は低い値になっている。本
発明法では特に高Ｓｉ、高Ｍｎ系の成分系であるため１
５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強度で伸び１０％以上お
よび−４０℃のシャルピー衝撃試験での延性破面率１０
０％を達成できる。なお、本実施例は冷間伸管を行った
が、要は冷間で絞り加工を行えば加工硬化により強度の
上昇が得られるため、ロールフォーミングによる絞り加
工でも同様な効果が得られる。
４．１×ｔ２．０ｍｍの電縫鋼管を従来法および本発明
法により製造した条件および結果を示す。ここでの冷間
伸管はダイスを用いて角形状に空引きを行った。従来法
では１５０ｋｇｆ／ｍｍ2以上の引張強度を達成しても
伸びは１０％を達成できない。しかも−４０℃のシャル
ピー衝撃試験での延性破面率は低い値になっている。本
発明法では特に高Ｓｉ、高Ｍｎ系の成分系であるため１
５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強度で伸び１０％以上お
よび−４０℃のシャルピー衝撃試験での延性破面率１０
０％を達成できる。なお、本実施例は冷間伸管を行った
が、要は冷間で絞り加工を行えば加工硬化により強度の
上昇が得られるため、ロールフォーミングによる絞り加
工でも同様な効果が得られる。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、電縫造管後に焼入れま
たは焼入れ焼戻しをする必要が無く、ピース毎に処理す
る特殊な熱処理設備を必要としないため、経済的であ
る。さらに、熱処理後に冷間伸管加工を付加することに
より、各種寸法を容易に製造できるため、小ロット対応
が可能であり、より剛性の高い構造部材として注目され
ている角型鋼管、異形鋼管が容易に製造できる。また、
従来の焼準タイプに比較すると転炉での製造が可能であ
り、Ｎｉ等の高価な合金が含まれていないので経済的で
ある。さらに、特性においても引張強度１５０ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上、伸び１０％以上の優れた強度−伸びバラン
スを有し、−４０℃のシャルピー衝撃試験での延性破面
率１００％を達成できる延靱性の優れた超高張力電縫鋼
管を製造することが可能になるので、産業上貢献すると
ころが極めて大である。
たは焼入れ焼戻しをする必要が無く、ピース毎に処理す
る特殊な熱処理設備を必要としないため、経済的であ
る。さらに、熱処理後に冷間伸管加工を付加することに
より、各種寸法を容易に製造できるため、小ロット対応
が可能であり、より剛性の高い構造部材として注目され
ている角型鋼管、異形鋼管が容易に製造できる。また、
従来の焼準タイプに比較すると転炉での製造が可能であ
り、Ｎｉ等の高価な合金が含まれていないので経済的で
ある。さらに、特性においても引張強度１５０ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上、伸び１０％以上の優れた強度−伸びバラン
スを有し、−４０℃のシャルピー衝撃試験での延性破面
率１００％を達成できる延靱性の優れた超高張力電縫鋼
管を製造することが可能になるので、産業上貢献すると
ころが極めて大である。
【図１】本発明の請求項１および請求項３に記載の方法
の製造工程を示す図である。
の製造工程を示す図である。
【図２】請求項５に記載の方法の製造工程を示す図であ
る。
る。
【図３】本発明の角型および異形鋼管の形状例を示す図
である。
である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年７月６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項４
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００９】（４）成分組成がさらに重量でＣｒ：０．
１〜２．０％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ：０．
１〜１．０％の少なくとも１種以上を含有することを特
徴とする前項２記載の延靱性の優れた超高張力電縫鋼
管。 （５）前項１あるいは前項３記載の延靱性の優れた超高
張力電縫鋼管の製造方法において、鋼管の断面形状が異
形あるいは角管であることを特徴とする延靱性の優れた
超高張力電縫鋼管の製造方法。
１〜２．０％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ：０．
１〜１．０％の少なくとも１種以上を含有することを特
徴とする前項２記載の延靱性の優れた超高張力電縫鋼
管。 （５）前項１あるいは前項３記載の延靱性の優れた超高
張力電縫鋼管の製造方法において、鋼管の断面形状が異
形あるいは角管であることを特徴とする延靱性の優れた
超高張力電縫鋼管の製造方法。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】（６）前項２あるいは前項４記載の延靱性
の優れた超高張力電縫鋼管において、鋼管の断面形状が
異形あるいは角管であることを特徴とする延靱性の優れ
た超高張力電縫鋼管。 以下に本発明を詳細に説明する。最初に本発明に使用す
る鋼板の成分のうち請求項１〜６に共通の成分について
限定理由を説明する。
の優れた超高張力電縫鋼管において、鋼管の断面形状が
異形あるいは角管であることを特徴とする延靱性の優れ
た超高張力電縫鋼管。 以下に本発明を詳細に説明する。最初に本発明に使用す
る鋼板の成分のうち請求項１〜６に共通の成分について
限定理由を説明する。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/54
Claims (6)
- 【請求項１】 成分組成が重量で Ｃ ：０．１８〜０．３０％、 Ｓｉ：０．７５〜２．００％、 Ｍｎ：２．０〜３．０％、 Ｐ ：０．００５〜０．０１５％、 Ｓ ：０．０００５〜０．００６％、 Ａｌ：０．０１〜０．０８％、 Ｂ ：０．００１０〜０．００３０％、 Ｎ ：０．００２〜０．００５％、 Ｔｉ：０．０１〜０．１０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１０％、 Ｍｏ：０．２〜１．５％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避元素よりなる電縫鋼管
を熱処理として焼準することを特徴とする延靱性の優れ
た超高張力電縫鋼管の製造方法。 - 【請求項２】 引張強度が１５０〜１８０ｋｇｆ／ｍｍ
2 、伸びが１０％以上、−４０℃でのシャルピー衝撃試
験での延性破面率が１００％であることを特徴とする請
求項１記載の製造方法で製造した延靱性の優れた超高張
力電縫鋼管。 - 【請求項３】 成分組成がさらに重量で Ｃｒ：０．１〜２．０％、 Ｖ ：０．０５〜０．３０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％ の少なくとも１種以上を含有することを特徴とする請求
項１記載の延靱性の優れた超高張力電縫鋼管の製造方
法。 - 【請求項４】 成分組成がさらに重量で Ｃｒ：０．１〜２．０％、 Ｖ ：０．０５〜０．３０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％ の少なくとも１種以上を含有することを特徴とする請求
項２記載の延靱性の優れた超高張力電縫鋼管の製造方
法。 - 【請求項５】 請求項１あるいは請求項３記載の延靱性
の優れた超高張力電縫鋼管の製造方法において、鋼管の
断面形状が異形あるいは角管であることを特徴とする延
靱性の優れた超高張力電縫鋼管の製造方法。 - 【請求項６】 請求項２あるいは請求項４記載の延靱性
の優れた超高張力電縫鋼管において、鋼管の断面形状が
異形あるいは角管であることを特徴とする延靱性の優れ
た超高張力電縫鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16300693A JPH0718374A (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 延靱性の優れた超高張力電縫鋼管およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16300693A JPH0718374A (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 延靱性の優れた超高張力電縫鋼管およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0718374A true JPH0718374A (ja) | 1995-01-20 |
Family
ID=15765410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16300693A Pending JPH0718374A (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 延靱性の優れた超高張力電縫鋼管およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0718374A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001096625A1 (fr) * | 2000-06-14 | 2001-12-20 | Kawasaki Steel Corporation | Tuyau d'acier constituant un renfort pour automobile, et procede de production associe |
-
1993
- 1993-06-30 JP JP16300693A patent/JPH0718374A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001096625A1 (fr) * | 2000-06-14 | 2001-12-20 | Kawasaki Steel Corporation | Tuyau d'acier constituant un renfort pour automobile, et procede de production associe |
| US7018488B2 (en) | 2000-06-14 | 2006-03-28 | Jfe Steel Corporation | Steel pipe for use in reinforcement of automobile and method for production thereof |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020108 |