KR100261896B1 - 윤활오일이 함침된 미끄럼 베어링 - Google Patents

Abstract

본 발명은 강철이면금속에 접합된 소결합금층에 최적의 윤활특성을 갖는 윤활오일이 함침된 미끄럼베어링에 관한 것이다.

본 발명에 따른 윤활오일이 함침된 미끄럼베어링은, 강철이면금속과, 이 강철이면금속의 외주면을 밀폐되게 둘러싸는 하우징과, 상기 강철이면금속의 내주면에 소결과 동시에 접합되는 철계 소결합금층과, 상기 철계 소결합금층에 함침되며, ISO 점도등급 100∼1500, 40℃에서의 동점도는 98∼1500cSt, 점도지수는 120∼50인 윤활오일, 또는 ISO점도등급 220∼680, 40℃에서의 동점도가 210∼670cSt, 점도지수 90∼110인 윤활오일을 포함한다.

상기 하우징의 상부 일측에는 윤활오일 주입구가 개폐가능하게 형성되고, 상기 강철이면금속은 상기 하우징의 윤활오일 주입구와 대응하는 위치의 외주면 둘레에 환형의 유도홈을 가지는 한편 이 유도홈상에는 다수의 제1급유공이 상기 소결합금층까지 연통하도록 반경방향으로 관통형성되며, 상기 소결합금층은 상기 강철이면금속의 환형 유도홈상에 형성된 제1급유공들과 대응하는 위치의 원주방향 전체에 걸쳐 그 소결합금층이 제거된 환형공간부를 구비한다.

Description

윤활오일이 함침된 미끄럼베어링

본 발명은 윤활오일이 함침된 미끄럼베어링에 관한 것으로서, 특히 강철이면 금속에 접합된 소결합금층에 최적의 윤활특성을 갖는 윤활오일이 함침된 미끄럼베어링 및 이 미끄럼베어링의 윤활오일 급지구조에 관한 것이다.

일반적으로 미끄럼베어링은 중장비, 프레스, 사출기, 차량, 공작기계, 산업기계 등의 구동부위나 슬라이딩부위에 사용되어 축, 저널 또는 카운트 플레이트 등을 지지하는 기계요소로서, 부시형, 분할형, 플레이트형 등 다양한 형태로 이루어지며, 통상 강철이면금속에 동계 합금, 알루미늄계 합금, 구리-납계 합금, 동계 및 합성수지게 복합재 등의 다공성 소결합금층이 접합되어 이루어진다.

그러나, 강철이면금속에 동계 합금, 알루미늄계 합금, 구리-납계 합금, 동계 및 합성수지계 복합재 등의 합금층이 접합되어 이루어진 미끄럼베어링은, 미끄럼 상대요소와 접촉하는 합금층이 철계합금과는 달리 비교적 강도가 낮은 동, 동-주석, 동-납, 알루미늄, 합성수지계로 이루어짐으로써 내구성이 떨어지므로 고하중용으로 사용하기에는 부적당하다. 또한 열처리에 의하여 경도를 높일 수 없으므로 내모마성이 떨어진다.

한편, 미끄럼베어링으로서 강철이면금속 없이 철계소결합금층만으로 이루어진 소결합금베어링도 사용되고 있지만, 이 미끄럼베어링은 철계 소결합금층 만으로 이루어짐으로써 하중이송능력(면압)이 비철계 소결합금베어링보다는 우수하지만, 하중이송능력에 한계가 있고 압입시 균열파괴 기능성 및 배면오일손실 등의 문제점 때문에 주로 소형으로 사용되며 고하중용으로는 부적당하다.

한편, 상기한 바와 같은 문제점들을 감안하여 강철이면금속에 철계 소결합금층을 접합하여 이루어지는 미끄럼베어링이 제안되고 있다.

그러나, 이 미끄럼베어링에 있어서는, 하중이송능력(load-carrying capa-city), 피로강도 및 압입성, 이탈방지 및 배면오일손실을 방지 등의 조건을 감안하여 철 성분이 70중량부 이상 포함되고, 10 내지 30퍼센트 범위의 기공도를 가지는 소결합금층이 이루어져야 하지만, 이 조건을 만족시키면서 강철이면금속에 오버레이하는 것이 매우 힘들다. 왜냐하면, 이러한 조성의 철계혼합분말체를 소결할 때에는 치밀화 현상 때문에 수축이 심하고, 또한 해당 소결온도에서 강철이면금속은 팽창하므로 철계소결체와 강철이면금속은 접합이 되지 않고 분리된 상태로 제조되게 된다.

이러한 이면금속과 소결합금층과의 접합의 곤란성 때문에, 철계 금속혼합분말을 먼저 소결하여 소결합금층을 형성하고, 그 다음에 용접이나 브레이징과 같은 접합방법을 이용하여 강철이면금속에 소결합금층을 접합하여 철계 소결합금층이 접합된 미끄럼베어링을 제조하는 방법이 사용되는데, 이 경우에는 제조공정이 두 단계로 늘어날 뿐만 아니라 브레이징시 녹는 용융 용가제가 소결합금층의 기공내로 모세관력에 의하여 쉽게 빨려 들어가 기공을 막는 현상이 발생한다. 따라서, 윤활 오일의 함침시 소결합금층의 부피에 대하여 10% 이상의 기공도를 얻기 어렵고, 용융 용가제와 소결합금과의 반응으로 취약한 조직들이 형성되어 소결합금층은 아주 쉽게 깨지는 현상이 발생한다. 또한, 브레이징시 사용되는 플럭스(Flux)가 소결합금층의 기공에 잔류함으로써 빠르게 부식되는 현상이 발생함과 아울러 윤활특성에도 악영향을 초래한다.

본 출원인은 상기한 바와 같은 문제점들을 감안하여 소결과 동시에 철계 소결합금층이 접합됨으로써 하중이송능력, 피로강도 및 압입성을 향상시킬 수 있고 아울러 이탈방지, 배면오일손실 및 윤활특성저하를 방지할 수 있는 미끄럼베어링 및 그 제조방법을 한국 특허출원 제97-14658호에 제안한 바 있다.

이 미끄럼베어링은 철계 분말성형체를 강철이면금속에 접촉시킨 상태에서 소결함으로써 소결과 동시에 소결합금층이 강철이면금속에 접합되어 제조된다. 따라서, 이 미끄럼베어링 제조방법에 있어서는, 소결과 동시에 소결합금층이 접합되므로 용접이나 브레이징과 같은 별도의 접합방법이 배제되고, 이 접합과정에서 발생되는 불량이 배제됨에 따라 물성이 향상되며, 소결합금층이 철을 주성분으로 하여 이루어져 있기 때문에 강도를 높이기 위한 열처리가 가능하여 내피로성 및 내하중성을 높일 수 있으며, 소결합금층에 건식윤활제로 작용하는 흑연이나 이황화 몰리브덴이 함유됨으로써 건식 및 습식윤활작용이 복합적으로 이루어지므로 우수한 윤활작용이 도모된다.

이 미끄럼베어링이 최고의 윤활특성을 발휘하기 위해서는 소결합금층에 윤활오일을 함침시켜서 사용하여야 하나, 종래에는 이러한 강철이면금속에 접합된 철계 소결합금층을 갖는 미끄럼베어링에 최적인 함침용 윤활오일의 조건이 알려져 있지 않으며, 더욱이 최초의 미끄럼베어링 설치시의 그리스 급지 및 필요에 따라 수시로 그리스 급지가 이루어져야 하므로 그 유지관리가 어려운 문제점이 있었다.

본 발명은 상기한 바와 같은 종래의 문제점을 감안하여 안출된 것으로서, 본 발명의 목적은 철계소결합금층에 최적인 점도 및 윤활조건을 갖춘 윤활오일이 함침된 미끄럼베어링을 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 윤활오일 수시 수동급지가 필요하지 않게 되어 윤활오일 무급지 기간을 늘일 수 있으며, 그 유지, 관리가 용이한 미끄럼베어링의 급지 구조를 제공하는 것이다.

제1도는 본 발명의 실시예 1에 따른 미끄러베어링의 구조를 나타내는 단면도이다.

제2도는 제1도의 Ⅱ-Ⅱ선 단면도이다.

제3도는 본 발명의 실시예 2에 따른 미끄럼베어링의 구조를 나타내는 단면도이다.

제4도는 제3도의 Ⅳ-Ⅳ선 단면도이다.

제5도는 본 발명의 실시예 3에 따른 미끄럼베어링의 구조를 나타내는 단면도이다.

제6도는 본 발명의 실시예 4에 따른 미끄럼베어링의 구조를 나타내는 단면도이다.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

1 : 미끄럼 상대요소 2 : 하우징

3 : 미끄럼베어링 21 : 주입구

22 : 개폐볼트 31 : 강철이면금속

33 : 제1급유공 35 : 철계소결합금층

본 발명에 따른 윤활오일이 함침된 미끄럼베어링은, 강철이면금속과, 이 강철이면금속의 외주면을 밀폐되게 둘러싸는 하우징과, 상기 강철이면금속의 내주면에 소결과 동시에 접합되는 철계 소결합금층과, 상기 철계 소결합금층에 함침되며, ISO 접도등급 100∼1500, 40℃에서의 동점도는 98∼1500cSt, 점도지수는 120∼50인 윤활오일과, ISO점도등급 220∼680, 40℃에서의 동점도가 210∼670cSt, 점도지수 90∼110인 윤활오일을 포함한다.

고하중용으로 사용할 경우에는 이러한 함침용 윤활오일에 200㎛ 이하의 입도를 가지는 흑연 및 이황화몰리브덴 분말이 선택적으로 또는 함께 부피비로 50%까지 더 부가될 수 있고, 이 경우 페이스트 상태가 될 때까지 현탁시킨 후 함침되는 것이 바람직하다.

미끄럼베어링은 예컨대 축, 저어널과 같은 미끄럼 상대요소를 지지하기 위한 하우징 내에 설치되고, 이 미끄럼베어링에 그리스급지를 하게 되는 데, 본 발명에 따른 미끄럼베어링의 급지구조에 의하면, 하우징의 상부 일측에는 개폐볼트에 의하여 개폐되는 윤활오일 주입구가 형성된다. 상기 주입구와 대응하는 위치의 강철이면금속의 외주면 둘레로 환형의 유도홈이 형성되고, 상기 유도홈을 따라 반경방향으로 제1급유공이 다수개 관통형성되고, 소결합급층에는 제1급유공과 연통하는 제2급유공이 관통형성되거나 그 소결합금층이 환형으로 제거된 급유공간을 구비한다.

따라서, 개폐볼트를 주입구로부터 분리한 다음 윤활오일을 주입구에 주입하면, 윤활오일은 유도홈을 따라 강철이면금속의 둘레로 유동하면서 제1급유공들, 제2급유공(또는 환형 홈)에 채워지고 난 후, 베어링 작동시 소결합금층과 미끄럼 상대요소와의 계면에 급지됨과 동시에 소결합금층의 기공내에 스며든다.

또한, 본 발명에 따른 미끄럼베어링의 급지구조에 따르면, 소결합금층의 내주면에는 제2급유공과 교차하는 확산홈이 길이방향으로 더 형성될 수 있다.

본 발명의 다른 특징 및 이점등을 첨부도면에 의거한 다음의 바람직한 실시예들에 대한 상세한 설명으로 더욱 명백해질 것이다.

먼저, 본 발명에 따른 윤활오일이 함침된 미끄럼베어링에 대하여 설명한다.

본 발명에 따른 윤활오일이 함침된 미끄럼베어링은 강철이면금속과, 이 강철이면금속에 소결과 동시에 접합되는 철계 소결합금층과, 이 철계 소결합금층에 함침되는 윤활오일로 구성된다.

강철이면금속 및 철계 소결합금층의 구성은 본 출원인의 선행 특허출원인 한국 특허출원 제97-14658호에 상세히 개시된 미끄럼베어링과 동일한 것으로서 본 출원에서는 이에 대한 설명을 생략한다.

본 발명에 따른 함침용 윤활오일로는 범용 미끄럼베어링용의 경우 사용하중 및 미끄럼 상대부재의 속도 등의 사용조건에 따라 ISO 점도등급 100∼1500, 40℃에서의 동점도는 98∼1500cSt, 점도지수는 120∼50인 윤활오일이 사용된다.

300∼500㎏/㎠ 이상의 면압이 작용하는 고하중, 5∼70㎜/sec 이상의 속도에서 미끄럼베어링용 윤활오일은 ISO 점도등급 220∼680, 40℃에서의 동점도는 210∼670cSt, 점도지수 90∼110인 윤활요일이 사용되는 것이 바람직하다. 윤활오일이 상기한 바와 같은 범위의 점도를 가질 때 경질크롬도금된 탄소강이 미끄럼상대요소인 경우 얻을 수 있는 마찰계수는 0.07 이하로 매우 작다.

특히, 고하중용으로 사용되는 윤활오일은 윤활특성 이외에 극압특성을 부여하기 위하여 건식윤활제로 작용하는 200㎛ 이하의 입도를 가진 흑연 및 이황화몰리브덴 분말을 상술한 윤활오일에 선택적으로 또는 함께 부피비로 50%까지 더 부가하여 현탁시킨 습식윤활제가 사용되는 것이 바람직하다. 이와 같이 흑연 및 이황화몰리브덴 분말이 윤활오일과 같은 습식윤활제에 더 부가된 형태의 윤활오일을 사용할 경우 경질크롬도금된 탄소강이 미끄럼 상대요소인 경우의 얻을 수 있는 마찰계수는 극심한 정압 및 변동하중에 작용할 때에도 0.07이하의 안정적인 마찰계수특성을 나타낸다. 흑연 및 이황화몰리브덴 분말을 윤활오일과 같은 습식윤활제에 혼합할 경우 현탁 또는 페이스트 상태에 이를 때까지 혼합한 다음 사용하는 것이 바람직하다.

다음에는 미끄럼베어링의 그리스 급지구조에 대하여 설명한다.

[실시예 1]

도 1 및 도 2를 참조하면서 실시에 1에 따른 미끄럼베어링의 그리스 급지구조에 대하여 설명한다.

예컨대 축, 저어널과 같은 미끄럼 상대요소(1)를 지지하기 위한 하우징(2)에 철계 소결합금층(35)이 강철이면금속(31)의 내주면에 접합된 미끄럼베어링(3)이 설치된다. 하우징(2)의 상부 일측에는 주입구(21)가 형성되고, 상기 주입구(21)에는 개폐볼트(22)가 개폐가능하게 체결된다. 상기 주입구(21)와 대응하는 위치의 강철이면금속(31)의 외주면 둘레에는 주입구(21)를 통하여 주입되는 윤활제를 강철이면 금속(31) 외주면 둘레로 유도하는 환형의 유도홈(32)이 형성되고, 상기 유도홈(32)을 따라 유동하는 윤활제를 소결합금층(35)으로 공급하도록 유도홈(32)을 따라 따라 다수의 제1급유공(33)이 형성된다. 본 실시예에서는 도 2에 도시된 바와 같이 사방으로 4개의 제1급유공(33, 33, 33, 33)이 형성된 것이 도시되어 있다.

그리고, 상기 제1급유공(33)들과 대응하는 위치의 소결합금층(35)에는 제1급유공(33)으로부터 유입되는 그리스가 소결합금층(35)과 미끄럼 상대요소(1)와의 계면에 급유하도록 제1급유공(33)과 연통하는 제2급유공(36)이 각각 관통형성된다. 유도홈(32)의 폭 및 제2급유공(36)의 폭은 제1급유공의 직경보다 커야 하며 제2급유공(36)의 폭에는 제한을 두지 않는다. 또한 그 높이는 소결층의 두께와 같다.

따라서, 개폐볼트(22)를 주입구(21)로부터 분리한 다음 그리스를 주입구를 통하여 주입하면, 그리스는 유도홈(32)를 따라 강철이면금속(31)의 둘레로 유동하면서 제1급유공(33)을 통해 제2급유공(36)에 저장되고, 베어링이 작동할 때마다 소결합금층(35)과 미끄럼 상대요소(1)와의 계면에 급지된다. 계면에 공급되는 그리스에는 흑연 또는 이황화몰리브덴이 선택적으로 또는 함께 함유되어 있으므로 건식 윤활작용에 의한 윤활효과와 함침된 오일의 윤활효과 즉, 건식 및 습식윤활작용이 복합적으로 이루어짐으로써 윤활작용이 매우 효과적으로 이루어진다.

한편, 도 2a도에 도시된 바와 같이, 도 2에 있어서 상기 제2급유공(36)을 제1급유공(33)이 형성된 위치에 원주방향 등간격으로 형성하는 것과는 달리, 원주방향 전체에 걸쳐 환형공간부(36A)(소결층이 환형으로 제거된 부분)를 둘 수 있으며, 이때 환형공간부의 축방향 폭의 크기도 임의로 설계될 수 있다.

고체 윤활제인 흑연 또는 이황화몰리브덴에 의하여 건식 윤활작용이 이루어지면 고하중을 받으면서 저속운동을 하는 미끄럼 상대요소(1)를 지지할 때의 윤활작용에 유리하다. 또한 고체 윤활제는 누설이나 손실이 거의 되지 않음으로써 제2급유공(36) 및 계면에 잔류하게 되고 따라서 무급유기간이 장기간으로 늘어난다.

상기한 바와 같은 그리스 급지구조를 경질크롬도금에 탄속강이 미끄럼 상대요소(1)인 경우에 적용하면 미끄럼베어링(3)과 미끄럼 상대요소(1)와의 마찰계수는 0.02∼0.05의 범위로 유지됨으로써 마찰이 아주 적어진다. 그리고, 고체 윤활제가 계면 및 제2급유공(36)에 그리스와 함께 거의 잔류하고 있는 상태이기 때문에 재급유시에는 고체윤활제가 없는 습식윤활제인 윤활오일 또는 그리스만을 주입하면 된다.

[실시예 2]

도 3 및 도 4를 참조하면서 실시예 2에 따른 미끄럼베어링의 급지구조에 대하여 설명한다.

실시예 2에 있어서는, 실시예 1에 있어서의 제2급유공(36)들과 교차하는 확산홈(37)이 소결합금층(35)의 내부면에 길이방향으로 각각 형성된다는 것을 제외하고 그 구성 및 작용이 실시예 1과 동일하므로 실시예 1과 동일한 부분에 대하여는 동일부호를 붙여 나타내고 여기서의 그 상세한 설명은 생략한다.

확산홈(37)은 다양한 형상으로 형성될 수 있으나 반원형으로 형성되는 것이 바람직하며, 따라서 주입구(21)를 통하여 주입되는 윤활제를 유도홈(32)를 따라 강철이면금속(31) 둘레로 유동하면서 제1급유공(33)들 및 제2급유공(36)에 저장되고 이 그리스는 베어링 작동시 확산홈(37)들에 유입된다. 따라서 확산홈(37)들이 소결합금층(35)의 내주면에 길이방향으로 형성되고, 이와 같은 확산홈(37)들에 유입되는 그리스에 의하여 소결합금층(35)과 미끄럼 상대요소(1)와의 계면에 대한 윤활작용이 매우 효과적으로 이루어진다. 또한 실시예 1보다 확산홈(37)들에 유입되는 용량만큼 더 많은 윤활제가 계면에 잔류함으로써 무급유기간은 더욱 늘어난다.

[실시예 3]

도 5를 참조하면서 실시예 3에 따른 미끄럼베어링의 그리스 급지구조에 대하여 설명한다.

실시예 3에 있어서는 실시예 2에 있어서의 제2급유공(36)들보다 그 폭이 넓게 확대된 저장홈(38)들이 소결제 원주방향으로 형성됨으로써 윤활제의 저장용량이 더욱 늘어나 무급지 기간을 실시예 2에 있어서 보다 더욱 늘일 수 있다는 것을 제외하고 그 구성 및 작용이 전술한 실시예들과 모두 동일하므로 전술한 실시예들과 동일한 부분은 동일부호를 붙여 나타내고 여기서의 그 상세한 설명은 생략한다.

[실시예 4]

도 6을 참조하면서 실시예 4에 따른 미끄럼베어링의 급지구조에 대하여 설명한다.

실시에 4에 따른 급지구조는 실시예 1 내지 실시예 3에서의 강철이면금속 (31)이 없는 소결부시, 봉입형(매립형) 베어링부시, 메탈부시(침탄부시) 등 단일층으로 이루어진 미끄럼베어링(5)에 대하여 그리스를 급지하는 방법으로서, 전술한 실시예들과 마찬가지로 미끄럼 상대요소(1)를 지지하기 위한 하우징(2)에 이들 부시들(5)이 설치된다. 하우징(2)의 상부 일측에는 주입구(21)가 형성되고, 상기 주입구(21)에는 개폐볼트(22)가 분리가능하게 체결된다. 상기 주입구(21)와 대응하는 위치의 부시(5)의 외주면 둘레로 주입구(21)를 통하여 주입되는 윤활제를 유도하는 환형의 유도홈(51)이 형성되고, 상기 유도홈(51)을 통하여 유입되는 그리스를 부시 (5)과 미끄럼 상대요소(1)와의 계면으로 공급하도록 급유공(53)이 반경방향으로 다수개 관통형성된다. 유도홈(51)의 폭은 급유공(53)의 직경보다 크게 이루어지는 것이 바람직하다. 그리고, 급유공(53)들과 대응하는 위치의 부시(5)의 내주면에는 급유공(53)으로부터 유입되는 그리스를 부시(5)와 미끄럼 상대요소(1)와의 계면에 그리스를 공급하기 위하여 급유공(53)과 길이방향으로 교차하는 저장홈(54)이 형성된다. 그리고 저장홈(54)들으로부터 부시(5)의 양 단부쪽으로 확산홈(55)이 각각 형성된다.

따라서, 개폐볼트(22)를 주입구(21)로부터 분리한 다음 전술한 그리스를 주입구에 주입하면, 그리스는 유도홈(51)을 따라 부시(5) 내면 둘레로 유동하면서 급유공(53)들, 저장홈(54)들 및 확산홈(55)들을 거쳐 부시(5)과 미끄럼 상대요소(1)와의 계면에 급유된다.

상기한 바와 같이 구성된 본 발명에 따른 윤활오일이 함침된 미끄럼베어링에 따르면, 미끄럼베어링의 소결합금층에 함유된 흑연 또는 이황화몰리브덴에 의하여 건식 윤활작용이 이루어지고, 미끄럼베어링에 함침된 윤활오일에 의해 습식윤활작용이 이루어지며, 더욱이 이 함침 윤활오일에도 흑연 또는 이황화몰리브덴이 선택적으로 또는 함께 함유되어 건식 윤활작용이 이루어짐으로써, 복합적인 윤활작용에 의하여 상대재와의 마찰계수가 0.05이하로 매우 낮고 극심한 정압 및 변동하중에서도 마찰계수가 안정적으로 유지되어 윤활특성이 현저하게 상승된다.

또한, 윤활특성이 양호해짐에 따라 마찰이 작아짐으로서 내구성이 향상될 뿐만 아니라 미끄럼 상대요소의 동력전달손실이 감소된다.

또한, 본 발명에 따른 미끄럼베어링의 급지구조에 따르면 그리스가 소결합금층과 미끄럼 상대요소와의 계면에 원활하게 공급되어 다량 잔류함으로써 윤활특성이 좋고 또한 무급지기간이 길어질 뿐만 아니라 재급지시에는 고체 윤활제인 흑연이나 이황화몰리브덴이 누설 또는 손실되지 않고 계면에 그대로 잔류하고 있으므로 그리수만을 급지함으로써 용이하게 베어링을 유지관리할 수 있게 된다.

Claims (3)

1. 강철이면금속과; 상기 강철이면금속을 밀폐되게 둘러싸는 하우징과; 상기 강철이면금속의 내주면에 소결과 동시에 접합되는 철계 소결합금층과; 상기 철게 소결합금층에 함침되며, ISO 점도등급 100∼1500, 40℃에서의 동점도는 98∼1500cSt, 점도지수는 120∼50인 윤활오일과, ISO 점도등급 220∼680, 40℃에서의 동점도가 210∼670cSt, 점도지수 90∼110인 윤활오일을 포함하는 것을 특징으로 하는 윤활오일이 함침된 미끄럼베어링.
2. 제1항에 있어서, 상기 윤활오일은 200㎛ 이하의 입도를 가지는 흑연 또는 이황화몰리브덴 분말을 선택적으로 또는 함께 부피비로 50%까지 더 부가되어 현탁되는 것을 특징으로 하는 윤활오일이 함침된 미끄럼베어링.
3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 하우징의 상부 일측에는 윤활오일 주입구가 개폐가능하게 형성되고,

   상기 강철이면금속은 상기 하우징의 윤활오일 주입구와 대응하는 위치의 외주면 둘레에 환형의 유도홈을 가지는 한편 이 유도홈상에는 다수의 제1급유공이 상기 소결합금층까지 연통하도록 반경방향으로 관통형성되며,

   상기 소결합금층은 상기 강철이면금속의 환형 유도홈상에 형성된 제1급유공들과 대응하는 위치의 원주방향 전체에 걸쳐 그 소결합금층이 제거된 환형공간부를 구비한 것을 특징으로 하는 윤활오일이 함침된 미끄럼베어링.

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