JPWO2020149405A1 - 無方向性電磁鋼板、分割型固定子および回転電機 - Google Patents
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Abstract
Description
本願は、2019年01月17日に、日本に出願された特願2019−006447号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
加えて、上述したような分割型固定子を用いる場合には、リング状のケースで焼嵌め等することにより、外周側から複数の固定子片を固定する必要がある。そのため、分割された隣り合う固定子片同士の間には、周方向における圧縮応力が付与されることとなる。このような周方向における圧縮応力は、分割型固定子の変形の原因となるため、寸法精度を低下させるおそれがある。しかしながら、特許文献2では、このような課題については検討されていない。
(2)(1)に記載の無方向性電磁鋼板は、前記化学組成が、質量%で、C:0.0015%以下、Si:2.5〜4.0%、Mn:0.05〜2.0%、sol.Al:0.0005〜1.50%、P:0.080%以下、S:0.0030%以下、Ti:0.0030%以下、Ni:0〜0.10%、Cu:0〜0.10%、Cr:0〜0.10%、Sn:0〜0.20%、Ca:0〜0.0050%、Mg:0〜0.0050%、REM:0〜0.0050%、残部:Feおよび不純物であってもよい。
(3)(1)または(2)に記載の無方向性電磁鋼板は、圧延方向のヤング率ELと圧延方向に直角な方向のヤング率Ecとの比であるEL/Ecが0.90以上であってもよい。
(4)(1)〜(3)のいずれかに記載の無方向性電磁鋼板は、引張強度が(230+100×([Si]+0.5×[sol.Al]))MPa以上であり、伸びが20%未満であってもよい。
ここで、[Si]は、無方向性電磁鋼板中の質量%でのSi含有量、[sol.Al]は無方向性電磁鋼板中の質量%でのsol.Al含有量である。
(5)本発明の別の態様に係る分割型固定子は、周方向において複数の固定子片に分割された、回転電機用の分割型固定子であって、軸方向に延びる円筒状のヨークと、前記ヨークの内周面から径方向に延びる複数のティースとを備え、前記固定子片は、複数枚の無方向性電磁鋼板が積層されてなり、前記ティースの延びる方向を結晶軸の基準とした場合に、前記固定子片の{110}<001>方位のX線ランダム強度比が5以上であり、前記無方向性電磁鋼板の平均結晶粒径が100〜200μmであり、前記無方向性電磁鋼板の化学組成が、質量%で、C:0.0015%以下、およびSi:2.5〜4.0%、を含有する。
(6)(5)に記載の分割型固定子は、前記固定子片の前記ティースが延びる方向におけるB50/Bsの値が0.85以上であり、前記ヨークの周方向におけるヤング率E(GPa)が下記(i)式を満足してもよい。
E≧205−3.3×[Si]+10 ・・・(i)
但し、上記式中の[Si]は、前記無方向性電磁鋼板中の質量%でのSi含有量を表す。
(7)(5)または(6)に記載の分割型固定子は、前記無方向性電磁鋼板の前記化学組成が、質量%で、C:0.0015%以下、Si:2.5〜4.0%、Mn:0.05〜2.0%、sol.Al:0.0005〜1.50%、P:0.080%以下、S:0.0030%以下、Ti:0.0030%以下、Ni:0〜0.10%、Cu:0〜0.10%、Cr:0〜0.10%、Sn:0〜0.20%、Ca:0〜0.0050%、Mg:0〜0.0050%、REM:0〜0.0050%、残部:Feおよび不純物であってもよい。
(8)本発明の別の態様に係る回転電機は、(5)〜(7)のいずれかに記載の分割型固定子と、前記分割型固定子の内周側に配置された回転子と、前記ヨークの外周から前記複数の固定子片に密接し、前記固定子片を固定するケースと、を備える。
図1は、本発明の一実施形態に係る回転電機の構成を示す図である。回転電機100は、分割型固定子10、回転子20およびケース30を備える。
2−1.化学組成
各固定子片を構成するのに好適な、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の化学組成は、質量%で、C:0.0015%以下、およびSi:2.5〜4.0%、を含有する必要がある。それぞれの限定理由について説明する。以下の説明において含有量についての「%」は、「質量%」を意味する。
Cは、鋼板の高強度化に寄与する元素である。しかしながら、本実施形態においては、C含有量を低減することにより、Si含有量が高い場合においても、歪取焼鈍後に安定的にGoss方位を優位にすることが可能となる。C含有量が高い場合には、歪取焼鈍時にTiCが析出し、粒界移動が一時的にピン止めされ、その間、歪誘起粒成長に必要な歪が回復によって失われるためと考えられる。したがって、C含有量は0.0015%以下とする。C含有量は0.0013%以下が好ましく、0.0010%以下がより好ましい。C含有量の下限は限定されないが、C含有量の過度の低減は、製造コストの上昇を招く。そのため、C含有量は0.0001%以上が好ましく、0.0005%以上がより好ましい。
Siは、鋼の電気抵抗を上昇させて鉄損を改善する元素である。また、Siは、固溶強化能が大きいため、鋼板の高強度化にも有効な元素である。そのため、Si含有量を2.5%以上とする。Si含有量は2.8%以上が好ましい。
一方、Si含有量が過剰であると、加工性が著しく劣化し、冷間圧延を実施することが困難となるおそれがある。したがって、Si含有量は4.0%以下とする。Si含有量は3.7%以下が好ましい。
Mnは、鋼の電気抵抗を上昇させて鉄損を改善する元素である。また、Mn含有量が低すぎる場合には、電気抵抗の上昇効果が小さいうえに、微細な硫化物(MnS)が析出することで、仕上焼鈍時の粒成長性が劣化するおそれがある。そのため、Mn含有量は0.05%以上が好ましい。Mn含有量は0.1%以上がより好ましく、0.2%以上がさらに好ましい。
一方、Mn含有量が過剰であると、磁束密度が低下するおそれがある。したがって、Mn含有量は2.0%以下が好ましい。Mn含有量は1.5%以下がより好ましい。
Alは、鋼の電気抵抗を上昇させて鉄損を改善する元素である。そのため、Al含有量は0.0005%以上が好ましく、0.15%以上がより好ましい。
一方、Al含有量が過剰であると、磁束密度が低下するおそれがある。したがって、Al含有量は1.50%以下が好ましく、1.00%以下がより好ましい。本実施形態において、Al含有量は、sol.Al(酸可溶Al)の含有量を意味する。
Pは、不純物として鋼中に含まれ、その含有量が過剰であると、鋼板の延性が著しく低下するおそれがある。したがって、P含有量は0.080%以下が好ましい。P含有量は0.050%以下がより好ましい。
Sは、MnSの微細析出物を形成することで鉄損を増加させ、鋼板の磁気特性を劣化させる元素である。したがって、S含有量は0.0030%以下が好ましい。S含有量は0.0015%以下がより好ましい。
一方、S含有量の極度の低減は製造コストの増加を招くおそれがあるので、S含有量は0.0001%以上が好ましく、0.0003%以上がより好ましく、0.0005%以上がさらに好ましい。
Tiは、不可避的に混入する元素であり、炭素または窒素と結合して析出物(炭化物、窒化物)を形成しうる。炭化物または窒化物が形成された場合には、これらの析出物そのものが磁気特性を劣化させるおそれがある。さらには、析出物が仕上焼鈍中の結晶粒の成長を阻害して、磁気特性が劣化するおそれがある。したがって、Ti含有量は0.0030%以下が好ましい。Ti含有量は0.0020%以下がより好ましい。
一方、Ti含有量の極度の低減は製造コストの増加を招くおそれがあるので、Ti含有量は0.0005%以上が好ましい。
Cu:0〜0.10%
Cr:0〜0.10%
Sn:0〜0.20%
Ca:0〜0.0050%
Mg:0〜0.0050%
REM:0〜0.0050%
Ni、Cu、Cr、Sn、Ca、MgおよびREMは、不可避的に混入し得る元素である。一方で、これらの元素は、磁気特性を向上させる元素でもあるので、意図的に含有させてもよい。
磁気特性の向上効果を得たい場合には、Ni:0.01%以上、Cu:0.01%以上、Cr:0.01%以上、Sn:0.01%以上、Ca:0.0005%以上、Mg:0.0005%以上、および、REM:0.0005%以上から選択される1種以上を含有させることが好ましい。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板は、平均結晶粒径が、10〜40μmである。平均結晶粒径が10μm未満であると、粗大化させたい異方性を持つ結晶方位の結晶粒数が十分とならないおそれがあるため好ましくない。一方、平均結晶粒径が40μmを超えると、歪誘起粒成長の開始が遅れ、歪取焼鈍後に異方性が得られないおそれがあるので好ましくない。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、表面から板厚方向に0.5μm以上3.0μm以下の厚さの内部酸化層が形成されている。
内部酸化層が形成され、存在していることで、打ち抜きや切削加工で切断されやすくなり加工の寸法精度が良好となる。内部酸化層が形成されていない、または内部酸化層の厚みが薄い場合、加工性が低下する。一方で内部酸化層が3.0μmを越す厚さとなった場合は、結晶粒成長が阻害されたり、歪取焼鈍後の磁気特性が劣化するので好ましくない。
仕上焼鈍時に脱炭を行うことで内部酸化層を形成することができる。
無方向性電磁鋼板を分割型固定子の固定子片の形状に加工する前にGOSS方位が優位になっていると、ヤング率の異方性が生じ、打ち抜き加工時の穴の真円度が劣化する、あるいは分割型固定子のティースとヨーク方向で寸法精度や加工時のダレの大きさが著しく異なるなど、加工性が低下する。そのため、無方向性電磁鋼板は、固定子片に加工する段階では異方性を有しないことが好ましい。本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、圧延方向のヤング率ELと圧延方向に直角な方向のヤング率Ecとの比であるEL/Ecが0.90以上であることが好ましい。ヤング率の異方性が大きくなると、加工性が低下する。EL/Ecの上限は、1.0であることが好ましく、0.95以下としても良い。
一方、無方向性電磁鋼板は、歪取焼鈍後の分割型固定子に組み込まれる段階では、GOSS方位が優位な組織に変化することが好ましい。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板は、引張強度が(230+100×([Si]+0.5×[sol.Al]))MPa以上であり、伸び(全伸び)が20%未満であることが好ましい。強度が高く、伸びが低いことで、加工時にダレが少ない寸法精度の良好な切断面となり、加工性が向上する。ただし、[Si]は、無方向性電磁鋼板中の質量%でのSi含有量、[sol.Al]は無方向性電磁鋼板中の質量%でのsol.Al含有量である。
本実施形態に係る分割型固定子10は、周方向において複数の固定子片10aに分割された、回転電機100用の分割型固定子であって、軸方向に延びる円筒状のヨーク11と、前記ヨーク11の内周面から径方向に延びる複数のティース12とを備え、前記固定子片10aは、複数枚の無方向性電磁鋼板が積層されてなり、前記ティース12の延びる方向を結晶軸の基準とした場合に、前記固定子片10aの{110}<001>方位のX線ランダム強度比が5以上であり、前記無方向性電磁鋼板の平均結晶粒径が100〜200μmであり、前記無方向性電磁鋼板の化学組成が、質量%で、C:0.0015%以下、およびSi:2.5〜4.0%、を含有する。
前記無方向性電磁鋼板の前記化学組成は、質量%で、C:0.0015%以下、Si:2.5〜4.0%、Mn:0.05〜2.0%、sol.Al:0.0005〜1.50%、P:0.080%以下、S:0.0030%以下、Ti:0.0030%以下、Ni:0〜0.10%、Cu:0〜0.10%、Cr:0〜0.10%、Sn:0〜0.20%、Ca:0〜0.0050%、Mg:0〜0.0050%、REM:0〜0.0050%、残部:Feおよび不純物であることが好ましい。
上記の積層される複数枚の無方向性電磁鋼板電磁鋼板は、いずれも上述した本実施形態に係る無方向性電磁鋼板であることが好ましい。
固定子片10aは、Goss方位が優位であり、具体的には、固定子片10aの{110}<001>方位のX線ランダム強度比が5以上である。Goss方位を優位にすることにより、磁気特性を向上させることができるとともに、ヨーク部分の周方向におけるヤング率を増加させ、弾性変形量を低減することが可能となる。{110}<001>方位のX線ランダム強度比は8以上が好ましい。
X線ランダム強度比の上限は限定する必要はないが、20を実質的な上限としてもよい。
また、X線ランダム強度比とは、特定の方位への集積を持たない標準試料(例えばFeの粉末を焼結して得られた試料等)と供試材とのX線強度を同条件でX線回折法等により測定し、得られた供試材のX線強度を標準試料のX線強度で除した数値である。
分割型固定子に備えられた固定子片のX線ランダム強度比を測定する場合、分割型固定子を分解し、単板の無方向性電磁鋼板を取りだして測定する。
各固定子片を構成する無方向性電磁鋼板の平均結晶粒径は100〜200μmとする。平均結晶粒径が100μm未満であると、ヒステリシス損失が増大し鉄損が劣化してしまう。平均結晶粒径は、より好ましくは、120μm以上である。一方、平均結晶粒径が200μmを超えると、渦電流損失が増大して鉄損が劣化する。平均結晶粒径は、より好ましくは、170μm以下である。
固定子片を構成する無方向性電磁鋼板の平均結晶粒径は、JIS G 0551:2013「鋼−結晶粒度の顕微鏡試験方法」に従って、平均結晶粒径を測定する。
分割型固定子に備えられた固定子片の平均結晶粒径を測定する場合、分割型固定子を分解し、単板の無方向性電磁鋼板を取りだして測定する。
固定子片を構成する無方向性電磁鋼板の化学組成は、加工や歪取焼鈍によって変化しないので、その範囲及び限定理由は、素材となる無方向性電磁鋼板と同じである。
上述のように、本実施形態に係る分割型固定子を構成する各固定子片は、Goss方位が優位である。そのため、磁気特性に優れるとともに、ヨーク部分の周方向におけるヤング率Eが高い。
E≧205−3.3×[Si]+10 ・・・(i)
但し、上記式中の[Si]は、固定子片を構成する無方向性電磁鋼板中のSi含有量(質量%)を表す。
図1に示すように、本実施形態に係る回転電機100は、上述した本実施形態に係る分割型固定子10と、前記分割型固定子10の内周側に配置された回転子20と、ヨーク11の外周から複数の固定子片10aに密接し、前記固定子片を固定するケース30と、を備える。
この回転電機では、無方向性電磁鋼板の打ち抜き加工時のヤング率異方性が低いことから打ち抜き寸法精度が優れており、更に歪取り焼鈍後のヨーク方向の高ヤング率により焼嵌めでの弾性変形が少ない。そのため、一体コアとしての寸法精度が優れている。また、ティース方向の磁束密度が高いことから銅損が低減し、モータ効率に優れる。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板、本実施形態に係る分割型固定子、本実施形態に係る回転電機の製造方法については、特に制限は設けないが、以下に示す方法により製造することが可能である。
分割型固定子の素材として好適な無方向性電磁鋼板を製造する方法については特に制限はない。例えば、以下の工程を含む製造方法によって得られる。
(I)所定の化学組成を有するスラブを加熱した後、熱間圧延を施して熱延板を得る工程(熱間圧延工程)
(II)熱延板に、必要に応じて、熱延板焼鈍を行う工程(熱延板焼鈍工程)
(III)熱間圧延工程後、または熱延板焼鈍工程後の熱延板を、酸洗し、冷間圧延を施し、冷延板を得る工程(冷間圧延工程)
(IV)冷延板に仕上焼鈍を行う工程(仕上焼鈍工程)
(V)仕上焼鈍工程後の冷延板にスキンパス圧延を施す工程(スキンパス工程)
熱間圧延工程では、スラブを加熱し、熱間圧延を行って熱延板とする。
上述のように、分割型固定子の状態での無方向性電磁鋼板のC含有量は0.0015%以下とする必要がある。しかしながら、溶鋼段階からC含有量を低減した場合には、歪取り焼鈍後にGoss方位が優位とならない。歪取り焼鈍の際にGoss方位の結晶粒を優先的に成長させるが、溶鋼段階からC含有量を低減してしまうと、成長の核となるGoss方位粒の数が減ってしまい、歪取焼鈍後にGOSS方位が優位にならない。同様に、仕上焼鈍前に脱炭焼鈍を行ってC含有量を低減した場合にも、歪取焼鈍後にGOSS方位が優位にならない。
そのため、製鋼段階におけるC含有量は0.0025〜0.0100%(スラブのC含有量を0.0025〜0.0100%)とする。C以外の元素は、含有量が途中の工程で変化しないので、目標とする無方向性電磁鋼板の成分と同じ成分のスラブを用いればよい。
熱延条件については特に限定されない。要求される厚みや特性に応じて条件を決定すればよい。
熱間圧延によって得られた熱延板に必要に応じて熱延板焼鈍を行ってもよい。熱延板焼鈍を行うことで、リジングによる表面品位の劣化を回避でき、また歪取り焼鈍後にGoss方位がより優位となるので好ましい。
冷間圧延工程では、熱間圧延工程後、または熱延板焼鈍工程後の熱延板を、酸洗し、冷間圧延を施し、冷延板を得る。冷延条件については限定されないが、冷延前、あるいは冷延途中に鋼板温度が150℃以上であると鋼板の割れを防げるほか、歪取り焼鈍時にGoss方位が優位となるので好ましい。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の製造方法では、仕上焼鈍工程において、脱炭する。具体的には、仕上焼鈍工程における焼鈍雰囲気を、焼鈍温度が650℃以上の温度となる温度域で、下記(ii)式を満足する条件とすることにより、脱炭する。
この仕上焼鈍工程によって、歪取り焼鈍時にGoss方位の成長を妨げる炭化物の形成を回避できる。また、内部酸化層が形成される。
0.05<PH2O/PH2 ・・・(ii)
但し、上記式中の各記号の意味は以下のとおりである。
PH2O:水蒸気分圧(atm)
PH2:水素分圧(atm)
焼鈍温度が低い、または、焼鈍雰囲気が(ii)式を満たさない場合、十分な脱炭がなされない。また、焼鈍温度が900℃を超えると、平均結晶粒径が40μmを上回り易くなるため好ましくない。
仕上焼鈍工程後の冷延板にスキンパスを行う。スキンパス圧延における圧下率は1〜10%とすることが好ましい。圧下率が1%未満では、歪誘起粒成長に必要な歪の量が十分ではない。一方、圧下率が10%を超えると、結晶方位ごとの歪量の不均一が失われ均一化してしまう。この場合、歪取り焼鈍時にGoss方位が十分に増加しない。
仕上焼鈍時の脱炭とスキンパスとを組み合わせることによって、2.5%以上のSiを含有した鋼板でも歪取り焼鈍後にGoss方位が優位となる。
上記の無方向性電磁鋼板を素材として、さらに以下の工程を行うことで、本実施形態に係る分割型固定子を得ることができる。
(VI)無方向性電磁鋼板を打ち抜き加工によって分割型固定子の固定子片の形状とする工程(打ち抜き工程)
(VII)打ち抜き工程後の無方向性電磁鋼板を複数枚積層することによって固定子片を得る工程(積層工程)
(VIII)固定子片に対し、歪取焼鈍を行う工程(歪取焼鈍工程)
(IX)固定子片を円環状に並べ一体の分割型固定子とする(分割型固定子一体化工程)
無方向性電磁鋼板を打ち抜き加工によって分割型固定子の固定子片の形状とする。打ち抜き条件については特に限定されない。例えば順送金型を用いて次の積層工程まで一貫して製造することができる。
打ち抜き工程後の無方向性電磁鋼板を複数枚積層することによって固定子片とする。積層時の固定方法についてはカシメや接着剤、溶接等の方法があるが、特に限定されない。
歪取焼鈍工程においては、750〜900℃の温度範囲において0.5〜5時間全体加熱を行う。均熱時間は固定子片が750℃以上となっている時間であり、750℃未満での昇温時間、冷却時間は適宜設定して構わない。
歪取焼鈍温度が900℃を超える、または均熱時間が5時間を超えると、結晶粒径が200μmを超える。また、歪取焼鈍温度が750℃未満、または均熱時間が0.5時間未満であると、結晶粒径が100μm未満となる。また、歪取り焼鈍時の結晶粒成長自体が抑制され、歪取り焼鈍前と結晶方位の変わらない領域が残存することとなり、歪取焼鈍後のGOSS方位が十分に発達しない。
歪取焼鈍後の固定子片を、円環状に並べてヨーク同士が接触してティースが円の中心方向に向くように配置し、更に分割型固定子同士を焼嵌めによって一体化することで一体の分割型固定子が得られる。
本実施形態に係る回転電機は、本実施形態に係る分割型固定子に巻き線を施し、回転子と組み合わせることで回転電機が得られる。巻き線は一体化後に施しても構わないが、歪取り焼鈍後の固定子片の段階で巻き線を施してから一体化させると、巻き線の占積率の向上や作業性の向上効果があり好ましい。
そして、ティースの長手方向が圧延方向となるように、表2に示す条件でスキンパス圧延を施し、無方向性電磁鋼板を得た。
ここで、無方向性電磁鋼板の化学組成をICPによって測定した結果、C含有量以外の元素については、スラブの段階と実質的に同じであった。
また、内部酸化層の厚み(平均厚み)について、C方向断面を、幅方向10μmを1視野として3視野に対して、SEMで観察して測定した。
また、無方向性電磁鋼板から長さ50mm、幅5mmの試験片を切り出した後、「自由共振法」により、圧延方向のヤング率及び圧延方向に直角な方向のヤング率を測定した。
また、試験片の長手方向が圧延方向と平行になるようにJIS13B号試験片を採取し、JIS Z2241:2011「金属材料引張試験方法」に準拠して引張強度及び伸びを測定した。
打ち抜きに際し、金型寸法に対して打ち抜き寸法の誤差が10μm以下である場合には、加工性に優れる(OK)と判断した。寸法誤差が10μm超である場合には、加工性に劣る(NG)と判断した。その際、ティースの長手方向が圧延方向となるように打ち抜きを行った。
B50/Bsが0.85以上であって、鉄損W10/400が12W/kg以下であれば、磁気特性に優れると判断した。
また、ヤング率の測定は、ヨークの周方向におけるヤング率が測定できるように、上記の固定子片から一枚の鋼板を採取し、長さ50mm、幅5mmの試験片を切り出した後、「自由共振法」により測定した。
10a 固定子片
11 ヨーク
12 ティース
12a 溝底
20 回転子
30 ケース
100 回転電機
Claims (8)
- 化学組成が、質量%で、
C:0.0015%以下、
Si:2.5〜4.0%、
を含有し、
平均結晶粒径が、10〜40μmであり、
表面から板厚方向に0.5〜3.0μmの厚さの内部酸化層が存在している、
無方向性電磁鋼板。 - 前記化学組成が、質量%で、
C:0.0015%以下、
Si:2.5〜4.0%、
Mn:0.05〜2.0%、
sol.Al:0.0005〜1.50%、
P:0.080%以下、
S:0.0030%以下、
Ti:0.0030%以下、
Ni:0〜0.10%、
Cu:0〜0.10%、
Cr:0〜0.10%、
Sn:0〜0.20%、
Ca:0〜0.0050%、
Mg:0〜0.0050%、
REM:0〜0.0050%、
残部:Feおよび不純物である、
請求項1に記載の無方向性電磁鋼板。 - 圧延方向のヤング率ELと圧延方向に直角な方向のヤング率Ecとの比であるEL/Ecが0.90以上である、
請求項1または請求項2に記載の無方向性電磁鋼板。 - 引張強度が(230+100×([Si]+0.5×[sol.Al]))MPa以上であり、伸びが20%未満である、
請求項1から請求項3までのいずれか一項に記載の無方向性電磁鋼板。
ここで、[Si]は、無方向性電磁鋼板中の質量%でのSi含有量、[sol.Al]は無方向性電磁鋼板中の質量%でのsol.Al含有量である。 - 周方向において複数の固定子片に分割された、回転電機用の分割型固定子であって、
軸方向に延びる円筒状のヨークと、
前記ヨークの内周面から径方向に延びる複数のティースとを備え、
前記固定子片は、複数枚の無方向性電磁鋼板が積層されてなり、
前記ティースの延びる方向を結晶軸の基準とした場合に、
前記固定子片の{110}<001>方位のX線ランダム強度比が5以上であり、
前記無方向性電磁鋼板の平均結晶粒径が100〜200μmであり、
前記無方向性電磁鋼板の化学組成が、質量%で、
C:0.0015%以下、および
Si:2.5〜4.0%、を含有する、
分割型固定子。 - 前記固定子片の前記ティースが延びる方向におけるB50/Bsの値が0.85以上であり、
前記ヨークの周方向におけるヤング率E(GPa)が下記(i)式を満足する、
請求項5に記載の分割型固定子。
E≧205−3.3×[Si]+10 ・・・(i)
但し、上記式中の[Si]は、前記無方向性電磁鋼板中の質量%でのSi含有量を表す。 - 前記無方向性電磁鋼板の前記化学組成が、質量%で、
C:0.0015%以下、
Si:2.5〜4.0%、
Mn:0.05〜2.0%、
sol.Al:0.0005〜1.50%、
P:0.080%以下、
S:0.0030%以下、
Ti:0.0030%以下、
Ni:0〜0.10%、
Cu:0〜0.10%、
Cr:0〜0.10%、
Sn:0〜0.20%、
Ca:0〜0.0050%、
Mg:0〜0.0050%、
REM:0〜0.0050%、
残部:Feおよび不純物である、
請求項5または請求項6に記載の分割型固定子。 - 請求項5から請求項7までのいずれか一項に記載の分割型固定子と、
前記分割型固定子の内周側に配置された回転子と、
前記ヨークの外周から前記複数の固定子片に密接し、前記固定子片を固定するケースと、を備える、
回転電機。
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