JPWO2017131013A1 - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

冷凍サイクル装置の圧縮機は、動媒体を圧縮する圧縮手段と、圧縮手段を駆動する駆動手段と、圧縮機の外部から内部に電力を供給するための電源端子と、駆動手段と電源端子とを電気的に接続するための複数のリード線と、を備えている。リード線は各々、少なくとも互いに結束される部分において、３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料によってそれぞれ覆われている。

Description

本発明は、１，１，２−トリフルオロエチレンを含む作動媒体を使用した冷凍サイクル装置に関する。

空調機や冷凍・冷蔵機器などの冷凍サイクル装置において、作動冷媒としてヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）系冷媒が広く用いられている。しかし、ＨＦＣは、地球温暖化係数（ＧＷＰ）が高く、地球温暖化の原因となる可能性が指摘されている。このため、オゾン層への影響が少なく、かつ地球温暖化係数の小さい冷凍サイクル用作動媒体の開発が急務となっている。オゾン層への影響が少なく、かつ地球温暖化への影響が少ない冷凍サイクル用作動媒体として、大気中のＯＨラジカルによって分解されやすい炭素−炭素二重結合を有するヒドロフルオロオレフィン（ＨＦＯ）を含むものが検討されている。特許文献１には、１，１，２−トリフルオロエチレン（ＨＦＯ−１１２３）を含む作動媒体を用いた冷凍サイクル装置が記載されている。

日本国特開２０１５−１４５４５２号公報

ＨＦＯ−１１２３は、高温高圧の状態で一定の着火エネルギーが加わると、不均化反応（自己分解反応）と呼ばれる発熱を伴う化学反応が連鎖的に起こる場合がある。不均化反応とは、同一種類の分子が２個以上互いに反応して２種以上の異なる種類の生成物を生じる化学反応のことである。冷凍サイクル装置内でこのような不均化反応が起こると急激な温度上昇および圧力上昇が生じるため、冷凍サイクル装置の信頼性が損なわれる。

冷凍サイクル装置内において、高温高圧下で作動媒体に一定の着火エネルギーが与えられる可能性の高い場所は、主に圧縮機内部である。圧縮機内部において、駆動手段での放電（スパーク）の発生などの要因により着火エネルギーが生じると、この着火エネルギーが作動媒体に与えられてＨＦＯ−１１２３の不均化反応が生じるおそれがある。

本発明は、以上の背景に鑑みなされたものであり、ＨＦＯ−１１２３を含む作動媒体を用いた場合に、ＨＦＯ−１１２３の不均化反応の発生を効果的に抑制することができる冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。

本発明の第１の態様にかかる冷凍サイクル装置は、１，１，２−トリフルオロエチレンを含む作動媒体を圧縮機で圧縮して冷凍サイクルを行う冷凍サイクル装置であって、前記圧縮機は、前記作動媒体を圧縮する圧縮手段と、前記圧縮手段を駆動する駆動手段と、前記圧縮機の外部から内部に電力を供給するための電源端子と、前記駆動手段と前記電源端子とを電気的に接続するための複数のリード線と、を備え、複数の前記リード線は各々、少なくとも互いに結束される部分において、３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料によってそれぞれ覆われているものである。

本発明の第２の態様にかかる冷凍サイクル装置は、上述の冷凍サイクル装置において、複数の前記リード線と前記電源端子とはコネクタを介して接続され、前記コネクタは３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料で形成される。

本発明の第３の態様にかかる冷凍サイクル装置は、上述の冷凍サイクル装置において、前記コネクタには、複数の前記リード線が、それぞれ互いに離間する向きに角度をもって挿入されている。

本発明の第４の態様にかかる冷凍サイクル装置は、１，１，２−トリフルオロエチレンを含む作動媒体を圧縮機で圧縮して冷凍サイクルを行う冷凍サイクル装置であって、前記圧縮機は、前記作動媒体を圧縮する圧縮手段と、前記圧縮手段を駆動する駆動手段と、前記圧縮機の外部から内部に電力を供給するための電源端子と、前記駆動手段と前記電源端子とを電気的に接続するための複数のリード線と、３００℃以上の耐熱性を有し、互いに離間して配置された複数の貫通穴を有する絶縁材料と、を備え、複数の前記リード線は各々、複数の前記リード線の一部分が前記絶縁材料の複数の前記貫通穴を通って配置されているものである。

本発明の第５の態様にかかる冷凍サイクル装置は、上述の冷凍サイクル装置において、前記リード線と前記電源端子とはコネクタを介して接続され、前記コネクタは３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料で形成される。

本発明の第６の態様にかかる冷凍サイクル装置は、上述の冷凍サイクル装置において、前記コネクタには、複数の前記リード線が、それぞれ互いに離間する向きに角度をもって挿入されている。

本発明の第７の態様にかかる冷凍サイクル装置は、１，１，２−トリフルオロエチレンを含む作動媒体を圧縮機で圧縮して冷凍サイクルを行う冷凍サイクル装置であって、前記圧縮機は、前記作動媒体を圧縮する圧縮手段と、前記圧縮手段を駆動する駆動手段と、前記圧縮機の外部から内部に電力を供給するための電源端子と、前記駆動手段と前記電源端子とを電気的に接続するための複数のリード線と、を備え、前記リード線と前記電源端子とはコネクタを介して接続され、前記コネクタは３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料で形成されるものである。

本発明の第８の態様にかかる冷凍サイクル装置は、上述の冷凍サイクル装置において、前記コネクタには、複数の前記リード線が、それぞれ互いに離間する向きに角度をもって挿入されている。

本発明の第９の態様にかかる冷凍サイクル装置は、１，１，２−トリフルオロエチレンを含む作動媒体を圧縮機で圧縮して冷凍サイクルを行う冷凍サイクル装置であって、前記圧縮機は、前記作動媒体を圧縮する圧縮手段と、前記圧縮手段を駆動する駆動手段と、前記圧縮機の外部から内部に電力を供給するための電源端子と、前記駆動手段と前記電源端子とを電気的に接続するための複数のリード線と、を備え、前記駆動手段と前記電源端子とは、複数の被覆されたリード線で接続され、前記リード線と前記電源端子とはコネクタを介して接続され、前記コネクタには、複数の前記リード線が、それぞれ互いに離間する向きに角度をもって挿入されているものである。

本発明の冷凍サイクル装置によれば、ＨＦＯ−１１２３を含む作動媒体を用いたときに、仮に冷凍サイクル内部が異常な高温または高圧条件になった場合でも、ＨＦＯ−１１２３の不均化反応の発生を効果的に抑制することができる。

図１は、実施の形態１にかかる冷凍サイクル装置の一例を示す概略構成図である。 図２は、実施の形態１にかかる冷凍サイクル装置の作動媒体の状態変化を示す圧力−エンタルピ線図である。 図３は、実施の形態１にかかる冷凍サイクル装置における、圧縮機の概略構成を示す縦断面図である。 図４は、図３のＩＶ−ＩＶ線に沿う横断面図である。 図５は、既存の冷凍サイクル装置に用いられる圧縮機におけるリード線部の一般的な構成について説明する図である。 図６は、実施の形態１にかかる冷凍サイクル装置の圧縮機におけるリード線部の概略構成について説明する図である。 図７は、実施の形態２におけるリード線部の概略構成について説明する図である。 図８は、実施の形態２におけるリード線部の絶縁部材の外観を示す斜視図である。 図９は、実施の形態２におけるリード線部の絶縁部材の上面図である。 図１０は、実施の形態３におけるリード線部の概略構成について説明する図である。 図１１は、図５に示す既存の冷凍サイクル装置に用いられる圧縮機のリード線部における、コネクタの周辺部分を拡大した図である。 図１２は、実施の形態４におけるリード線部のコネクタの周辺部分を拡大した図である。

実施の形態１
以下、本発明の実施の形態１について、図面を参照しながら説明する。

まず、本発明の冷凍サイクル装置に使用される作動媒体について説明する。
＜作動媒体＞
（ＨＦＯ−１１２３）
本発明で用いる作動媒体は１，１，２−トリフルオロエチレン（ＨＦＯ−１１２３）を含む。

まず、本発明の冷凍サイクル装置に使用される作動媒体について説明する。
ＨＦＯ−１１２３の作動媒体としての特性を、特に、Ｒ４１０Ａ（ＨＦＣ−３２とＨＦＣ−１２５の質量比１：１の擬似共沸混合冷媒）との相対比較において表１に示す。サイクル性能は、後述する方法で求められる成績係数と冷凍能力とで示される。ＨＦＯ−１１２３の成績係数と冷凍能力とは、Ｒ４１０Ａを基準（１．０００）とした相対値（以下、相対成績係数および相対冷凍能力という）で示す。地球温暖化係数（ＧＷＰ）は、気候変動に関する政府間パネル（ＩＰＣＣ）第４次評価報告書（２００７年）に示される、または該方法に準じて測定された１００年の値である。本明細書において、ＧＷＰは特に断りのない限りこの値をいう。作動媒体が混合物からなる場合、後述するとおり温度勾配は、作動媒体を評価する上で重要なファクターとなり、値は小さい方が好ましい。

［任意成分］
本発明で用いる作動媒体はＨＦＯ−１１２３を含むことが好ましく、本発明の効果を損なわない範囲でＨＦＯ−１１２３以外に、通常作動媒体として用いられる化合物を任意に含有してもよい。このような任意の化合物（任意成分）としては、例えば、ＨＦＣ、ＨＦＯ−１１２３以外のＨＦＯ（炭素−炭素二重結合を有するＨＦＣ）、これら以外のＨＦＯ−１１２３とともに気化、液化する他の成分等が挙げられる。任意成分としては、ＨＦＣ、ＨＦＯ−１１２３以外のＨＦＯ（炭素−炭素二重結合を有するＨＦＣ）が好ましい。

任意成分としては、例えばＨＦＯ−１１２３と組み合わせて熱サイクルに用いた際に、上記相対成績係数、相対冷凍能力をより高める作用を有しながら、ＧＷＰや温度勾配を許容の範囲にとどめられる化合物が好ましい。作動媒体がＨＦＯ−１１２３との組合せにおいてこのような化合物を含むと、ＧＷＰを低く維持しながら、より良好なサイクル性能が得られるとともに、温度勾配による影響も少ない。

（温度勾配）
作動媒体が例えばＨＦＯ−１１２３と任意成分とを含有する場合、ＨＦＯ−１１２３と任意成分とが共沸組成である場合を除いて相当の温度勾配を有する。作動媒体の温度勾配は、任意成分の種類およびＨＦＯ−１１２３と任意成分との混合割合により異なる。

作動媒体として混合物を用いる場合、通常、共沸またはＲ４１０Ａのような擬似共沸の混合物が好ましく用いられる。非共沸組成物は、圧力容器から冷凍空調機器へ充てんされる際に組成変化を生じる問題点を有している。さらに、冷凍空調機器からの冷媒漏えいが生じた場合、冷凍空調機器内の冷媒組成が変化する可能性が極めて大きく、初期状態への冷媒組成の復元が困難である。一方、共沸または擬似共沸の混合物であれば上記問題が回避できる。

混合物の作動媒体における使用可能性をはかる指標として、一般に「温度勾配」が用いられる。温度勾配は、熱交換器、例えば、蒸発器における蒸発の、または凝縮器における凝縮の、開始温度と終了温度が異なる性質、と定義される。共沸混合物においては、温度勾配は０であり、擬似共沸混合物では、例えばＲ４１０Ａの温度勾配が０．２であるように、温度勾配は極めて０に近い。

温度勾配が大きいと、例えば、蒸発器における入口温度が低下することで着霜の可能性が大きくなり問題である。さらに、熱サイクルシステムにおいては、熱交換効率の向上をはかるために熱交換器を流れる作動媒体と水や空気等の熱源流体とを対向流にすることが一般的であり、安定運転状態においては該熱源流体の温度差が小さいことから、温度勾配の大きい非共沸混合媒体の場合、エネルギー効率のよい熱サイクルシステムを得ることが困難である。このため、混合物を作動媒体として使用する場合は適切な温度勾配を有する作動媒体が望まれる。

（ＨＦＣ）
任意成分のＨＦＣとしては、上記観点から選択されることが好ましい。ここで、ＨＦＣは、ＨＦＯ−１１２３に比べてＧＷＰが高いことが知られている。したがって、ＨＦＯ−１１２３と組合せるＨＦＣとしては、上記作動媒体としてのサイクル性能を向上させ、かつ温度勾配を適切な範囲にとどめることに加えて、特にＧＷＰを許容の範囲にとどめる観点から、適宜選択されることが好ましい。

オゾン層への影響が少なく、かつ地球温暖化への影響が小さいＨＦＣとして具体的には炭素数１〜５のＨＦＣが好ましい。ＨＦＣは、直鎖状であっても、分岐状であってもよく、環状であってもよい。

ＨＦＣとしては、ＨＦＣ−３２、ジフルオロエタン、トリフルオロエタン、テトラフルオロエタン、ＨＦＣ−１２５、ペンタフルオロプロパン、ヘキサフルオロプロパン、ヘプタフルオロプロパン、ペンタフルオロブタン、ヘプタフルオロシクロペンタン等が挙げられる。

なかでも、ＨＦＣとしては、オゾン層への影響が少なく、かつ冷凍サイクル特性が優れる点から、ＨＦＣ−３２、１，１−ジフルオロエタン（ＨＦＣ−１５２ａ）、１，１，１−トリフルオロエタン（ＨＦＣ−１４３ａ）、１，１，２，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４）、１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ）、およびＨＦＣ−１２５が好ましく、ＨＦＣ−３２、ＨＦＣ−１５２ａ、ＨＦＣ−１３４ａ、およびＨＦＣ−１２５がより好ましい。
ＨＦＣは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

作動媒体（１００質量％）中のＨＦＣの含有量は、作動媒体の要求特性に応じ任意に選択可能である。例えば、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＣ−３２とからなる作動媒体の場合、ＨＦＣ−３２の含有量が１〜９９質量％の範囲で成績係数および冷凍能力が向上する。ＨＦＯ−１１２３とＨＦＣ−１３４ａとからなる作動媒体の場合、ＨＦＣ−１３４ａの含有量が１〜９９質量％の範囲で成績係数が向上する。

また、上記好ましいＨＦＣのＧＷＰは、ＨＦＣ−３２については６７５であり、ＨＦＣ−１３４ａについては１４３０であり、ＨＦＣ−１２５については３５００である。得られる作動媒体のＧＷＰを低く抑える観点から、任意成分のＨＦＣとしては、ＨＦＣ−３２が最も好ましい。

また、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＣ−３２とは、質量比で９９：１〜１：９９の組成範囲で共沸に近い擬似共沸混合物を形成可能であり、両者の混合物はほぼ組成範囲を選ばずに温度勾配が０に近い。この点においてもＨＦＯ−１１２３と組合せるＨＦＣとしてはＨＦＣ−３２が有利である。

本発明に用いる作動媒体において、ＨＦＯ−１１２３とともにＨＦＣ−３２を用いる場合、作動媒体の１００質量％に対するＨＦＣ−３２の含有量は、具体的には、２０質量％以上が好ましく、２０〜８０質量％がより好ましく、４０〜６０質量％がさらに好ましい。

本発明に用いる作動媒体において、例えば、ＨＦＯ―１１２３を含む場合は、ＨＦＯ−１１２３以外のＨＦＯとしては、高い臨界温度を有し、耐久性、成績係数が優れる点から、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ（ＧＷＰ＝４）、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ（Ｅ）、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ（Ｚ）（（Ｅ）体、（Ｚ）体共にＧＷＰ＝６）が好ましく、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ（Ｅ）がより好ましい。ＨＦＯ−１１２３以外のＨＦＯは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。作動媒体（１００質量％）中のＨＦＯ−１１２３以外のＨＦＯの含有量は、作動媒体の要求特性に応じ任意に選択可能である。例えば、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＯ−１２３４ｙｆまたはＨＦＯ−１２３４ｚｅとからなる作動媒体の場合、ＨＦＯ−１２３４ｙｆまたはＨＦＯ−１２３４ｚｅの含有量が１〜９９質量％の範囲で成績係数が向上する。

本発明に用いる作動媒体が、ＨＦＯ−１１２３およびＨＦＯ−１２３４ｙｆを含む場合の、好ましい組成範囲を組成範囲（Ｓ）として以下に示す。
なお、組成範囲（Ｓ）を示す各式において、各化合物の略称は、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＯ−１２３４ｙｆとその他の成分（ＨＦＣ−３２等）との合計量に対する当該化合物の割合（質量％）を示す。

＜組成範囲（Ｓ）＞
ＨＦＯ−１１２３＋ＨＦＯ−１２３４ｙｆ≧７０質量％
９５質量％≧ＨＦＯ−１１２３／（ＨＦＯ−１１２３＋ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）≧３５質量％

組成範囲（Ｓ）の作動媒体は、ＧＷＰが極めて低く、温度勾配が小さい。また、成績係数、冷凍能力および臨界温度の観点からも従来のＲ４１０Ａに代替し得る冷凍サイクル性能を発現できる。

組成範囲（Ｓ）の作動媒体において、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＯ−１２３４ｙｆの合計量に対するＨＦＯ−１１２３の割合は、４０〜９５質量％がより好ましく、５０〜９０質量％がさらに好ましく、５０〜８５質量％が特に好ましく、６０〜８５質量％がもっとも好ましい。

また、作動媒体１００質量％中のＨＦＯ−１１２３とＨＦＯ−１２３４ｙｆの合計の含有量は、８０〜１００質量％がより好ましく、９０〜１００質量％がさらに好ましく、９５〜１００質量％が特に好ましい。

また、本発明に用いる作動媒体は、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２３４ｙｆとを含むことが好ましく、ＨＦＯ−１１２３、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＨＦＣ−３２を含有する場合の好ましい組成範囲（Ｐ）を以下に示す。
なお、組成範囲（Ｐ）を示す各式において、各化合物の略称は、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２との合計量に対する当該化合物の割合（質量％）を示す。組成範囲（Ｒ）、組成範囲（Ｌ）、組成範囲（Ｍ）においても同様である。また、以下に記載の組成範囲では、具体的に記載したＨＦＯ−１１２３とＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２との合計量が、熱サイクル用作動媒体全量に対して９０質量％を超え１００質量％以下であることが好ましい。

＜組成範囲（Ｐ）＞
７０質量％≦ＨＦＯ−１１２３＋ＨＦＯ−１２３４ｙｆ
３０質量％≦ＨＦＯ−１１２３≦８０質量％
０質量％＜ＨＦＯ−１２３４ｙｆ≦４０質量％
０質量％＜ＨＦＣ−３２≦３０質量％
ＨＦＯ−１１２３／ＨＦＯ−１２３４ｙｆ≦９５／５質量％

上記組成を有する作動媒体は、ＨＦＯ−１１２３、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＨＦＣ−３２がそれぞれ有する特性がバランスよく発揮され、かつそれぞれが有する欠点が抑制された作動媒体である。すなわち、この作動媒体は、ＧＷＰが極めて低く抑えられ、熱サイクルに用いた際に、温度勾配が小さく、一定の能力と効率とを有することで良好なサイクル性能が得られる作動媒体である。ここで、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２との合計量に対する、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＯ−１２３４ｙｆとの合計量は７０質量％以上であることが好ましい。

また、本発明に用いる作動媒体のより好ましい組成としては、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２との合計量に対して、ＨＦＯ−１１２３を３０〜７０質量％、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを４〜４０質量％、およびＨＦＣ−３２を０〜３０質量％の割合で含有し、かつ、作動媒体全量に対するＨＦＯ−１１２３の含有量が７０モル％以下である組成が挙げられる。前記範囲の作動媒体は、上記の効果が高まるのに加え、ＨＦＯ−１１２３の自己分解反応が抑制され、耐久性の高い作動媒体である。相対成績係数の観点からは、ＨＦＣ−３２の含有量は５質量％以上が好ましく、８質量％以上がより好ましい。

また、本発明に用いる作動媒体がＨＦＯ−１１２３、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＨＦＣ−３２を含む場合の、別の好ましい組成を示すが、作動媒体全量に対するＨＦＯ−１１２３の含有量が７０モル％以下であれば、ＨＦＯ−１１２３の自己分解反応が抑制され、耐久性の高い作動媒体が得られる。
さらに好ましい組成範囲（Ｒ）を、以下に示す。
＜組成範囲（Ｒ）＞
１０質量％≦ＨＦＯ−１１２３＜７０質量％
０質量％＜ＨＦＯ−１２３４ｙｆ≦５０質量％
３０質量％＜ＨＦＣ−３２≦７５質量％

上記組成を有する作動媒体は、ＨＦＯ−１１２３、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＨＦＣ−３２がそれぞれ有する特性がバランスよく発揮され、かつそれぞれが有する欠点が抑制された作動媒体である。すなわち、ＧＷＰが低く抑えられ、耐久性が確保されたうえで、熱サイクルに用いた際に、温度勾配が小さく、高い能力と効率を有することで良好なサイクル性能が得られる作動媒体である。

上記組成範囲（Ｒ）を有する本発明の作動媒体において、好ましい範囲を、以下に示す。
２０質量％≦ＨＦＯ−１１２３＜７０質量％
０質量％＜ＨＦＯ−１２３４ｙｆ≦４０質量％
３０質量％＜ＨＦＣ−３２≦７５質量％

上記組成を有する作動媒体は、ＨＦＯ−１１２３、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＨＦＣ−３２がそれぞれ有する特性が特にバランスよく発揮され、かつそれぞれが有する欠点が抑制された作動媒体である。すなわち、ＧＷＰが低く抑えられ、耐久性が確保されたうえで、熱サイクルに用いた際に、温度勾配がより小さく、より高い能力と効率を有することで良好なサイクル性能が得られる作動媒体である。

上記組成範囲（Ｒ）を有する本発明の作動媒体において、より好ましい組成範囲（Ｌ）を、以下に示す。組成範囲（Ｍ）がさらに好ましい。
＜組成範囲（Ｌ）＞
１０質量％≦ＨＦＯ−１１２３＜７０質量％
０質量％＜ＨＦＯ−１２３４ｙｆ≦５０質量％
３０質量％＜ＨＦＣ−３２≦４４質量％

＜組成範囲（Ｍ）＞
２０質量％≦ＨＦＯ−１１２３＜７０質量％
５質量％≦ＨＦＯ−１２３４ｙｆ≦４０質量％
３０質量％＜ＨＦＣ−３２≦４４質量％

上記組成範囲（Ｍ）を有する作動媒体は、ＨＦＯ−１１２３、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＨＦＣ−３２がそれぞれ有する特性が特にバランスよく発揮され、かつそれぞれが有する欠点が抑制された作動媒体である。すなわち、この作動媒体は、ＧＷＰの上限が３００以下に低く抑えられ、耐久性が確保されたうえで、熱サイクルに用いた際に、温度勾配が５．８未満と小さく、相対成績係数および相対冷凍能力が１に近く良好なサイクル性能が得られる作動媒体である。
この範囲にあると温度勾配の上限が下がり、相対成績係数×相対冷凍能力の下限が上がる。相対成績係数が大きい点から８質量％≦ＨＦＯ−１２３４ｙｆがより好ましい。また、相対冷凍能力が大きい点からＨＦＯ−１２３４ｙｆ≦３５質量％がより好ましい。

また、本発明に用いる別の作動媒体は、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＣ−１３４ａとＨＦＣ−１２５とＨＦＯ−１２３４ｙｆとを含むことが好ましく、この組成により作動媒体の燃焼性が抑えられる。
さらに好ましくは、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＣ−１３４ａとＨＦＣ−１２５とＨＦＯ−１２３４ｙｆとを含み、作動媒体全量に対するＨＦＯ−１１２３とＨＦＣ−１３４ａとＨＦＣ−１２５とＨＦＯ−１２３４ｙｆとの合計量の割合が９０質量％を超え１００質量％以下であり、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＣ−１３４ａとＨＦＣ−１２５とＨＦＯ−１２３４ｙｆとの合計量に対する、ＨＦＯ−１１２３の割合が３質量％以上３５質量％以下、ＨＦＣ−１３４ａの割合が１０質量％以上５３質量％以下、ＨＦＣ−１２５の割合が４質量％以上５０質量％以下、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの割合が５質量％以上５０質量％以下であることが好ましい。このような作動媒体とすることにより、作動媒体が不燃性であり、かつ安全性に優れ、オゾン層および地球温暖化への影響をより少なくし、熱サイクルシステムに用いた際により優れたサイクル性能を有する作動媒体とすることができる。
最も好ましくは、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＣ−１３４ａとＨＦＣ−１２５とＨＦＯ−１２３４ｙｆとを含み、作動媒体全量に対するＨＦＯ−１１２３とＨＦＣ−１３４ａとＨＦＣ−１２５とＨＦＯ−１２３４ｙｆとの合計量の割合が９０質量％を超え１００質量％以下であり、ＨＦＯ−１１２３とＨＦＣ−１３４ａとＨＦＣ−１２５とＨＦＯ−１２３４ｙｆとの合計量に対する、ＨＦＯ−１１２３の割合が６質量％以上２５質量％以下、ＨＦＣ−１３４ａの割合が２０質量％以上３５質量％以下、ＨＦＣ−１２５の割合が８質量％以上３０質量％以下、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの割合が２０質量％以上５０質量％以下であることがより一層好ましい。このような作動媒体とすることにより、作動媒体が不燃性であり、かつ安全性により一層優れ、オゾン層および地球温暖化への影響をより一層少なくし、熱サイクルシステムに用いた際により一層優れたサイクル性能を有する作動媒体とすることができる。

（その他の任意成分）
本発明の熱サイクルシステム用組成物に用いる作動媒体は、上記任意成分以外に、二酸化炭素、炭化水素、クロロフルオロオレフィン（ＣＦＯ）、ヒドロクロロフルオロオレフィン（ＨＣＦＯ）等を含有してもよい。その他の任意成分としてはオゾン層への影響が少なく、かつ地球温暖化への影響が小さい成分が好ましい。

炭化水素としては、プロパン、プロピレン、シクロプロパン、ブタン、イソブタン、ペンタン、イソペンタン等が挙げられる。
炭化水素は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

上記作動媒体が炭化水素を含有する場合、その含有量は作動媒体の１００質量％に対して１０質量％未満であり、１〜５質量％が好ましく、３〜５質量％がさらに好ましい。炭化水素が下限値以上であれば、作動媒体への鉱物系冷凍機油の溶解性がより良好になる。

ＣＦＯとしては、クロロフルオロプロペン、クロロフルオロエチレン等が挙げられる。作動媒体のサイクル性能を大きく低下させることなく作動媒体の燃焼性を抑えやすい点から、ＣＦＯとしては、１，１−ジクロロ−２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＣＦＯ−１２１４ｙａ）、１，３−ジクロロ−１，２，３，３−テトラフルオロプロペン（ＣＦＯ−１２１４ｙｂ）、１，２−ジクロロ−１，２−ジフルオロエチレン（ＣＦＯ−１１１２）が好ましい。
ＣＦＯは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

作動媒体がＣＦＯを含有する場合、その含有量は作動媒体の１００質量％に対して１０質量％未満であり、１〜８質量％が好ましく、２〜５質量％がさらに好ましい。ＣＦＯの含有量が下限値以上であれば、作動媒体の燃焼性を抑制しやすい。ＣＦＯの含有量が上限値以下であれば、良好なサイクル性能が得られやすい。

ＨＣＦＯとしては、ヒドロクロロフルオロプロペン、ヒドロクロロフルオロエチレン等が挙げられる。作動媒体のサイクル性能を大きく低下させることなく作動媒体の燃焼性を抑えやすい点から、ＨＣＦＯとしては、１−クロロ−２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＣＦＯ−１２２４ｙｄ）、１−クロロ−１，２−ジフルオロエチレン（ＨＣＦＯ−１１２２）が好ましい。
ＨＣＦＯは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

上記作動媒体がＨＣＦＯを含む場合、作動媒体１００質量％中のＨＣＦＯの含有量は、１０質量％未満であり、１〜８質量％が好ましく、２〜５質量％がさらに好ましい。ＨＣＦＯの含有量が下限値以上であれば、作動媒体の燃焼性を抑制しやすい。ＨＣＦＯの含有量が上限値以下であれば、良好なサイクル性能が得られやすい。

本発明に用いる作動媒体が上記のようなその他の任意成分を含有する場合、作動媒体におけるその他の任意成分の合計含有量は、作動媒体１００質量％に対して１０質量％未満であり、８質量％以下が好ましく、５質量％以下がさらに好ましい。

＜冷凍サイクル装置の構成＞
次に、本実施の形態にかかる冷凍サイクル装置の概略構成について説明する。
図１は、本実施の形態にかかる冷凍サイクル装置１の概略構成を示す図である。冷凍サイクル装置１は、圧縮機１０と、凝縮器１２と、膨張機構１３と、蒸発器１４と、を備えている。圧縮機１０は、作動媒体（蒸気）を圧縮する。凝縮器１２は、圧縮機１０から排出された作動媒体の蒸気を冷却し液体とする。膨張機構１３は、凝縮器１２から排出された作動媒体（液体）を膨張させる。蒸発器１４は、膨張機構１３から排出された作動媒体（液体）を加熱して蒸気とする。蒸発器１４および凝縮器１２は、作動媒体と対向または並行して流れる熱源流体との間で熱交換を行うように構成されている。冷凍サイクル装置１は、さらに、蒸発器１４に水や空気などの熱源流体Ｅを供給する流体供給手段１５と、凝縮器１２に水や空気などの熱源流体Ｆを供給する流体供給手段１６と、を備えている。

冷凍サイクル装置１では、以下の冷凍サイクルが繰り返される。まず、蒸発器１４から排出された作動媒体蒸気Ａを圧縮機１０にて圧縮して高温高圧の作動媒体蒸気Ｂとする。
そして、圧縮機１０から排出された作動媒体蒸気Ｂを凝縮器１２にて流体Ｆによって冷却し、液化して作動媒体液Ｃとする。この際、流体Ｆは加熱されて流体Ｆ’となり、凝縮器１２から排出される。続いて、凝縮器１２から排出された作動媒体液Ｃを膨張機構１３にて膨張させて低温低圧の作動媒体液Ｄとする。続いて、膨張機構１３から排出された作動媒体液Ｄを蒸発器１４にて流体Ｅによって加熱して作動媒体蒸気Ａとする。この際、流体Ｅは冷却されて流体Ｅ’となり、蒸発器１４から排出される。

図２は、冷凍サイクル装置１の作動媒体の状態変化を示す圧力−エンタルピ線図である。図２に示すように、ＡからＢへの状態変化の過程では、圧縮機１０で断熱圧縮を行い、低温低圧の作動媒体蒸気Ａを高温高圧の作動媒体蒸気Ｂとする。ＢからＣへの状態変化の過程では、凝縮器１２で等圧冷却を行い、作動媒体蒸気Ｂを作動媒体液Ｃとする。ＣからＤへの状態変化の過程では、膨張機構１３で等エンタルピ膨張を行い、高温高圧の作動媒体液Ｃを低温低圧の作動媒体液Ｄとする。ＤからＡへの状態変化の過程では、蒸発器１４で等圧加熱を行い、作動媒体液Ｄを作動媒体蒸気Ａに戻す。

次に、圧縮機１０の構成について説明する。
図３は、圧縮機１０の概略構成を示す縦断面図である。図４は、図３のＩＶ−ＩＶ線に沿う横断面図である。ここでは、本実施の形態において、ロータリ圧縮機を例として説明する。図３および図４に示すように、圧縮機１０は、ケーシング８１と、吸入管８２を介してアキュムレータ８３から吸入された低温低圧の作動媒体（ガス）を圧縮する圧縮手段３０と、圧縮手段３０を駆動させる駆動手段２０と、を有する。図３に示すように、ケーシング８１の内部空間において、上側には駆動手段２０が、下側には圧縮手段３０が配置されている。駆動手段２０の駆動力は、駆動軸５０を介して圧縮手段３０に伝達される。

図３に示すように、圧縮手段３０は、ローラ３１と、シリンダ３２と、上部閉塞部材４０と、下部閉塞部材６０と、を有する。ローラ３１は、シリンダ３２内に配置される。シリンダ３２の内周面とローラ３１との間には圧縮室３３が形成される。図４に示すように、圧縮室３３は、ベーン３４によって２つの圧縮室３３ａ，３３ｂに分けられる。ベーン３４の一端は、ベーン３４の他端に設けられたばねなどの付勢手段によりローラ３１の外周に付勢されている。

図３に示すように、上部閉塞部材４０は、シリンダ３２の上面を閉塞する。下部閉塞部材６０は、シリンダ３２の下面を閉塞する。また、上部閉塞部材４０および下部閉塞部材６０は、軸受けとして後述する駆動軸５０を軸支する。駆動手段２０は、例えば三相誘電モータであり、固定子２１と回転子２２とを備える。固定子２１は、ケーシング８１の内周面に当接して固定される。固定子２１は、鉄心と、鉄心に絶縁部材を介して巻回された巻き線と、を有する。回転子２２は、固定子２１の内側に一定の空隙を介して設置される。回転子２２は、鉄心と、永久磁石と、を有する。

図３に示すように、ケーシング８１の上部の内側には、圧縮機１０の外部から内部に電力を供給するための電源端子７１が取り付けられている。駆動手段２０の固定子２１には、電源端子７１からリード線部７２を介して電力が供給される。これにより、駆動手段２０の回転子２２が回転し、回転子２２に固定された駆動軸５０が圧縮手段３０のローラ３１を回転駆動させる。リード線部７２は、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃと、コネクタ（クラスタブロック）７７と、を有する。リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃは、駆動手段２０と電源端子７１を電気的に接続する。電源端子７１とリード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃとの接続は、コネクタ７７を介してなされる。なお、リード線部７２の構成の詳細については後述する。

図３に示すように、ローラ３１が圧縮室３３内で回転駆動することにより圧縮室３３内の作動媒体が圧縮される。上部閉塞部材４０には、吐出弁が設けられている。圧縮室３３内で圧縮されて高温高圧になった作動冷媒は吐出弁を介して吐出管８４から吐出される。

上述したように、冷凍サイクル装置１はＨＦＯ−１１２３を含む作動媒体を用いている。ＨＦＯ−１１２３は、高温高圧の状態で一定の着火エネルギーが加わると、不均化反応（自己分解反応）と呼ばれる発熱を伴う化学反応が連鎖的に起こる場合がある。不均化反応とは、同一種類の分子が２個以上互いに反応して２種以上の異なる種類の生成物を生じる化学反応のことである。冷凍サイクル装置内でこのような不均化反応が起こると急激な温度上昇および圧力上昇が生じるため、冷凍サイクル装置の信頼性が損なわれる。

図１で説明した冷凍サイクル装置１内において、高温高圧下で作動媒体に一定の着火エネルギーが与えられる可能性の高い場所は、主に圧縮機１０の内部である。図３に示す圧縮機１０の内部において、高温高圧下で作動媒体に着火エネルギーが与えられる可能性のある部位の１つとして電気部品（リード線部７２）の異相間ショートが挙げられる。

本実施の形態にかかる冷凍サイクル装置１の圧縮機１０におけるリード線部７２の構成について説明する前に、まず、既存の冷凍サイクル装置に用いられる圧縮機におけるリード線部の一般的な構成とその問題点について説明する。

図５は、既存の冷凍サイクル装置に用いられる圧縮機におけるリード線部９７２の一般的な構成について説明する図である。図５に示すように、リード線部９７２は、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃと、コネクタ７７とを有する。リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃの先端部には、差込端子７８ａ，７８ｂ，７８ｃが取り付けられている。差込端子７８ａ，７８ｂ，７８ｃは、樹脂で形成されたコネクタ７７により覆われている。コネクタ７７には、端子挿入孔７７ａ，７７ｂ，７７ｃが形成されている。差込端子７８ａ，７８ｂ，７８ｃの先端が、それぞれ、端子挿入孔７７ａ，７７ｂ，７７ｃの位置に来るように、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃがコネクタ７７に挿入される。電源端子７１（図３参照）の各端子は、端子挿入孔７７ａ，７７ｂ，７７ｃに挿入される。

リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃは、中間部において透明チューブなどの結束部材７４により結束されている。リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃを結束する理由は、主に、作業性を良くするためと、リード線が圧縮機の摺動部に接触して損傷するのを防止するためである。

リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃは、それぞれ電圧の位相が異なりリード線間の電位差が大きい。このため、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃを結束部材７４により束ねている部分においてリード線の被覆が何らかの要因で損傷すると、リード線が短絡し放電（スパーク）が発生する。リード線の被覆の損傷は、例えば、圧縮機への異常通電によりリード線の被覆が溶解することで起こり得る。冷凍サイクル装置の運転中、リード線部９７２は、高温高圧になった作動媒体の雰囲気中に曝されている。冷凍サイクル装置の作動媒体としてＨＦＯ−１１２３を含む作動媒体を用いる場合、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃが短絡して放電が発生すると、高温高圧下の作動媒体に放電による着火エネルギーが与えられてＨＦＯ−１１２３の不均化反応が生じるおそれがある。ＨＦＯ−１１２３の不均化反応が生じることを抑制するためには、このようなリード線部９７２の短絡による放電を抑える必要がある。

次に、本実施の形態にかかる冷凍サイクル装置１の圧縮機１０におけるリード線部７２の構成について説明する。
図６は、本実施の形態にかかる冷凍サイクル装置１の圧縮機１０におけるリード線部７２の概略構成について説明する図である。なお、図５に示すリード線部９７２と共通の構成要素には共通の符号を付してその説明を省略する。図６に示すように、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃは、中間部において透明チューブなどの結束部材７４により束ねられている。リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃは、結束部材７４により結束される部分において、３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料７５によってそれぞれ覆われている。

リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃにおける結束部材７４により束ねられた部分が３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料７５によってそれぞれ覆われているので、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃにおける当該束ねられた部分の被覆が圧縮機への異常通電により溶解しても、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃが短絡して放電が生じるのを抑制することができる。これにより、ＨＦＯ−１１２３を含む作動媒体を用いた場合に、ＨＦＯ−１１２３の不均化反応の発生を効果的に抑制することができる。

実施の形態２
以下、本発明の実施の形態２について、図面を参照しながら説明する。

本実施の形態の冷凍サイクル装置は、実施の形態１において図１を用いて説明した冷凍サイクル装置１と同じである。また、本実施の形態の冷凍サイクル装置で用いる圧縮機の概略構成は、実施の形態１において図３を用いて説明した圧縮機１０と基本的には同じである。実施の形態１の圧縮機１０との違いは、リード線部の構成である。

図７は、本実施の形態におけるリード線部１７２の概略構成について説明する図である。なお、図６に示す、実施の形態１におけるリード線部７２と共通の構成要素については共通の符号を付し、その説明を省略する。図７に示すように、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃは、中間部において３００℃以上の耐熱性を有する絶縁部材１７６によって結束されている。

図８は、絶縁部材１７６の外観を示す斜視図である。図９は、絶縁部材１７６の上面図である。図８および図９に示すように、円筒形状の絶縁部材１７６の内部には、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃの本数（３本）と同じ数（３つ）の貫通穴１７６ａ，１７６ｂ，１７６ｃが形成されている。貫通穴１７６ａ，１７６ｂ，１７６ｃの直径は、１本のリード線が通過可能な程度の直径とする。図９に示すように、絶縁部材１７６に形成された複数の貫通穴１７６ａ，１７６ｂ，１７６ｃは、所定の距離ｄだけ互いに離間して配置されている。

図７に示すように、複数のリード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃの一部分は、それぞれ異なる貫通穴を通るように配置されている。つまり、リード線７３ａの一部分は貫通穴１７６ａ、リード線７３ｂの一部分は貫通穴１７６ｂ、リード線７３ｃの一部分は貫通穴１７６ｃを通るように配置されている。

絶縁部材１７６によりリード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃにおけるリード線間の距離を互いに接触しない程度の距離だけ離して束ねることにより、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃの被覆が圧縮機への異常通電によって溶解しても、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃが互いに接触し短絡して放電することを防止できる。これにより、ＨＦＯ−１１２３を含む作動媒体を用いた場合に、ＨＦＯ−１１２３の不均化反応の発生を効果的に抑制することができる。

なお、絶縁部材１７６の形状は、円筒形状に限るものではなく、例えば球形状であってもよい。また、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃに取り付けする絶縁部材１７６の数は、リード線間の距離を互いに接触しない程度の距離だけ離すことが可能であれば、１つに限るものではなく、複数であってもよい。

実施の形態３
以下、本発明の実施の形態３について、図面を参照しながら説明する。

本実施の形態の冷凍サイクル装置は、実施の形態１において図１を用いて説明した冷凍サイクル装置１と同じである。また、本実施の形態の冷凍サイクル装置で用いる圧縮機の概略構成は、実施の形態１において図３を用いて説明した圧縮機１０と基本的には同じである。実施の形態１の圧縮機１０との違いは、リード線部の構成である。

図５に示す既存の冷凍サイクル装置に用いられる圧縮機のリード線部９７２において、コネクタ７７は耐熱性が十分でない樹脂により形成されている。圧縮機に異常通電すると、リード線部９７２において、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃの被覆が溶解するよりも先にコネクタ７７が溶解する場合があることを実験により確認した。コネクタ７７が溶解すると、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃの先端にそれぞれ取り付けられた差込端子７８ａ，７８ｂ，７８ｃが互いに接触して放電が生じるおそれがある。

上述したように、冷凍サイクル装置１はＨＦＯ−１１２３を含む作動媒体を用いている。冷凍サイクル装置の運転中に、差込端子７８ａ，７８ｂ，７８ｃが互いに接触して放電が生じると、図３に示す圧縮機１０の内部において、高温高圧下の作動媒体に放電による着火エネルギーが与えられてＨＦＯ−１１２３の不均化反応が生じるおそれがある。ＨＦＯ−１１２３の不均化反応が生じることを抑制するためには、差込端子７８ａ，７８ｂ，７８ｃが互いに接触して放電することを抑える必要がある。

図１０は、本実施の形態におけるリード線部２７２の概略構成について説明する図である。なお、図５に示すリード線部９７２と共通の構成要素については共通の符号を付し、その説明を省略する。コネクタ２７７の構成は、図５に示すコネクタ７７の構成と基本的には同じで（コネクタ２７７の端子挿入孔２７７ａ，２７７ｂ，２７７ｃは、コネクタ７７の端子挿入孔７７ａ，７７ｂ，７７ｃに相当）、その材料のみが異なる。コネクタ２７７は、３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料で形成される。

コネクタ２７７の材料として、ＪＩＳ Ｃ４００３に規定される耐熱クラスが１８０（Ｈ）、２００（Ｎ）、２２０（Ｒ）、２５０である電線材料等が挙げられる。例えば主要材料としては、マイカ、石綿（アスベスト）、アルミナ、シリカガラス、石英、酸化マグネシウム、ポリ四フッ化エチレン、シリコンゴム等の高い耐熱性を含有するものが挙げられる。また、ポリイミド樹脂、ポリベンゾイミダゾール樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリフェニレンスルファイド樹脂、ナイロン樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、アリル樹脂、ジアリルフタレート樹脂、アセチルセルロース樹脂、酢酸セルロース樹脂等が挙げられる。これら耐熱性材料は、１種を単独で用いてもよいが、良好な耐熱性を付与するために、２種以上を組み合わせて用いることが好ましい。

また、耐熱材料電線を製造する際に使用する含浸塗布材料や絶縁処理材料としては、ケイ素樹脂が挙げられる。この含浸塗布材料や絶縁処理材料は上記耐熱性材料と併用して、絶縁性向上等の補助機能を発現させるものである。

コネクタ２７７の材料に３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料を用いることで、圧縮機への異常通電によりコネクタ２７７が溶解するのを抑制できるので、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃの先端の差込端子７８ａ，７８ｂ，７８ｃが互いに接触して放電することを抑えることができる。これにより、ＨＦＯ−１１２３を含む作動媒体を用いた場合に、ＨＦＯ−１１２３の不均化反応の発生を効果的に抑制することができる。

実施の形態４
以下、本発明の実施の形態４について、図面を参照しながら説明する。

本実施の形態の冷凍サイクル装置は、実施の形態１において図１を用いて説明した冷凍サイクル装置１と同じである。また、本実施の形態の冷凍サイクル装置で用いる圧縮機の概略構成は、実施の形態１において図３を用いて説明した圧縮機１０と基本的には同じである。実施の形態１の圧縮機１０との違いは、リード線部の構成である。

図１１は、図５に示す既存の冷凍サイクル装置に用いられる圧縮機のリード線部９７２における、コネクタ７７の周辺部分を拡大した図である。図１１に示すように、コネクタ７７には、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃが互いに平行に挿入されている。コネクタ７７に、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃが互いに平行に挿入されていると、それぞれの差込端子７８ａ，７８ｂ，７８ｃ間の距離が近くなるため、圧縮機に異常通電でコネクタ７７が溶解した場合などに差込端子７８ａ，７８ｂ，７８ｃが互いに接触して放電が生じるおそれがある。

上述したように、冷凍サイクル装置１はＨＦＯ−１１２３を含む作動媒体を用いている。冷凍サイクル装置の運転中に、差込端子７８ａ，７８ｂ，７８ｃが互いに接触して放電が生じると、図３に示す圧縮機１０の内部において、高温高圧下の作動媒体に放電による着火エネルギーが与えられてＨＦＯ−１１２３の不均化反応が生じる可能性がある。ＨＦＯ−１１２３の不均化反応が生じることを抑制するためには、差込端子７８ａ，７８ｂ，７８ｃが互いに接触して放電することを抑える必要がある。

図５に示す既存の冷凍サイクル装置に用いられる圧縮機のリード線部９７２に対し、本実施の形態におけるリード線部では、差込端子間の距離が近くならない態様で、コネクタ７７にリード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃが挿入されている。図１２は、本実施の形態におけるリード線部３７２のコネクタ３７７の周辺部分を拡大した図である。図１２に示すように、本実施の形態におけるリード線部３７２では、コネクタ３７７に、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃが、それぞれ互いに離間する向きに角度をもって挿入されている。具体的には、リード線７３ａとリード線７３ｂとは互いに離間する向きに角度αをもって挿入されている。リード線７３ｂとリード線７３ｃとは互いに離間する向きに角度βをもって挿入されている。なお、作業性やリード線の圧縮機摺動部への巻き込み防止の点から、角度αおよび角度βは９０度以下の角度であることが好ましい。

コネクタ３７７に、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃが、それぞれ互いに離間する向きに角度をもって挿入されていると、差込端子間の距離を離すことができるので、リード線７３ａ，７３ｂ，７３ｃの先端の差込端子７８ａ，７８ｂ，７８ｃが互いに接触して放電することを抑えることができる。これにより、ＨＦＯ−１１２３を含む作動媒体を用いた場合に、ＨＦＯ−１１２３の不均化反応の発生を効果的に抑制することができる。

なお、本発明は上記実施の形態に限られたものではなく、趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更することが可能である。例えば、上述した実施の形態では冷凍サイクル装置の圧縮機をロータリ圧縮機として説明したが、これに限るものではなく、例えばスクロール圧縮機であってもよい。圧縮機における駆動手段のモータは、上述した実施の形態では、三相誘電モータであったが、例えばブラシレスＤＣ（Ｄｉｒｅｃｔ Ｃｕｒｒｅｎｔ）モータであってもよい。

また、各々の実施の形態は適宜組み合わせることができる。例えば、実施の形態１に、実施の形態３、実施の形態４を組み合わせることができる。実施の形態２に、実施の形態３、実施の形態４を組み合わせることができる。

本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。本出願は２０１６年１月２９日出願の日本特許出願（特願２０１６−１６０８１）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。

１ 冷凍サイクル装置
１０ 圧縮機
１２ 凝縮器
１３ 膨張機構
１４ 蒸発器
２０ 駆動手段
３０ 圧縮手段
３１ ローラ
３２ シリンダ
４０ 上部閉塞部材
６０ 下部閉塞部材
７３ａ，７３ｂ，７３ｃ リード線
７４ 結束部材
７５ 絶縁材料
７７ コネクタ
７８ａ，７８ｂ，７８ｃ 差込端子
８１ ケーシング

Claims (9)

1. １，１，２−トリフルオロエチレンを含む作動媒体を圧縮する圧縮機を有する冷凍サイクル装置であって、
   前記圧縮機は、
   前記作動媒体を圧縮する圧縮手段と、
   前記圧縮手段を駆動する駆動手段と、
   前記圧縮機の外部から内部に電力を供給するための電源端子と、
   前記駆動手段と前記電源端子とを電気的に接続するための複数のリード線と、を備え、
   複数の前記リード線は各々、少なくとも互いに結束される部分において、３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料によってそれぞれ覆われている、冷凍サイクル装置。
2. 複数の前記リード線と前記電源端子とはコネクタを介して接続され、
   前記コネクタは３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料で形成される、請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
3. 前記コネクタには、複数の前記リード線が、それぞれ互いに離間する向きに角度をもって挿入されている、請求項２に記載の冷凍サイクル装置。
4. １，１，２−トリフルオロエチレンを含む作動媒体を圧縮機で圧縮して冷凍サイクルを行う冷凍サイクル装置であって、
   前記圧縮機は、
   前記作動媒体を圧縮する圧縮手段と、
   前記圧縮手段を駆動する駆動手段と、
   前記圧縮機の外部から内部に電力を供給するための電源端子と、
   前記駆動手段と前記電源端子とを電気的に接続するための複数のリード線と、
   ３００℃以上の耐熱性を有し、互いに離間して配置された複数の貫通穴を有する絶縁材料と、を備え、
   複数の前記リード線は各々、複数の前記リード線の一部分が前記絶縁材料の複数の前記貫通穴を通って配置されている、冷凍サイクル装置。
5. 前記リード線と前記電源端子とはコネクタを介して接続され、
   前記コネクタは３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料で形成される、請求項４に記載の冷凍サイクル装置。
6. 前記コネクタには、複数の前記リード線が、それぞれ互いに離間する向きに角度をもって挿入されている、請求項５に記載の冷凍サイクル装置。
7. １，１，２−トリフルオロエチレンを含む作動媒体を圧縮機で圧縮して冷凍サイクルを行う冷凍サイクル装置であって、
   前記圧縮機は、
   前記作動媒体を圧縮する圧縮手段と、
   前記圧縮手段を駆動する駆動手段と、
   前記圧縮機の外部から内部に電力を供給するための電源端子と、
   前記駆動手段と前記電源端子とを電気的に接続するための複数のリード線と、を備え、
   前記リード線と前記電源端子とはコネクタを介して接続され、
   前記コネクタは３００℃以上の耐熱性を有する絶縁材料で形成される、冷凍サイクル装置。
8. 前記コネクタには、複数の前記リード線が、それぞれ互いに離間する向きに角度をもって挿入されている、請求項７に記載の冷凍サイクル装置。
9. １，１，２−トリフルオロエチレンを含む作動媒体を圧縮機で圧縮して冷凍サイクルを行う冷凍サイクル装置であって、
   前記圧縮機は、
   前記作動媒体を圧縮する圧縮手段と、
   前記圧縮手段を駆動する駆動手段と、
   前記圧縮機の外部から内部に電力を供給するための電源端子と、
   前記駆動手段と前記電源端子とを電気的に接続するための複数のリード線と、を備え、
   前記駆動手段と前記電源端子とは、複数のリード線で接続され、
   前記リード線と前記電源端子とはコネクタを介して接続され、
   前記コネクタには、複数の前記リード線が、それぞれ互いに離間する向きに角度をもって挿入されている、冷凍サイクル装置。

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