JPWO2016133087A1 - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents
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Abstract
Description
なお、本国際出願は2015年2月17日に出願された日本国特許出願2015−28798号に基づく優先権を主張しており、その出願の全内容は本明細書中に参照として組み入れられている。
これに関連する従来技術文献として、特許文献1〜3が挙げられる。例えば特許文献1には、二層構造の触媒層を備えた排ガス浄化用触媒が開示されている。具体的には、隔壁の内部全体に第一の触媒層を備え、上記第一の触媒層を完全に覆うように隔壁の表面全体に第二の触媒層を備えた排ガス浄化用触媒が開示されている。
本発明は上記課題を解決すべく創出されたものであり、その目的は、ウォールフロー型の基材を備える排ガス浄化用触媒であって、優れた触媒活性を安定的に維持発揮することができる排ガス浄化用触媒を提供することにある。
上記ウォールフロー構造の基材は、排ガス流入側の端部が開口した入側セルと、排ガス流出側の端部が開口した出側セルとが、多孔質な隔壁によって仕切られている。上記第1触媒層は、上記隔壁の内部であって上記入側セルと接する領域に、上記排ガス流入側の端部から上記隔壁の延伸方向に沿って上記隔壁の延伸方向の全長Lw未満の長さL1で設けられている。上記第2触媒層は、上記隔壁の内部であって上記出側セルと接する領域に、上記排ガス流出側の端部から上記隔壁の延伸方向に沿って上記隔壁の延伸方向の全長Lw未満の長さL2で設けられている。上記隔壁の内部であって上記入側セルと接する領域には、上記排ガス流出側の端部と近接する位置に、上記第1触媒層及び上記第2触媒層が設けられていない基材露出部を有する。上記第1触媒層のコート密度D1に対する上記第2触媒層のコート密度D2の比(D2/D1)は、1.01以上1.4以下である。つまり、コート密度の比(D2/D1)は、次式:1.01≦(D2/D1)≦1.4;を満たす。
かかるコート密度は、例えば、触媒層をコートする前のリファレンス基材と触媒層付きの基材とをそれぞれ溶媒中(例えば水中)に浸漬させ、アルキメデス法によって溶媒中の質量を測定し、以下の(式1)から算出することができる。
ρ=W×ρ(l)/(W−W') (式1)
ただし、ρは触媒層のコート密度(g/L)であり;Wは「触媒層付き基材の大気中での質量」から「リファレンス基材の大気中での質量」を差し引いて求めた「触媒層の大気中での質量」であり;W'は「触媒層付き基材の溶媒中での質量」から「リファレンス基材の溶媒中での質量」を差し引いて求めた「触媒層の溶媒中での質量」であり;ρ(l)は溶媒(例えば水)の密度である。
より好ましい一態様では、上記Lwと上記L1と上記L2とが、次式:1.1Lw≦(L1+L2)≦1.3Lw;を満たす。換言すれば、上記延伸方向において、上記第1触媒層と上記第2触媒層とが上記隔壁の全長Lwの10〜30%の範囲で重なり合っている。これにより、圧損の上昇を効果的に抑制して、本発明の効果をより高いレベルで奏することができる。
2つの触媒層(第1触媒層及び第2触媒層)を隔壁の厚さ方向で一部相互に重ね合わせることにより、触媒層と排ガスの接触する機会がより多くなる。このため、排ガスをより的確に浄化(無害化)することができる。
また、ここに開示される排ガス浄化用触媒の他の好ましい一態様では、上記第2触媒層がパラジウムを含む。これにより、排ガス中の有害成分を効率よく浄化することができる。その結果、排ガスの浄化性能をさらに向上させることができる。
なお、本明細書において「A≒B(ただし、A,Bが任意の値)」とは、製造過程で生じるバラつき(個体差)などを包含し得る用語であり、例えばA,Bの差が±10%程度、典型的には±5%程度、好ましくは±2%程度であることをいう。
また、本明細書において「A〜B(ただし、A,Bが任意の値)」とは、特に断らない限りA,Bの値(上限値および下限値)を包含するものとする。
図1は、一実施形態に係る排ガス浄化用触媒10の基材1を模式的に示す斜視図である。この態様では、外形が円筒形状のハニカム基材(ハニカム構造体)1を採用している。なお、ハニカム基材1全体の外形は、図1に示す円筒形にかえて、例えば、楕円筒形、多角筒形などとすることもできる。ハニカム基材1は、ハニカム基材1の延伸方向(円筒形状の筒軸方向)に沿って形成されている隔壁と、該隔壁によって仕切られ規則的に配列されている複数のセルと、を有している。ハニカム基材1は、端部1aにおいて、延伸方向の一の開口端と他の一の開口端とが隣り合うセル同士で交互に封止されている。
図2は、図1のハニカム基材1の端部1aを模式的に示す断面図である。この態様では、端部1aは円形状である。端部1aでは、隣り合うセル同士の間に多孔質な隔壁6が配置されている。また、封止部2と開口部4とがいわゆる市松模様状に配されている。
ハニカム基材1の容量(セルの総体積)は、通常0.1L以上、好ましくは0.5L以上であって、例えば5L以下、好ましくは3L以下、より好ましくは2L以下であるとよい。また、ハニカム基材1の筒軸方向の全長(換言すれば隔壁6の延伸方向の全長Lw)は、通常10〜500mm、例えば50〜300mm程度であるとよい。
入側セル24及び出側セル25は、例えば排ガス浄化用触媒10に供給される排ガスの流量や成分等を考慮して適切な形状及び大きさに設定するとよい。また、入側セル24及び出側セル25の形状は特に限定されず、例えば、正方形、平行四辺形、長方形、台形などの矩形、三角形、その他の多角形(例えば、六角形、八角形)、円形など種々の幾何学形状とすることができる。
ここに開示される排ガス浄化用触媒10は、隔壁26の内部(具体的には隔壁26の細孔内)に、所定の性状(例えば、長さや厚み、コート密度)を有する2つの触媒層、すなわち第1触媒層261及び第2触媒層262を備えている。このように、隔壁26の内部に触媒層を配置すること、つまり隔壁26の表面には第1触媒層261及び第2触媒層262を実質的に(意図的に)設けないことで、排ガスの流路を適切に確保して圧損の増大を効果的に抑制することができる。
2つの触媒層は、排ガスを浄化する場として排ガス浄化用触媒10の主体をなすものである。典型的には、2つの触媒層は、それぞれ、酸化及び/又は還元触媒として機能する触媒金属と、当該触媒金属を担持する担体と、を備えている。
かかる触媒金属は、排ガスとの接触面積を高める観点から十分に小さい粒径の微粒子として使用されることが好ましい。触媒金属粒子の平均粒径(TEM観察により求められる粒径の平均値。以下同じ。)は通常1〜15nm程度であり、10nm以下、7nm以下、更には5nm以下であることが好ましい。
なお、2つの触媒層(第1触媒層261及び第2触媒層262)に含まれる触媒金属の種類は同じであってもよく、異なっていてもよい。
他の一好適例では、一方の触媒層(例えば第1触媒層261)に還元活性が高い金属種(例えばロジウム)を、もう一方の触媒層(例えば第2触媒層262)に酸化活性が高い金属種(例えばパラジウム)を備える。かかる構成によると、排ガス中の有害成分を一度に効率よく浄化することができる。
一好適例では、各触媒層における担持率が、それぞれ、0.05〜1.5質量%、好ましくは0.1〜1.5質量%、より好ましくは0.2〜1質量%である。担持率が所定値以上であると、優れた触媒活性をより良く実現することができる。また、担持率が所定値以下であると、金属の粒成長(シンタリング)を高度に抑制することができ、高耐久性を実現することができる。更に、コスト面でも有利である。
担体(例えばアルミナ粉末やCZ複合酸化物の粉末)の比表面積は、耐熱性や構造安定性の観点から、概ね10〜500m2/g程度、例えば200〜400m2/gであるとよい。また、担体の平均粒径は、1〜500nm程度、例えば10〜200nmであるとよい。
なお、2つの触媒層(第1触媒層261及び第2触媒層262)に含まれる担体の種類は同じであってもよく、異なっていてもよい。
好適な一態様では、1.1≦(D2/D1)、例えば1.15≦(D2/D1)を満たす。これにより、上述した効果をより高いレベルで奏することができる。
好適な一態様では、(D2/D1)≦1.3、例えば(D2/D1)≦1.38を満たす。これにより、排ガス浄化用触媒10全体としての圧損の低減と本発明の効果とをより高度に両立することができる。
第1触媒層261の延伸方向の長さL1は、隔壁26の延伸方向の全長Lwよりも短い(つまり、L1<Lw)限りにおいて特に限定されない。L1<Lwを満たすことで、圧損の増大を好適に抑制することができ、本発明の効果をより高いレベルで発揮することができる。かかる観点からは、L1が、L1≦0.9Lwを満たすことが好ましい。
第2触媒層262の延伸方向の長さL2は、隔壁26の延伸方向の全長Lwよりも短い(つまり、L2<Lw)限りにおいて特に限定されない。L2<Lwを満たすことで、圧損の増大を好適に抑制することができる。かかる観点からは、L2≦0.9Lwを満たすことが好ましく、L2≦0.8Lwを満たすことがより好ましい。換言すれば、隔壁26の内部であって出側セル25と接する領域において、排ガス流入側の端部24aから延伸方向に向かってLwの少なくとも10%(好ましくは20%)の部分には、第2触媒層262が形成されていないことが好ましい。図3に示す実施形態では、L2≒0.5Lwであり、排ガス流入側の端部24aから延伸方向に向かってLwの50%の部分には第2触媒層262が設けられていない。
換言すれば、第1触媒層261は、入側セル24に接し且つ出側セル25に接しないように、隔壁26の全体厚みTwよりも短く形成されている(つまり、T1<Twである)。換言すれば、第1触媒層261は、隔壁26内部の入側セル24の方に偏在していることが好ましい。また、第2触媒層262は、出側セル25に接し且つ入側セル24に接しないように、隔壁26の全体厚みTwよりも短く形成されている(つまり、T2<Twである)。換言すれば、第2触媒層262は、隔壁26内部の出側セル25の方に偏在している。
なお、第1触媒層261の厚みT1と、第2触媒層262の厚みT2とは、同じであってもよく、異なっていてもよい。
好適な他の一態様では、隔壁26の内部であって出側セル25と接する領域において、上記排ガス流入側の端部24aから延伸方向に向かってTwの少なくとも10%(好ましくは20%)の部分では、第1触媒層261及び第2触媒層262のいずれも形成されていない。
かかる態様によれば、より高いレベルで圧損を低減することができる。
第1の基材露出部26N1の寸法(長さや厚み)は特に限定されない。例えば、基材の性状や使用用途(例えば、予想されるPMの発生量やエンジンの出力)などを考慮して決定するとよい。一好適例では、第1の基材露出部26N1の長さが、排ガス流出側の端部25aから延伸方向に向かって0.1Lw以上であり、概ね0.5Lw未満、例えば0.1Lw〜0.3Lwである。また、他の一好適例では、第1の基材露出部26N1の厚みが、入側セル24と接する表面から0.1Tw以上であり、例えば0.1Tw〜0.3Twである。このような態様であると、浄化性能の維持向上を図りつつ、圧損をより良く低減することができる。したがって、本発明の効果を更に高いレベルで発揮することができる。
第2の基材露出部26N2の寸法(長さや厚み)は特に限定されない。例えば、基材の性状や使用用途(例えば、予想されるPMの発生量やエンジンの出力)などを考慮して決定するとよい。一好適例では、第2の基材露出部26N2の長さが、排ガス流出側の端部25aから延伸方向に向かって0.1Lw以上であり、例えば0.1Lw〜0.3Lw、好ましくは0.4Lw〜0.6Lwである。また、他の一好適例では、第2の基材露出部26N2の厚みが、出側セル25と接する表面から0.1Tw以上であり、例えば0.1Tw〜0.3Twである。このような態様であると、浄化性能の維持向上を図りつつ、圧損をより良く低減することができる。したがって、本発明の効果を更に高いレベルで発揮することができる。
先ず、図1,2に示すような基材を用意する。次に、2種類の触媒層形成用スラリー(すなわち、第1触媒層形成用スラリー及び第2触媒層形成用スラリー)を調製する。触媒層形成用スラリーは、それぞれ、所望の触媒金属成分(典型的にはPd、Pt、Rhなどの触媒金属をイオンとして含む溶液)と、所望の担体粉末(典型的にはアルミナ、ジルコニア、CZ複合酸化物など)とを必須の成分として含み、その他の任意成分(例えば助触媒としてのOSC材)を含み得る。なお、スラリーの性状(粘度や固形分率など)は、使用する基材のサイズや隔壁26の気孔率、形成する触媒層の性状などを考慮して調整するとよい。
そして、触媒層形成用スラリーを付与した後のハニカム基材を所定の温度及び時間で乾燥、焼成する。これによって、図3に示すような2つの触媒層(第1触媒層261及び第2触媒層262)を形成し得る。
また、触媒層形成用スラリーには、触媒金属及び担体に加えて、従来公知のバインダや触媒金属が担持されていない助触媒、酸素吸放出材、各種添加剤などの任意の成分を適宜含ませることができる。
まず、ハニカム基材として、図1,2に示すようなコーディエライト製のウォールフロー型基材(セル数300cpsi(cells per square inch)、容積0.9L、全長105mm、外径103mm、隔壁厚み0.3mm、隔壁の気孔率59%)を準備した。
次に、担体としてのAl2O3粉末(γ−Al2O3)40gと、Rh含有量が0.2gである硝酸ロジウムと、適量のイオン交換水とを混合した。得られた混合液を乾燥した後、焼成(500℃、1時間)することにより、Al2O3粉末にRhが担持された形態の粉末を得た。かかる粉末と、焼成後のCZ複合酸化物量が60gとなるセリア−ジルコニア複合酸化物と、イオン交換水とを混合して、第1触媒層形成用スラリーを調製した。
次に、上記調製した第2触媒層形成用スラリーをハニカム基材の排ガス流出側の端部から出側セル内に供給し、乾燥することにより、該出側セルに接する隔壁部分の細孔内に第2触媒層(延伸方向の長さL2:隔壁の全長Lwの50%、厚みT2:隔壁の全体厚みTwの80%)を形成した。このとき、第1触媒層の形成時と同様に、出側セルの排ガス流出側の端部からガスを供給して、入側セルと出側セルとの間に相対的な圧力差を生じさせ、スラリーが隔壁内に浸透する深さを調整した。例1では、基材の体積1L当たりの第2触媒層のコート密度D2を70g/Lとした。つまり、コート密度の比(D2/D1)は、1.08とした。また、触媒金属の担持率は第1触媒層と第2触媒層で等しくした。
なお、例1の排ガス浄化用触媒では、隔壁の延伸方向において、第1触媒層と第2触媒層とが隔壁の全長Lwの20%の長さにわたって重なり合っている。つまり、(L1+L2)=1.2Lwである。また、隔壁の厚さ方向において、第1触媒層と第2触媒層とが隔壁の全体厚みTwの60%の厚みにわたって重なり合っている。つまり、(T1+T2)=1.6Twである。また、例1の排ガス浄化用触媒は、隔壁の内部であって入側セルと接する領域に、第1の基材露出部を有している。第1の基材露出部は、排ガス流出側の端部から延伸方向にLwの30%の長さ(0.3Lw)で、入側セルと接する側の表面から厚み方向にTwの20%の厚み(0.2Tw)で、設けられている。また、例1の排ガス浄化用触媒は、隔壁の内部であって出側セルと接する領域に、第2の基材露出部を有している。第2の基材露出部は、排ガス流入側の端部から延伸方向にLwの50%の長さ(0.5Lw)で、出側セルと接する側の表面から厚み方向にTwの20%の厚み(0.2Tw)で、設けられている。
第2触媒層のコート密度が下表1に示す値となるよう第2触媒層形成用スラリーの性状(粘度や固形分率)や供給回数を調整したこと以外は上記例1と同様に、排ガス浄化用触媒(例2〜4、参考例1,2)を作製した。なお、触媒層の触媒金属の担持量は全ての例で等しくした。
第1触媒層の延伸方向の長さL1及び第2触媒層の延伸方向の長さL2が下表1に示す値となるよう調整したこと以外は上記例2と同様に、排ガス浄化用触媒(例5)を作製した。
触媒層の仕様を下表1に纏める。
上記得られた排ガス浄化用触媒をガソリンエンジンの排気管に装着し、昇温時及び降温時の排ガス浄化性能を比較した。具体的には、排ガス浄化用触媒をエンジンベンチの排気系に設置し、熱交換器を用いて触媒入ガス温度を150℃から50℃/minで上昇させた。このときの触媒入ガス濃度と出ガス濃度から、昇温時におけるNOx成分の50%浄化温度(NOx_T50)を算出した。また、熱交換器を用いて触媒入ガス温度を500℃から50℃/minで下降させ、このときの触媒入ガス濃度と出ガス濃度から、降温時におけるNOx成分の50%浄化温度(NOx_T50)を算出した。結果を表1の該当欄に示す。また、図4には、参考例1,2と例1〜4について、昇温時のNOx_T50を比較したグラフを示す。図5には、参考例1,2と例1〜4について、降温時のNOx_T50を比較したグラフを示す。
なお、運転中にもエンジンが起動・停止を繰り返すような省エネ機構を搭載したエコカーにおいては、降温時の排ガス浄化性能を向上することがより重要であるといえる。そのため、ここに開示される技術をかかるエコカーに適用する場合には、降温時の排ガス浄化性能を向上する観点から、コート密度をD1<D2とすることに加え、第1触媒層の長さL1をLwの50%より大きくして第1触媒層に優先的に排ガスを流すことがより好ましいと考えられる。
上記得られた排ガス浄化用触媒の圧損増加率を測定した。具体的には、まず、触媒層をコートする前のハニカム基材(リファレンス)を準備し、6m3/minの風量で空気を流通させたときの圧力を測定した。次に、上記作製した排ガス浄化用触媒(触媒層付きのハニカム基材)を用いて、リファレンスの場合と同様に6m3/minの風量で空気を流通させたときの圧力を測定した。そして、次式:〔(排ガス浄化用触媒の圧力−リファレンスの圧力)/リファレンスの圧力〕×100;から圧損増加率(%)を算出した。結果を表1の該当欄に示す。なお、ここでは参考例2の圧損増加率を(1.0)としたときの相対値を表している。また、図6には、参考例1,2と例1〜4について、圧損の上昇率を比較したグラフを示す。
1a 端部
2 封止部
4 開口部
6、26 隔壁
10 排ガス浄化用触媒
22 封止部
24 入側セル
24a 排ガス流入側の端部
25 出側セル
25a 排ガス流出側の端部
261 第1触媒層
262 第2触媒層
26N1 第1の基材露出部
26N2 第2の基材露出部
Claims (9)
- 内燃機関の排気管に配置されて該内燃機関から排出される排ガスの浄化を行うウォールフロー型の排ガス浄化用触媒であって、
排ガス流入側の端部が開口した入側セルと、排ガス流出側の端部が開口した出側セルとが、多孔質な隔壁によって仕切られているウォールフロー構造の基材と、
前記隔壁の内部であって前記入側セルと接する領域に、前記排ガス流入側の端部から前記隔壁の延伸方向に沿って前記隔壁の延伸方向の全長Lw未満の長さL1で設けられている第1触媒層と、
前記隔壁の内部であって前記出側セルと接する領域に、前記排ガス流出側の端部から前記隔壁の延伸方向に沿って前記隔壁の延伸方向の全長Lw未満の長さL2で設けられている第2触媒層と、
を備え、
前記隔壁の内部であって前記入側セルと接する領域には、前記排ガス流出側の端部と近接する位置に、前記第1触媒層及び前記第2触媒層が設けられていない基材露出部を有し、
前記第1触媒層のコート密度D1に対する前記第2触媒層のコート密度D2の比(D2/D1)は、1.01以上1.4以下である、排ガス浄化用触媒。 - 前記第1触媒層の前記延伸方向の長さL1が0.5Lw<L1<Lwを満たす、請求項1に記載の排ガス浄化用触媒。
- 前記D2/D1が1.1以上1.3以下である、請求項1又は2に記載の排ガス浄化用触媒。
- 前記Lwと前記L1と前記L2とが、次式:Lw<(L1+L2)<2Lw;を満たすよう、前記第1触媒層と前記第2触媒層とが前記延伸方向に一部重なり合って構成されている、請求項1〜3のいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒。
- 前記Lwと前記L1と前記L2とが、次式:1.1Lw≦(L1+L2)≦1.3Lw;を満たす、請求項4に記載の排ガス浄化用触媒。
- 前記隔壁の前記延伸方向に直交する厚さ方向の全体厚みをTwとし、
前記第1触媒層の厚みをT1とし、
前記第2触媒層の厚みをT2としたときに、
前記Twと前記T1と前記T2とが、次式:Tw<(T1+T2)<2Tw;を満たすよう、前記第1触媒層と前記第2触媒層とが前記厚さ方向に一部重なり合って構成されている、請求項1〜5のいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒。 - 前記D1が40g/L以上100g/L以下である、請求項1〜6のいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒。
- 前記第1触媒層がロジウムを含む、請求項1〜7のいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒。
- 前記第2触媒層がパラジウムを含む、請求項1〜8のいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒。
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