JPWO2013011560A1 - 電源システム - Google Patents
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Abstract
Description
前記昇圧コンバータは、それぞれリアクトル及び半導体素子部を有する複数のコンバート部を備えた多相コンバータであり、
前記制御部は、前記電源の出力条件、前記リアクトルの温度条件及び前記半導体素子部の温度条件に基づいて、前記コンバート部の駆動相数の増減の切替制御を行う。
前記温度センサが設けられたコンバート部の制限開始温度は、前記リアクトルの耐熱温度から求められ、前記温度センサが設けられていないコンバート部の制限開始温度は、前記リアクトルの耐熱温度から前記リアクトルの特性のばらつきの温度を差し引いた温度とされていても良い。
12 燃料電池(電源)
14 FC昇圧コンバータ(昇圧コンバータ)
31a〜31d コンバート部
32 リアクトル
33 スイッチング素子(半導体素子部)
33a トランジスタ(半導体素子部)
33b ダイオード(半導体素子部)
34 スイッチング素子(半導体素子部)
34a トランジスタ(半導体素子部)
34b ダイオード(半導体素子部)
35 サーミスタ(温度センサ)
41 ECU(制御部)
120 2次電池(電源)
図1に示すように、燃料電池システム11は、反応ガスである酸化ガスと燃料ガスの電気化学反応により電力を発生する燃料電池12を備えている。
このように、燃料電池システム11では、燃料電池12で発電された電力がFC昇圧コンバータ14で昇圧され、駆動インバータ16を介して駆動モータ13へ給電される。
このバッテリ21の電力供給経路は、燃料電池12の電力供給経路に接続されており、バッテリ21からの電力が駆動モータ13へ供給可能とされている。
(参考例)
本実施形態では、複数相のコンバート部31a〜31dの駆動相数を以下の条件で切り替える。
この出力指令値に基づく切替条件は、効率を考慮した条件であり、上位の制御部から送信される出力指令値に基づいてコンバート部31a〜31dの駆動相数の切替制御を行う。
P1−2>P2−1、P2−3>P3−2、P3−4>P4−3
この条件でコンバート部31a,31b,31c,31dの駆動相数の切替制御を行うことにより、FC昇圧コンバータ14の高効率での運転が可能となる。
このリアクトル温度に基づく切替条件は、リアクトル32の熱定格を守るための条件であり、リアクトル32の温度に基づいてコンバート部31a〜31dの駆動相数の切替制御を行う。
Tr1−2>Tr2−1、Tr2−3>Tr3−2、Tr3−4>Tr4−3
なお、Tr1−2とTr3−2及びTr2−3とTr4−3のそれぞれの温度は、いずれが高くても良く、また、同一温度でも良い。
そして、この条件でコンバート部31a,31b,31c,31dの駆動相数の切替制御を行うことにより、リアクトル32を耐熱温度よりも低い温度に維持することができ、熱定格を守ることができる。
この半導体素子部温度に基づく切替条件は、スイッチング素子33及びダイオード34bなどを含む半導体素子部の熱定格を守るための条件であり、半導体素子部の温度に基づいてコンバート部31a〜31dの駆動相数の切替制御を行う。
Ts1−2>Ts2−1、Ts2−3>Ts3−2、Ts3−4>Ts4−3
これにより、相数の増加時と減少時とで、ヒステリシスを持たせ、制御のハンチングを抑制することができる。
ここで、4相のコンバート部31a,31b,31c,31dによる駆動に切り替える際の切替温度Ts3−4は、半導体素子部の耐熱温度よりも小さい温度とされている。
燃料電池12を始動させる際に、例えば、寒冷のために効率的に発電することができない場合がある。このような場合、低効率発電による急速暖気を行い、燃料電池12を温める。低効率発電とは、燃料電池12に供給される反応ガス(例えば酸化ガス)が通常発電時に比して少なく、かつ通常発電に比して電力損失が大きい発電をいい、例えばエアストイキ比を1.0付近(理論値)に絞った状態で燃料電池12を運転する発電状態をいう。
1相から2相、2相から3相、3相から4相への相数の増加時の制御について、図6に示すフローチャートに沿って説明する。
ここで、発電状態に基づく切替条件を満たしていると判定されると(ステップS01:Yes)、すなわち、燃料電池12を例えば氷点下で駆動させる必要がある場合には、コンバート部31a,31b,31c,31dの4相全てが駆動される(ステップS02)。これにより、燃料電池12が急速暖気され、その後の運転の効率が向上される。
ここで、出力指令値に基づく切替条件を満たしていると判定されると(ステップS03:Yes)、現在の相数から1相増加された相数での駆動に切り替えられる(ステップS06)。
ここで、リアクトル温度に基づく切替条件を満たしていると判定されると(ステップS04:Yes)、現在の相数から1相増加された相数での駆動に切り替えられる(ステップS06)。
ここで、半導体素子部温度に基づく切替条件を満たしていると判定されると(ステップS05:Yes)、現在の相数から1相増加された相数での駆動に切り替えられる(ステップS06)。
4相から3相、3相から2相、2相から1相への相数の減少時の制御について、図7に示すフローチャートに沿って説明する。
ここで、発電状態に基づく切替条件を満たしていないと判定されると(ステップS11:Yes)、出力指令値に基づく切替条件を満たしているか否かを判定する(ステップS12)。
この出力指令フィルタ値とは、燃料電池12からの出力をセンサで測定した出力値である。
リアクトル温度に基づく切替条件を満たしていると判定されると(ステップS14:Yes)、半導体素子部温度に基づく切替条件を満たしているか否かを判定する(ステップS15)。
(1)負荷率制限制御
この負荷率制限制御では、ドライバビリティを考慮した負荷率の制限を行う。
この負荷率制限制御で制限される負荷率は、半導体素子部温度及びリアクトル温度についてそれぞれ導き出される。
図8は、サーミスタ35が設けられたコンバート部31aの半導体素子部の負荷率Aを示している。図8に示すように、負荷率Aは、半導体素子部の温度が制限開始温度TsAに到達した時点から基準耐熱温度TsBとなるまで、ドライバビリティを考慮した変化率で制限が行われる。この基準耐熱温度TsBは、仕様耐熱温度Tsmaxよりも十分に低い温度に設定されている。
図9は、サーミスタ35が設けられたコンバート部31aのリアクトル32の負荷率Bを示している。図9に示すように、負荷率Bは、リアクトル32に設けられたサーミスタ35の検出温度が制限開始温度TrAに到達した時点から基準耐熱温度TrBとなるまで、ドライバビリティを考慮した変化率で出力制限を行うためのものである。この基準耐熱温度TrBは、仕様耐熱温度Trmaxよりも十分に低い温度に設定されている。
図10は、サーミスタ35が設けられていないコンバート部31b,31c,31dのリアクトル32の負荷率Cを示している。図10に示すように、負荷率Cは、リアクトル32に設けられたサーミスタ35の検出温度が制限開始温度TrA´に到達した時点から基準耐熱温度TrB´となるまで、ドライバビリティを考慮した変化率で出力制限を行うためのものである。
燃料電池12からFC昇圧コンバータ14へ出力可能な最大出力上限Pmaxを算出し、FC昇圧コンバータ14への入力を制限する。
Pmax=Pamax+Pbmax+Pcmax+Pdmax
Pbmax=L2×Ps
Pcmax=L2×Ps
Pdmax=L2×Ps
燃料電池12からFC昇圧コンバータ14へ出力可能な最大電流上限Imaxを算出し、FC昇圧コンバータ14への入力を制限する。
Ibmax=L2×Is
Icmax=L2×Is
Idmax=L2×Is
ここでは、各コンバート部31a〜31dにおける目標電流Ia〜Idを設定する。
この目標電流の設定では、コンバート部31a〜31dのうちの駆動状態のコンバート部に対しては、上位の制御部からの電流指令値を駆動相数で割った値、または各コンバート部31a〜31dの最大電流Iamax〜Idmaxにおける駆動状態のコンバート部の最大電流値のいずれか低い方を選択して設定する。
(最大偏差相の導出)
まず、ECU41は、各コンバート部31a〜31dの偏差のうちの最大のものである最大偏差相を求める。
各コンバート部31a〜31dの偏差は、次式から求める。
各相の偏差=|各相の電流目標値−前回の各相の電流指令値|
また、各相の駆動指令がオフ状態に設定されている場合には、駆動相については最大偏差相を求める対象としない。なお、最大偏差相は、RAMから参照できるようにしておくのが好ましい。
最大偏差相の電流指令値では、電流増加時及び電流減少時のそれぞれでレートリミットを行う。このレートリミットとしては、例えば、下限値0(A)から上限値125(A)とし、電流増加時及び電流減少時でそれぞれ±5.0/1.0(A/ms)とする。なお、このレートリミットは、外部からの書換えが可能とされている。
(1)2相駆動の場合
コンバート部31a,31bの2相駆動の状態において、コンバート部31bが最大偏差相であった場合では、コンバート部31aの電流指令値は、次式から求められる。
31a相の電流指令値
=上位の制御部からの電流指令値−最大偏差相の電流指令値
コンバート部31a,31b,31cの3相駆動の状態において、コンバート部31cが最大偏差相であった場合では、コンバート部31a,31bの電流指令値は、次式から求められる。
=(上位の制御部からの電流指令値−最大偏差相の電流指令値)
+(31a相の最大電流/(31a相及び31b相の最大電流の合計))
31b相の電流指令値
=(上位の制御部からの電流指令値−最大偏差相の電流指令値)
+(31b相の最大電流/(31a相及び31b相の最大電流の合計))
コンバート部31a,31b,31c,31dの4相駆動の状態において、コンバート部31dが最大偏差相であった場合では、コンバート部31a,31b,31cの電流指令値は、次式から求められる。
=(上位の制御部からの電流指令値−最大偏差相の電流指令値)
+(31a相の最大電流/(31a相、31b相及び31c相の最大電流の合計))
=(上位の制御部からの電流指令値−最大偏差相の電流指令値)
+(31b相の最大電流/(31a相、31b相及び31c相の最大電流の合計))
=(上位の制御部からの電流指令値−最大偏差相の電流指令値)
+(31c相の最大電流/(31a相、31b相及び31c相の最大電流の合計))
Claims (9)
- 電源と、該電源からの電力を昇圧する昇圧コンバータと、前記昇圧コンバータの出力制御を行う制御部とを有する電源システムであって、
前記昇圧コンバータは、それぞれリアクトル及び半導体素子部を有する複数のコンバート部を備えた多相コンバータであり、
前記制御部は、前記電源の出力条件、前記リアクトルの温度条件及び前記半導体素子部の温度条件に基づいて、前記コンバート部の駆動相数の増減の切替制御を行う電源システム。 - 前記制御部は、前記電源からの出力が所定の増加切替出力となった際、前記リアクトルが所定の増加切替温度となった際、あるいは前記半導体素子部が所定の増加切替温度となった際に、前記コンバート部の駆動相数を増加させる請求項1に記載の電源システム。
- 前記制御部は、前記電源からの出力が所定の減少切替出力となり、前記リアクトルが所定の減少切替温度となり、さらに、前記半導体素子部が所定の減少切替温度となった際に、前記コンバート部の駆動相数を減少させる請求項1に記載の電源システム。
- 前記コンバート部の駆動相数の減少時における切替タイミングが、前記コンバート部の駆動相数の増加時における切替タイミングよりも出力または温度の低い方へオフセットされている請求項1から3のいずれか一項に記載の電源システム。
- 前記制御部は、前記昇圧コンバータに流す電流を所定の電流指令値に維持しつつ前記コンバート部の駆動相数の切替制御を行う請求項1から4のいずれか一項に記載の電源システム。
- 前記制御部は、前記コンバート部の駆動相数の切替にともなって駆動または非駆動に切り替えられるコンバート部の相を最大偏差相とし、切替制御時における前記最大偏差相の電流値を、予め設定された所定変化率で増減させる請求項5に記載の電源システム。
- 前記制御部は、前記半導体素子部または前記リアクトルが、予め設定されたそれぞれの制限開始温度となった時点で、前記コンバート部の出力を所定の変化率で制限する請求項1から6のいずれか一項に記載の電源システム。
- 複数の前記コンバート部のうちの一部に前記リアクトルの温度を検出する温度センサが設けられ、
前記温度センサが設けられたコンバート部の制限開始温度は、前記リアクトルの耐熱温度から求められ、前記温度センサが設けられていないコンバート部の制限開始温度は、前記リアクトルの耐熱温度から前記リアクトルの特性のばらつきの温度を差し引いた温度とされている請求項7に記載の電源システム。 - 前記電源は、燃料ガスと酸化ガスの電気化学反応によって発電する燃料電池である請求項1から8のいずれかに記載の電源システム。
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