JPS6390014A - 複合磁気ヘツドコアの製造方法 - Google Patents
複合磁気ヘツドコアの製造方法Info
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- JPS6390014A JPS6390014A JP23540886A JP23540886A JPS6390014A JP S6390014 A JPS6390014 A JP S6390014A JP 23540886 A JP23540886 A JP 23540886A JP 23540886 A JP23540886 A JP 23540886A JP S6390014 A JPS6390014 A JP S6390014A
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Landscapes
- Magnetic Heads (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「技術分野」
本発明は、Ｍｎ−ＺｎフェライトとＦｅ−Ｎｉ系合金（
パーマロイ）を接合してコアを得る複合磁気ヘッドコア
の製造方法に関し、特に、接合部に異種材料の接合層を
持たず、接合部分に歪量が少ない複合磁気ヘッドコアの
製造方法に関する。
パーマロイ）を接合してコアを得る複合磁気ヘッドコア
の製造方法に関し、特に、接合部に異種材料の接合層を
持たず、接合部分に歪量が少ない複合磁気ヘッドコアの
製造方法に関する。
［従来技術およびその問題点」
従来から、単一材料による磁気ヘッドコアの欠点を補う
ものとして、テープ接触部とコイル巻線部の材質を異に
したアンペックス型磁気ヘッドコアか提案されている。
ものとして、テープ接触部とコイル巻線部の材質を異に
したアンペックス型磁気ヘッドコアか提案されている。
このアシペックス型磁気ヘッドコアで構成された磁気ヘ
ッドとしでは、−般的には第３図１こ示すように、コイ
ルが巻かれるコイル巻線部１とテープ接触部２を接合し
た一対の磁気ヘッドコア３を二ケ所で付き合わせ、テー
プ接触部２の付き合わせ部には非磁性体を挟んてヘッド
ギャップ４を形成し、他方の付き合わせ部は非磁性材料
を挟んでパックギャップ５を形成している。そして、テ
ープ接触部２のヘッドギャップ４が直接磁気テープ６と
接触し、磁気記録の書き込み、読み出しを行なう。この
ような磁気ヘッドの磁気ヘッドコアにおいでは、コイル
巻線部１にＭｎ−Ｚｎフェライトが用いられ、テープ接
触部２にＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）が用いられで
いるものか知られでいる。
ッドとしでは、−般的には第３図１こ示すように、コイ
ルが巻かれるコイル巻線部１とテープ接触部２を接合し
た一対の磁気ヘッドコア３を二ケ所で付き合わせ、テー
プ接触部２の付き合わせ部には非磁性体を挟んてヘッド
ギャップ４を形成し、他方の付き合わせ部は非磁性材料
を挟んでパックギャップ５を形成している。そして、テ
ープ接触部２のヘッドギャップ４が直接磁気テープ６と
接触し、磁気記録の書き込み、読み出しを行なう。この
ような磁気ヘッドの磁気ヘッドコアにおいでは、コイル
巻線部１にＭｎ−Ｚｎフェライトが用いられ、テープ接
触部２にＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）が用いられで
いるものか知られでいる。
このような複合磁気ヘッドコアは、テープ接触部１とコ
イル巻線部２を別々に成形して、これらをエポキシ系の
有機接着剤あるいはガラス等の接着層を介して両者を接
着することにより製造されるが、ここで使われる接着層
は、非磁性体や極端に低い透磁率のものであるため、大
きな抵抗となって磁気回路に与える影響か少なくなく、
また、接着層の厚さのバラツキのため、テープ接触部１
ないしはヘットチップの特性のバラツキの直接の要因と
なっている。
イル巻線部２を別々に成形して、これらをエポキシ系の
有機接着剤あるいはガラス等の接着層を介して両者を接
着することにより製造されるが、ここで使われる接着層
は、非磁性体や極端に低い透磁率のものであるため、大
きな抵抗となって磁気回路に与える影響か少なくなく、
また、接着層の厚さのバラツキのため、テープ接触部１
ないしはヘットチップの特性のバラツキの直接の要因と
なっている。
また、金属層を接合面に介してテープ接触部１とコイル
巻線部２を接合する方法（メタライズ法）では、接合面
近傍における耐食性に問題があり、磁気回路的損失も生
じ易い。
巻線部２を接合する方法（メタライズ法）では、接合面
近傍における耐食性に問題があり、磁気回路的損失も生
じ易い。
このような問題点の生じる要因がいずれも接合面に異種
材層を介在させていることに鑑み、最近では、接合面に
異種材層を介在させずに両者の接合を行なう方法が提案
されている。この方法では、コイル巻線部１となるＭｎ
−Ｚｎフェライトとテープ接触部２となるＦｅ−Ｎｉ
ｆｉ−合金（パーマロイ）を当接させ、全体を加熱、加
圧することにより複合磁気ヘッドコアを製造している。
材層を介在させていることに鑑み、最近では、接合面に
異種材層を介在させずに両者の接合を行なう方法が提案
されている。この方法では、コイル巻線部１となるＭｎ
−Ｚｎフェライトとテープ接触部２となるＦｅ−Ｎｉ
ｆｉ−合金（パーマロイ）を当接させ、全体を加熱、加
圧することにより複合磁気ヘッドコアを製造している。
しかしながら、この製造方法によると、Ｍｎ−Ｚｎフェ
ライトとＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）とでは熱膨張
率が異るため、接合時における加熱、加圧で両者に歪が
生じ、この歪で接合面に残留応力が生し、接合部分の特
性が変化する。その結果、接合面の信頼性に低下を来し
ている。
ライトとＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）とでは熱膨張
率が異るため、接合時における加熱、加圧で両者に歪が
生じ、この歪で接合面に残留応力が生し、接合部分の特
性が変化する。その結果、接合面の信頼性に低下を来し
ている。
「発明の目的」
本発明は、上記問題点を解消すべくなされたもので、接
合面（こ残留する応力を無視できるほど小ざく押え、磁
気的特性（ごついての劣化を生しさせない複合磁気ヘッ
ドの製造方法を提供することを目的とする。
合面（こ残留する応力を無視できるほど小ざく押え、磁
気的特性（ごついての劣化を生しさせない複合磁気ヘッ
ドの製造方法を提供することを目的とする。
「発明の概要」
本発明による複合磁気へ・ンドの製造方法では、Ｍｎ−
Ｚｎフェライト焼結体とＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ
）焼結体との間で接合時に発生する歪の原因が、両者の
熱膨張率の違いであることに着目してなされたもので、
コイル巻線部となるＭｎ−Ｚｎフェライト焼結体とテー
プ接触部となるＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）焼結体
との接合に際し、流体を圧力媒体として等方的に加圧し
ながら昇温し、下記式に示す温度と圧力の関係にある接
合条件下で一定時間保持した後、下記式に示す温度と圧
力の条件を保ちながら降温、降圧することを特徴とする
。
Ｚｎフェライト焼結体とＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ
）焼結体との間で接合時に発生する歪の原因が、両者の
熱膨張率の違いであることに着目してなされたもので、
コイル巻線部となるＭｎ−Ｚｎフェライト焼結体とテー
プ接触部となるＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）焼結体
との接合に際し、流体を圧力媒体として等方的に加圧し
ながら昇温し、下記式に示す温度と圧力の関係にある接
合条件下で一定時間保持した後、下記式に示す温度と圧
力の条件を保ちながら降温、降圧することを特徴とする
。
但し、α（１）はＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）の体
膨張率、α（２）はＭｎ−Ｚｎフェライトの体膨張率、
Ｋ（１）はＦｅ−Ｎｉ系合金（パー？［］イ）の体圧縮
率、に（２）はＭｎ−Ｚｎフェライトの体圧縮率、Ｐは
ゲージ圧（Ｋ９ ｆ／ｃｍ’） 、Ｔは温度（℃）、Ｔ
Ｒは初期温度（℃）を表わす。
膨張率、α（２）はＭｎ−Ｚｎフェライトの体膨張率、
Ｋ（１）はＦｅ−Ｎｉ系合金（パー？［］イ）の体圧縮
率、に（２）はＭｎ−Ｚｎフェライトの体圧縮率、Ｐは
ゲージ圧（Ｋ９ ｆ／ｃｍ’） 、Ｔは温度（℃）、Ｔ
Ｒは初期温度（℃）を表わす。
「発明の実施例」
以下に、本発明の実施例をさらに詳細に説明する。
本発明で用いられているＭｎ−Ｚｎフェライトは、Ｆｅ
２０３４５〜６０モル％、Ｍｎ０２０−４５モル％、Ｚ
ｎＯ３〜３０モル％の組成範囲のものである。また、Ｆ
ｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）は、Ｆｅ１２〜１４．５
重量％、残りをＮｉからなる合金、もしくは緒特性を改
良するために、これに合金成分としてＭｏ、 Ｍｎ、Ｓ
ｉ、 Ｎｂ、 Ｃｒ、 Ｗの一種以上！０．１〜５重量
％含有させたものである。これらのＭｎ−Ｚｎフェライ
トの焼結体とＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）焼結体を
゛各々接合しようとする大きさ、形状に切り出
した後、それぞれに鏡面研磨を行なう。鏡面研磨後、ア
セトン等の有機溶剤等で超音波洗浄したのち、双方の板
を重ね合わせ、密着させる。この密着させた試料をカプ
セルに入れ、脱気を行なった後、カプセルヲ密封する。
２０３４５〜６０モル％、Ｍｎ０２０−４５モル％、Ｚ
ｎＯ３〜３０モル％の組成範囲のものである。また、Ｆ
ｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）は、Ｆｅ１２〜１４．５
重量％、残りをＮｉからなる合金、もしくは緒特性を改
良するために、これに合金成分としてＭｏ、 Ｍｎ、Ｓ
ｉ、 Ｎｂ、 Ｃｒ、 Ｗの一種以上！０．１〜５重量
％含有させたものである。これらのＭｎ−Ｚｎフェライ
トの焼結体とＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）焼結体を
゛各々接合しようとする大きさ、形状に切り出
した後、それぞれに鏡面研磨を行なう。鏡面研磨後、ア
セトン等の有機溶剤等で超音波洗浄したのち、双方の板
を重ね合わせ、密着させる。この密着させた試料をカプ
セルに入れ、脱気を行なった後、カプセルヲ密封する。
このカプセルを、流体を圧力媒体として、等方的に加圧
しながら昇温し、下記式に示す温度と圧力の関係にある
接合条件下で一定時間保持した後、同しく下記式に示す
温度と圧力の関係を保ちながら、降温、高圧することで
、Ｍｎ−Ｚｎフェライトの焼結体とＦｅ−Ｎｉ系合金（
パーマロイ）の接合体が製造される。
しながら昇温し、下記式に示す温度と圧力の関係にある
接合条件下で一定時間保持した後、同しく下記式に示す
温度と圧力の関係を保ちながら、降温、高圧することで
、Ｍｎ−Ｚｎフェライトの焼結体とＦｅ−Ｎｉ系合金（
パーマロイ）の接合体が製造される。
式
但し、α（１）はＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）の体
膨張率、α（２）はＭｎ−Ｚｎフェライトの体膨張率、
Ｋ（１）はＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）の体圧縮率
、Ｋ（２）はＭｎ−Ｚｎフェライトの体圧縮率、Ｐはゲ
ージ圧（Ｋ９ ｆ／ｃｍ’） 、Ｔは温度（℃）、ＴＲ
は初期温度（℃）を表わしでいる。
膨張率、α（２）はＭｎ−Ｚｎフェライトの体膨張率、
Ｋ（１）はＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）の体圧縮率
、Ｋ（２）はＭｎ−Ｚｎフェライトの体圧縮率、Ｐはゲ
ージ圧（Ｋ９ ｆ／ｃｍ’） 、Ｔは温度（℃）、ＴＲ
は初期温度（℃）を表わしでいる。
本発明の原理は、加熱時に両者に生しる膨張率の差を、
等方的な圧力を加えることにより生じる圧縮率の差によ
り相殺することにある。よって、接合条件まで昇温、昇
圧する時には、必ずしも上記式を満たしている必要はな
い。また、接合温度も同様に上記式を満たしている必要
はなく、接合温度は若干高めに設定してもよい。しかし
、上記式を満たす接合条件下において、一定時間保持す
ることが必要である。本発明で重要なことは、接合条件
から降温、降圧する時であり、この時にこの条件を外れ
でしまうと、両者の接合面に応力が発生してしまう。
等方的な圧力を加えることにより生じる圧縮率の差によ
り相殺することにある。よって、接合条件まで昇温、昇
圧する時には、必ずしも上記式を満たしている必要はな
い。また、接合温度も同様に上記式を満たしている必要
はなく、接合温度は若干高めに設定してもよい。しかし
、上記式を満たす接合条件下において、一定時間保持す
ることが必要である。本発明で重要なことは、接合条件
から降温、降圧する時であり、この時にこの条件を外れ
でしまうと、両者の接合面に応力が発生してしまう。
本発明方法によると、従来の拡散接合等で問題となって
いた異ｆ！！接合材料の熱膨張率の違いによる接合面の
応力歪か無視できるほど小さく押えられ、磁気的特性に
ついての劣化が見られない。また、接合層を用いて両者
を接合した場合の接合層の厚さのバラツキによる磁気特
性のバラツキも解消される。
いた異ｆ！！接合材料の熱膨張率の違いによる接合面の
応力歪か無視できるほど小さく押えられ、磁気的特性に
ついての劣化が見られない。また、接合層を用いて両者
を接合した場合の接合層の厚さのバラツキによる磁気特
性のバラツキも解消される。
実施例１゜
Ｆｅ２０３５４モル％、Ｍｎ０２７モル％、Ｚｎ０１９
モル％、体膨張率３８２ｘ １０−７／ ℃、体圧縮率
５．８×１０−’ ｃｒｎ’／に９ｆのＭｎ−Ｚｎフェ
ライトと、Ｎｉ ８１重量％、Ｆｅ１４重量％にＭｎ、
Ｎｂなどの添加剤を入れた、体膨張率３７５ｘ １０−
’／ ℃、体圧縮率６．８×１０−７ｃｍｒ／に９ｆの
Ｆｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）のそれぞれの焼結体を
、直径１０ｍｍ、厚さ１ｍｍの円板状の板にしで切り出
し、おのおのの表面を鏡面研磨する。その後に、有機溶
剤等によって洗浄した後、両面を合わせて密＠させる。
モル％、体膨張率３８２ｘ １０−７／ ℃、体圧縮率
５．８×１０−’ ｃｒｎ’／に９ｆのＭｎ−Ｚｎフェ
ライトと、Ｎｉ ８１重量％、Ｆｅ１４重量％にＭｎ、
Ｎｂなどの添加剤を入れた、体膨張率３７５ｘ １０−
’／ ℃、体圧縮率６．８×１０−７ｃｍｒ／に９ｆの
Ｆｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）のそれぞれの焼結体を
、直径１０ｍｍ、厚さ１ｍｍの円板状の板にしで切り出
し、おのおのの表面を鏡面研磨する。その後に、有機溶
剤等によって洗浄した後、両面を合わせて密＠させる。
この試料を、肉厚０．２ｍｍの白金製の容器に入れ、脱
気後、密閉する。このようにして作った白金カプセルを
アルゴンを圧力媒体とした加圧加熱装百に装着し、１１
２０℃、７７００ にｇｆ／ ｃｒｒｉ’の条件下に
て１時間保持した後、 Ｐ ＝ ７．Ｏｘ （Ｔ −２０） （但し、■は℃、Ｐはにｑｆ／ ｃ％、初期温度２０℃
）の条件を満たすように圧力を保ちながら、毎分５℃の
速度て降温し、常温、常圧まで温度および圧力を下げた
。ここで、接合温度は高い方が好ましいが、Ｆｅ−Ｎｉ
系合金（パーマロイ）の融点よりも低くしなければなら
ない。
気後、密閉する。このようにして作った白金カプセルを
アルゴンを圧力媒体とした加圧加熱装百に装着し、１１
２０℃、７７００ にｇｆ／ ｃｒｒｉ’の条件下に
て１時間保持した後、 Ｐ ＝ ７．Ｏｘ （Ｔ −２０） （但し、■は℃、Ｐはにｑｆ／ ｃ％、初期温度２０℃
）の条件を満たすように圧力を保ちながら、毎分５℃の
速度て降温し、常温、常圧まで温度および圧力を下げた
。ここで、接合温度は高い方が好ましいが、Ｆｅ−Ｎｉ
系合金（パーマロイ）の融点よりも低くしなければなら
ない。
このようにして得られたＭｎ−ＺｎフェライトとＦｅ−
Ｎｉ系合金（パーマロイ）の接合体を、接合面に直角な
切断研磨面で接合面を観察したところ、空孔および変質
層は見られなかった。
Ｎｉ系合金（パーマロイ）の接合体を、接合面に直角な
切断研磨面で接合面を観察したところ、空孔および変質
層は見られなかった。
実施例２゜
実施例１と同様の割合の材料を用い、Ｍｎ−Ｚｎフェラ
イト１１については、直径１０ｍｍ、厚さ１０ｍｍに成
形した円柱状のブロックを、Ｆｅ−Ｎｉ系合金（パーマ
ロイ）１２については、直径１０ｍｍ、厚さ１ｍｍに成
形した円板状の板を用い、各々の表面を鏡面研磨後、有
機−溶剤にて洗浄後、Ｍｎ−Ｚｎフェライト１１をＦｅ
−Ｎｉ系合金（パーマロイ）１２で挟むように積層し、
肉厚０．２ｍｍの白金製の容器１３に入れ、真空排気後
、密封する。このようにして作った白金カプセルを、ア
ルゴンを圧力媒体とした加圧、加熱装雷に装着し、１０
５０℃、７２１０にｑｆ／ ｃｒｎ’の条件下にて９０
分間保持した。その後、Ｐ ＝ ７．Ｏｘ （Ｔ −２
０） （但し、Ｔは°Ｇ、 Ｐはに９ｆ／ ｃｍ、初期温度
２０℃）の条件式を満たしながら、毎分５℃の速度で降
温、降圧し、常温、常圧まで温度および圧力を下げた。
イト１１については、直径１０ｍｍ、厚さ１０ｍｍに成
形した円柱状のブロックを、Ｆｅ−Ｎｉ系合金（パーマ
ロイ）１２については、直径１０ｍｍ、厚さ１ｍｍに成
形した円板状の板を用い、各々の表面を鏡面研磨後、有
機−溶剤にて洗浄後、Ｍｎ−Ｚｎフェライト１１をＦｅ
−Ｎｉ系合金（パーマロイ）１２で挟むように積層し、
肉厚０．２ｍｍの白金製の容器１３に入れ、真空排気後
、密封する。このようにして作った白金カプセルを、ア
ルゴンを圧力媒体とした加圧、加熱装雷に装着し、１０
５０℃、７２１０にｑｆ／ ｃｒｎ’の条件下にて９０
分間保持した。その後、Ｐ ＝ ７．Ｏｘ （Ｔ −２
０） （但し、Ｔは°Ｇ、 Ｐはに９ｆ／ ｃｍ、初期温度
２０℃）の条件式を満たしながら、毎分５℃の速度で降
温、降圧し、常温、常圧まで温度および圧力を下げた。
このようにして得られたＭｎ−ＺｎフェライトとＦｅ−
Ｎｉ系合金（パーマロイ）の接合体を、実施例１と同様
な方法で評価を行なったところ、実施例１とは１よ同様
な効果が得られた。
Ｎｉ系合金（パーマロイ）の接合体を、実施例１と同様
な方法で評価を行なったところ、実施例１とは１よ同様
な効果が得られた。
「発明の効果」
以上説明したように、本発明によれば、Ｍｎ−Ｚｎフェ
ライトとＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）のそれぞれの
焼結体の加熱時に生じる膨張率の差を、流体を圧力媒体
として両者に等方的な圧力を加えることにより生じる圧
縮差で相殺するので、異種接合材料の熱膨張率の違いに
よる接合面の応力歪が無視できるほど小ざ〈押えられ、
磁気的特性の良好な複合磁気ヘッドコアを製造すること
ができる。
ライトとＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）のそれぞれの
焼結体の加熱時に生じる膨張率の差を、流体を圧力媒体
として両者に等方的な圧力を加えることにより生じる圧
縮差で相殺するので、異種接合材料の熱膨張率の違いに
よる接合面の応力歪が無視できるほど小ざ〈押えられ、
磁気的特性の良好な複合磁気ヘッドコアを製造すること
ができる。
第１図は本発明方法による製造過程で容器に封入するた
めに積層された実施例２における試料の断面図、第２図
は本発明方法で使用される白金製容器の実施例２におけ
る外観図、第３図はアンペックス型磁気ヘッドコアによ
り構成された一般的な磁気ヘッドの正面図である。 １・・・コイル巻線部、２・・・テープ接触部、１１・
・・Ｍｎ−Ｚｎノエライト焼結体、１２・・・Ｆｅ−Ｎ
ｉ系合金（パーマロイ）焼結体、］３・・・白金製容器
。 特許出願人 アルプス電気株式会社同 代理人
三 浦 邦 夫 同 松井 茂
めに積層された実施例２における試料の断面図、第２図
は本発明方法で使用される白金製容器の実施例２におけ
る外観図、第３図はアンペックス型磁気ヘッドコアによ
り構成された一般的な磁気ヘッドの正面図である。 １・・・コイル巻線部、２・・・テープ接触部、１１・
・・Ｍｎ−Ｚｎノエライト焼結体、１２・・・Ｆｅ−Ｎ
ｉ系合金（パーマロイ）焼結体、］３・・・白金製容器
。 特許出願人 アルプス電気株式会社同 代理人
三 浦 邦 夫 同 松井 茂
Claims (1)
- （１）コイル巻線部となるＭｎ−Ｚｎフェライト焼結体
とテープ接触部となるＦｅ−Ｎｉ系合金（パーマロイ）
焼結体を互いに接触させて加熱、加圧し、両者を接合す
る複合磁気ヘッドコアの製造方法において、流体を圧力
媒体として等方的に加圧しながら昇温し、下記式に示す
温度と圧力の関係にある接合条件下で一定時間保持した
後、下記式に示す温度と圧力の条件を保ちながら降温、
降圧することを特徴とする複合磁気ヘッドコアの製造方
法。 Ｐ＝｛［α（２）−α（１）］／［ｋ（２）−ｋ（１）
］｝×（Ｔ−Ｔ＿Ｒ）但し、α（１）はＦｅ−Ｎｉ系合
金（パーマロイ）の体膨張率、α（２）はＭｎ−Ｚｎフ
ェライトの体膨張率、ｋ（１）はＦｅ−Ｎｉ系合金（パ
ーマロイ）の体圧縮率、ｋ（２）はＭｎ−Ｚｎフェライ
トの体圧縮率、Ｐはゲージ圧（Ｋｇｆ／ｃｍ＾２）、Ｔ
は温度（℃）、Ｔ＿Ｒは初期温度（℃）を表わす。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23540886A JPS6390014A (ja) | 1986-10-02 | 1986-10-02 | 複合磁気ヘツドコアの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23540886A JPS6390014A (ja) | 1986-10-02 | 1986-10-02 | 複合磁気ヘツドコアの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6390014A true JPS6390014A (ja) | 1988-04-20 |
Family
ID=16985651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23540886A Pending JPS6390014A (ja) | 1986-10-02 | 1986-10-02 | 複合磁気ヘツドコアの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6390014A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02165402A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-26 | Magnetic Peripherals Inc | フェライト磁気ヘッドコアの製造方法 |
-
1986
- 1986-10-02 JP JP23540886A patent/JPS6390014A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02165402A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-26 | Magnetic Peripherals Inc | フェライト磁気ヘッドコアの製造方法 |
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