JPS6363520A - ストリツプの冷却制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、熱間圧延設備におけるストリップ幅方向冷却
制御方法に係り、特にストリップの幅方向の形状や、材
質を最適にする冷却方法に関するものである。

〈従来の技術〉 一般に熱間圧延設備においては、仕上圧延において圧延
されたストリップを冷却ヘッダから噴出する冷却水によ
って冷却する冷却装置がある。第７図は一般の熱間圧延
ラインを示す図であり、加熱炉６において圧延温度まで
加熱されたスラブは粗圧延機群７によって圧延された後
、クロップシャ８によってその先端後部を切断され、さ
らに仕上圧延機群９において圧延されてストリップとな
り冷却ヘッダ１０において冷却された状態でコイラ１１
に巻き取られるようになっている。

ここで冷却ヘッダ１０は２ストリツプ４を冷却ゾーンに
おいて搬送するホットランテーブル１２の上部及び下部
の長手方向に配設され、圧延されるストリップの最大幅
の冷却を可能とするノズルをストリップ幅方向に配列し
、上下部ヘッダのノズルから冷却水を噴射可能としてい
る。しかしながら。

ホットランテーブル１２を走行するストリップ４の幅方
向両端部の温度は、中央部の温度に比べ温度降下が早く
、製品品質に影響を与えるため２幅方向の冷却温度の制
御を行うべく１例えば実開昭５９−４９４０９号公報に
提案されているようにストリップに対する冷却水の噴射
範囲を、ストリップ幅方向に移動可能な可動板を設は調
整する装置がある。

〈発明が解決しようとする問題点〉 従来技術は、可動板のストリップ幅方向の位置調整によ
り、ストリップの冷却温度を制御するものであるが、こ
の制御手段をホットラン冷却ゾーン長手方向、つまりス
トリップ長さ方向にわたって実施した場合、その実施割
合により製品品質を大きく左右する。すなわち、冷却セ
クション単位でとると。

で求められる時間率が小さすぎると、ストリップの端部
の温度降下がストリップ中央部に比べ大きくなり、残留
応力を軽減できず、製品は耳波の平坦度不良となる。

また２時間率が大きすぎるとストリップの端部の温度降
下がストリップ中央部に比べ小さくなり。

冷却後、原波の平坦度不良および材質不良が生しるとい
う問題がある。

本発明は、従来のストリ・ノブの冷却法では時間率によ
って製品の平坦度や材質不良が生しるという問題があっ
たので、適切な時間率の割合を見い出し、平坦度、材質
の不良がないストリ・ノブの冷却制御方法を提供するた
めになされたものである。

く問題点を解決するための手段〉 発明者らは、ストリップ冷却法について鋭意研究を重ね
た結果１時間率の割合がストリップの平坦度や材質に大
きな影響があるとの知見をえ、この知見にもとづいてこ
の発明をなすに至った。

この発明は、ストリップ幅方向に移動し、流下する冷却
水を遮蔽できる可動板を備えた。ストリップ全幅方向に
配列された冷却水噴射ノズルによる第１の冷却手段と、
ストリップ幅方向に均一に配列された冷却水噴射ノズル
による第２の冷却手段とを組合せた熱間圧延設備のスト
リップの冷却制御方法において、全冷却手段に対し前記
第１の冷却手段の使用割合を４０〜８０％とする熱間圧
延設備におけるストリップの冷却制御方法である。

く作　用〉 本発明者らは、各種材料について１時間率を段階的に変
えて１時間率と急峻度（注１）、△ＣＴ（注２）および
材質（注３）との関係などを確認し、平坦度および幅方
向材質均一化のうえで、最適時間率が存在することを見
い出した。

注１）急峻度とは、　Ｈ／ＬＸ１００　　（％）で、平
坦の度合を表わす。（第８図参照） 注２）ＣＴとは巻取り時のストリップ温度であり、ΔＣ
Ｔとは〒Ｉ−〒ＣＭ　　＋または〒。、−〒ｃＮである
。（第９図参照）注３）材質とは、材料の機械的性質で
Ｔ−３（引張強さ）で代表して示す。

第４図は、冷却後急峻度と時間率との関係を示したもの
で１時間率が５５％〜６０％で冷却後急峻度が最小とな
り１時間率が４０％〜８０％の範囲を外れると、冷却後
の目標急峻度１．０％以内を外れる結果となっている。

第５図は１時間率と八ＣＴとの関係を示した１例で２時
間率が増加すると八ＣＴが大きくなるが。

時間率が４０％〜８０％では△ＣＴが４０°〜７０℃と
なる。

第６図は、△ＣＴと△Ｔ−３（Ｔ−８ｔａ−−−Ｔ　’
　Ｓ　ｃｅｎｔｅｒ）との関係を示したものである。す
なわち、前の実験結果から時間率が４０％〜８０％で。

急峻度が目標値以下となり、△ＣＴは４０°〜７０℃と
、は１゛良好であったが、さらに△Ｔ−３との関係を調
査した。△Ｔ−Ｓの目標値は、＋０．５〜−０．５　ｋ
ｇ　／　ｍｍ”であるが、第６図から△ＣＴの範囲を求
めるとｌＯｏ　〜７０℃となり１時間率が４０％〜８０
％であれば△ＣＴは４０°〜７０℃であり、△Ｔ−３の
目標値も満足することになる。

〈実施例〉 第１図を用いて実施例について説明する。

駆動シャフト１を回転させ、駆動シャフトと連結した可
動板２を幅方向の任意の位置に移動させて、ノズル３か
ら落下する冷却水をうけて、ストリップ４のエツジ部に
直接冷却水がかからないようにする。第２図は９幅方向
冷却制御装置５のストリップ長さ方向の配置図であり、
各冷却ゾーンごとに幅方向冷却制御装置は３組設置され
ている。

第３図は、ある材料の注水コントロールユニット単位（
セクションと言う）の冷却制御の実施例であり上部に設
置された装置についてのみ示した。

図中の◎印は９幅方向冷却制御ありの注水、○印は幅方
向冷却制御なしの注水、×印は注水なしの状況を示し、
ストリップ長さ方向の時間率は。

−　Ｘ　１００　＝　５５　（％）となる。

本発明を成分ｊＣ１０，１１％、　Ｍｎ１０．５８％。

寸法：　　３．Ｏｍ暑厚さＸ　　１　、５３５　ｍａ巾
の鋼材で実施した例を示す。

該鋼材は、仕上出側温度（ＦＤＴ）　　７　８２５℃か
ら巻取り温度（ＣＴ）　７　４２５℃に冷却し、かつ幅
方向冷却制御を実施し２時間率５４．５％（幅方向冷却
調料あり注水、１Ｂセクション／全注水、３３セクシヨ
ン）としたものである。

その結果、冷却後急峻度が０．７６％と良好な形状を得
た。

また、　２．０７ｍ厚さｘ　　１，１７５菖ｌ巾、　４
．７６寵讃厚さ×１．２２９ｎ巾などにおいても同様に
良好な結果を得ることができた。

以上のように冷却嘗峻度１．０％以内の良好な平面形状
の確保と材質不良の発生を防止して９幅方向材質の均一
化を図るためには３幅方向冷却制御において９時間率が
４０％〜８０％とすることが最適である。

〈発明の効果〉 幅方向冷却制御において１時間率４０％〜８０％の範囲
とすることによって２幅方向材質が均一化し。

さらに材質不良の発生も防止できる。

また、冷却後良好な形状が得られるので、形状矯正のた
め、スキンパス（ＳＫ）廻しとしていた追加工程を省く
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は２幅方向冷却制御装置の使用状態の説明図、第
２図は１幅方向冷却制御装置の配置図。 第３図は、実施例の説明図、第４図は１時間率と急峻度
との関係図、第５図は３時間率と△ＣＴとの関係図、第
６図は、△ＣＴと△Ｔ、Ｓ　との関係図。 第７図は、熱間圧延ラインの説明図、第８図は。 急峻度の説明図、第９図は、△ＣＴの説明図である。 １・・・駆動シャフト ２・・・可動水切り板 ３・・・ノズル ４・・・ストリップ ５・・・幅方向冷却制御装置 ６・・・加熱炉 ７・・・圧延機群 ８・・・クロップシャ ９・・・仕上圧延機群 １０・・・冷却ヘッダ １１・・・コイラー １２・・・ホットランテーブル ↑、１・・巻取り時の駆動モーター側ストリップ温度 ｆｃＮ・・・巻取り時の中央部ストリップ温度↑０ア・
・・巻取り時のオペレーター側ストリップ温第５図 第　　４　　図 時　　間　　率　（％） 第６図 丈

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ストリップ幅方向に移動し、流下する冷却水を遮蔽でき
   る可動水切り板を備えた、ストリップ全幅方向に配列さ
   れた冷却水噴射ノズルによる第１の冷却手段と、ストリ
   ップ幅方向に均一に配列された冷却水噴射ノズルによる
   第２の冷却手段とを組合せた熱間圧延設備のストリップ
   の冷却制御方法において、全冷却手段に対し前記第１の
   冷却手段の使用割合を４０〜８０％とすることを特徴と
   する熱間圧延設備におけるストリップの冷却制御方法