JPS62124220A - ステンレス厚鋼板の製造方法 - Google Patents
ステンレス厚鋼板の製造方法Info
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- JPS62124220A JPS62124220A JP15744785A JP15744785A JPS62124220A JP S62124220 A JPS62124220 A JP S62124220A JP 15744785 A JP15744785 A JP 15744785A JP 15744785 A JP15744785 A JP 15744785A JP S62124220 A JPS62124220 A JP S62124220A
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- stainless steel
- steel plate
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はオーステナイト系ステンレス鋼および２相系ス
テンレス鋼の厚鋼板の製造方法に関し、特に製造工程を
簡略化しつるステンレス厚鋼板の製造方法に関するもの
である。
テンレス鋼の厚鋼板の製造方法に関し、特に製造工程を
簡略化しつるステンレス厚鋼板の製造方法に関するもの
である。
（従来の技術）
従来、１８ Ｃｒ−８ＮＫステンＶス鋼に代表されるＣ
ｒ−Ｎ１系、及びＣｒ −Ｎ ｉ−Ｍｏ系を主とするオ
ーステナイトステンレス鋼や２相系ステンレス鋼は熱間
圧延後、常温から１０００℃以上の温度に再加熱して保
定をする固溶化処理を行なって、熱間加工組織を再結晶
させ、粒度調整を行なうと共に、炭化物を再固溶させて
粒界腐食抵抗を回復する方法で製造されて来た。この方
法による固溶化熱処理の目的は、■再結晶・粒度調整、
■炭化物の再固溶、更に■凝固偏析の残存部の拡散・消
滅をはかり、板の全長、全幅、板厚全体の材質や耐食性
の均一化をねらいとするものである。ところがこのよう
な目的を達成するためには１０００℃以上に再加熱し板
全体を均一に加熱した後、さらに保定時間を長く取る必
要があり、現状で在炉時間としては合計で２０分から３
０分以上も取ることになり、エネルギーの点でも又生産
性の点からも大きな問題となっている。このためこの工
程の簡省略化が強く望まれて来た。
ｒ−Ｎ１系、及びＣｒ −Ｎ ｉ−Ｍｏ系を主とするオ
ーステナイトステンレス鋼や２相系ステンレス鋼は熱間
圧延後、常温から１０００℃以上の温度に再加熱して保
定をする固溶化処理を行なって、熱間加工組織を再結晶
させ、粒度調整を行なうと共に、炭化物を再固溶させて
粒界腐食抵抗を回復する方法で製造されて来た。この方
法による固溶化熱処理の目的は、■再結晶・粒度調整、
■炭化物の再固溶、更に■凝固偏析の残存部の拡散・消
滅をはかり、板の全長、全幅、板厚全体の材質や耐食性
の均一化をねらいとするものである。ところがこのよう
な目的を達成するためには１０００℃以上に再加熱し板
全体を均一に加熱した後、さらに保定時間を長く取る必
要があり、現状で在炉時間としては合計で２０分から３
０分以上も取ることになり、エネルギーの点でも又生産
性の点からも大きな問題となっている。このためこの工
程の簡省略化が強く望まれて来た。
すでに特公昭５７−３８６５４号公報において、前記と
同様な目的のホットコイル製造法として、ホラトス）
ＩＪツブ圧延において熱間圧延後、３〜１０秒間空冷さ
れたあと急冷し、４００〜６００Ｃで巻取る方法が開示
され、また特公昭５９−４６２８７号公報において、８
５０〜１１５０℃で累計圧下率が５０％以上でかつ仕上
温度を８５０℃以上１１５０℃以下で熱間圧延を行なっ
た後、引続いて８５０℃〜５５０℃の温度域をＶ＝ＣＸ
１００Ｏ（ただしＶ：平均冷却速度（℃／秒）、Ｃ：対
象鋼の炭素含有量（ｔｌＡ）で示す平均冷却速度以上で
急冷する方法で固溶化処理を省略する方法が開示されて
いる。
同様な目的のホットコイル製造法として、ホラトス）
ＩＪツブ圧延において熱間圧延後、３〜１０秒間空冷さ
れたあと急冷し、４００〜６００Ｃで巻取る方法が開示
され、また特公昭５９−４６２８７号公報において、８
５０〜１１５０℃で累計圧下率が５０％以上でかつ仕上
温度を８５０℃以上１１５０℃以下で熱間圧延を行なっ
た後、引続いて８５０℃〜５５０℃の温度域をＶ＝ＣＸ
１００Ｏ（ただしＶ：平均冷却速度（℃／秒）、Ｃ：対
象鋼の炭素含有量（ｔｌＡ）で示す平均冷却速度以上で
急冷する方法で固溶化処理を省略する方法が開示されて
いる。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明者等は特にステンレス厚鋼板において、これらの
従来方法を検討した結果、厚鋼板の特徴から、板厚、板
幅、板長さが多種類であり、これらのサイズによって熱
間圧延の方法が一方向圧延、クロス圧延等々と異なり、
又パス回数や圧下率も様々である点でホ、トストリ、プ
の圧延とは異なりている。したがって版毎の温度や圧延
時間も様様であり、板の部位によりても温度は様々であ
る。
従来方法を検討した結果、厚鋼板の特徴から、板厚、板
幅、板長さが多種類であり、これらのサイズによって熱
間圧延の方法が一方向圧延、クロス圧延等々と異なり、
又パス回数や圧下率も様々である点でホ、トストリ、プ
の圧延とは異なりている。したがって版毎の温度や圧延
時間も様様であり、板の部位によりても温度は様々であ
る。
このような厚板の固溶化熱処理を簡省略化して厚板の全
長、全幅、及び板厚全面において均一な材質を得るため
には、従来技術に加うるに、更に成分や熱間圧延法及び
固溶化処理法の簡略化についての改善が必要となること
が判明した。すなわちステンレス厚鋼板の最終熱処理で
ある固溶化熱処理を簡省略するには特に板厚全体にわた
って、再結晶や粒度調整を均一化して混粒発生を防止し
、炭化物の再固溶化を均一化すると共に凝固偏析に起因
するδフェライトの消滅やＮ１のミクロ偏析を均一化す
る必要があることが判明した。
長、全幅、及び板厚全面において均一な材質を得るため
には、従来技術に加うるに、更に成分や熱間圧延法及び
固溶化処理法の簡略化についての改善が必要となること
が判明した。すなわちステンレス厚鋼板の最終熱処理で
ある固溶化熱処理を簡省略するには特に板厚全体にわた
って、再結晶や粒度調整を均一化して混粒発生を防止し
、炭化物の再固溶化を均一化すると共に凝固偏析に起因
するδフェライトの消滅やＮ１のミクロ偏析を均一化す
る必要があることが判明した。
（問題点を解決するだめの手段）
このような本発明の諌題を解決するためには、出発鋼成
分および加熱から熱間圧延にわたる各製造工程を規制す
ることが必要である。
分および加熱から熱間圧延にわたる各製造工程を規制す
ることが必要である。
出発鋼成分としては、凝固初期にδフェライト相を経由
して、ミクロ偏析の軽減、特にＮｉの均一化を進めるた
めにδ―（％）＝ ３ （Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５３１ ）
２．８（Ｎｉ ＋０．５Ｍｎ＋ ０．５Ｃｕ） −
８４（Ｃ＋Ｎ）−１９，８で決まるδｃａｔ（％）を−
３％以上とすることが望ましい。第１図は１８Ｃｒ−８
Ｎｔ系の製品厚板のＮｌ ミクロ偏析に対するδａ（％
１の影響を示したもので、δＣｄ（＠が一３％以上で偏
析が軽減されている。
して、ミクロ偏析の軽減、特にＮｉの均一化を進めるた
めにδ―（％）＝ ３ （Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５３１ ）
２．８（Ｎｉ ＋０．５Ｍｎ＋ ０．５Ｃｕ） −
８４（Ｃ＋Ｎ）−１９，８で決まるδｃａｔ（％）を−
３％以上とすることが望ましい。第１図は１８Ｃｒ−８
Ｎｔ系の製品厚板のＮｌ ミクロ偏析に対するδａ（％
１の影響を示したもので、δＣｄ（＠が一３％以上で偏
析が軽減されている。
すなわち、固溶化熱処理の省略の目的で５ＵＳ３０４で
大幅に成分を変更した供試材を１２５０℃に２０分加熱
後、５０ｍ→８誼まで熱間圧延し、圧延終了温度を９５
０℃としすぐ水冷して、再結晶を十分させた材料につい
て、鋼板におけるＮｉのミクロ偏析をＥＰＭＡにて調査
した結果である。Ｎ１のミクロ偏析が大きいと、腐食パ
ターンが発生しゃすく又寛解研磨後の表面を著しく害す
る。こうしてミクロ偏析に対しては成分の影響が大きく
、δｍｆ％）で決まり、δ朔チ）が−３％未満で凝固初
期にオーステナイトが安定であるとミクロ偏析が不良で
あり、ａ ｃａｔ（％）が−３チ以上では凝固初期にδ
フェライトを経由して均一化され固溶化処理省略後もミ
クロ偏析は少なくなっている。こうして凝固の初期に６
フエライト相を経由することがミクロ偏析の軽減に大き
な効果のあることが判明した。
大幅に成分を変更した供試材を１２５０℃に２０分加熱
後、５０ｍ→８誼まで熱間圧延し、圧延終了温度を９５
０℃としすぐ水冷して、再結晶を十分させた材料につい
て、鋼板におけるＮｉのミクロ偏析をＥＰＭＡにて調査
した結果である。Ｎ１のミクロ偏析が大きいと、腐食パ
ターンが発生しゃすく又寛解研磨後の表面を著しく害す
る。こうしてミクロ偏析に対しては成分の影響が大きく
、δｍｆ％）で決まり、δ朔チ）が−３％未満で凝固初
期にオーステナイトが安定であるとミクロ偏析が不良で
あり、ａ ｃａｔ（％）が−３チ以上では凝固初期にδ
フェライトを経由して均一化され固溶化処理省略後もミ
クロ偏析は少なくなっている。こうして凝固の初期に６
フエライト相を経由することがミクロ偏析の軽減に大き
な効果のあることが判明した。
加熱炉においてはこれらのδフェライトを消滅させるこ
とが必要で１１００℃〜１３００℃に１ｏ分以上加熱す
る。１１００℃未満ではδの消滅が長時間かけても進ま
ず１２５０℃で最も早く進行し１０分の加熱で消滅が進
行し１３００℃を超えると再びδフェライトが増加する
。
とが必要で１１００℃〜１３００℃に１ｏ分以上加熱す
る。１１００℃未満ではδの消滅が長時間かけても進ま
ず１２５０℃で最も早く進行し１０分の加熱で消滅が進
行し１３００℃を超えると再びδフェライトが増加する
。
なお、本発明におけるオーステナイトステンレス鋼の主
要成分は通常、 Ｃｒ： １８．Ｏ〜２２．０％、 Ｎ
ｉ ： ６．０〜１５．０％ 、Ｍｏ： Ｃ）〜４．０
％、Ｓｉ：１．Ｏ％以下、 Ｃｕ ： ０〜２．０ ％
、 Ｃ：Ｏ，ＯＳ＊以下、Ｎ：０．４％以下であり、
又、２相ステンレス鋼の主要成分は、Ｃｒ １９〜２７
％、Ｎ１４〜７チ。
要成分は通常、 Ｃｒ： １８．Ｏ〜２２．０％、 Ｎ
ｉ ： ６．０〜１５．０％ 、Ｍｏ： Ｃ）〜４．０
％、Ｓｉ：１．Ｏ％以下、 Ｃｕ ： ０〜２．０ ％
、 Ｃ：Ｏ，ＯＳ＊以下、Ｎ：０．４％以下であり、
又、２相ステンレス鋼の主要成分は、Ｃｒ １９〜２７
％、Ｎ１４〜７チ。
Ｍｏ １．０−３．５％ 、 Ｃｕ ： Ｏ〜２ Ｔｏ
、 Ｓｉ： １．Ｏｆｙ以下、Ｃ：０．０８チ以下、
Ｎ ： ０．４チ以下である。
、 Ｓｉ： １．Ｏｆｙ以下、Ｃ：０．０８チ以下、
Ｎ ： ０．４チ以下である。
熱間圧延はホラトス） ＩＪツブのようにタンデム圧延
される場合とは異なり、厚板圧延のようなリバース圧延
においてはパス毎の圧下率や、パス間の時間を適当に制
御することが可能である。再結晶化のためにはなるべく
高温で大圧下圧延が有効であるが、板厚全面にわたって
再結晶させ、混粒の発生を防止し、粒度調整をはかりつ
つ、かつ凝固偏析の残部であるδフェライトやＮ１偏析
を均一化するには、熱間圧延の温度、圧下率とパス間時
間を制御し、鋼板表面の復熱をはかりつつ圧延を進める
ことが必要である。これらの詳細な検討結果を次に述べ
る。
される場合とは異なり、厚板圧延のようなリバース圧延
においてはパス毎の圧下率や、パス間の時間を適当に制
御することが可能である。再結晶化のためにはなるべく
高温で大圧下圧延が有効であるが、板厚全面にわたって
再結晶させ、混粒の発生を防止し、粒度調整をはかりつ
つ、かつ凝固偏析の残部であるδフェライトやＮ１偏析
を均一化するには、熱間圧延の温度、圧下率とパス間時
間を制御し、鋼板表面の復熱をはかりつつ圧延を進める
ことが必要である。これらの詳細な検討結果を次に述べ
る。
第２図は８３０４（Ｃｒ１８．２Ｓ、Ｎｉ ＆６％、Ｃ
０，０４％、ＮＯ，０４％ ）ＣＣ鋳片（厚み１３０絽
）を１２５０℃に２０分加熱し、５０顛厚まで熱間圧延
し、一旦室温まで冷却し、再度１２００℃に加熱した後
冷却して、１０５０℃、 １００ＯＣ。
０，０４％、ＮＯ，０４％ ）ＣＣ鋳片（厚み１３０絽
）を１２５０℃に２０分加熱し、５０顛厚まで熱間圧延
し、一旦室温まで冷却し、再度１２００℃に加熱した後
冷却して、１０５０℃、 １００ＯＣ。
９５０℃より１ノｔスで５（ｌの圧下を与えた後、ある
時間空冷時間を取った後に水冷を開始した場合の再結晶
組織を示している。すでに特公昭５７−３８６５４号公
報にも述べられているように、再結晶化は空冷時間を長
く取ることによって進行し、１０５０１：では３．２秒
で、１０００℃では１８秒でほぼ均一化することがわか
る。こうして空冷時間の取り方が均一再結晶化に重要で
あることが判明した。
時間空冷時間を取った後に水冷を開始した場合の再結晶
組織を示している。すでに特公昭５７−３８６５４号公
報にも述べられているように、再結晶化は空冷時間を長
く取ることによって進行し、１０５０１：では３．２秒
で、１０００℃では１８秒でほぼ均一化することがわか
る。こうして空冷時間の取り方が均一再結晶化に重要で
あることが判明した。
第３図はＳＵＳ ３０４ ＣＣ鋳片（厚み１３０ ｍ
）を１２５０℃に３０分間加熱し、２２ｍｍまでリバー
ス圧延し、３０秒空冷し、均一に再結晶化させた後、１
０５０℃より５パスのタンデム圧延でノ９ス間時間をほ
とんど取らずに累積８６％の圧下を加えて９８８ｃで仕
上圧端をしすぐ急冷した結果で、板厚表面部と板厚中心
部の再結晶組織を示している。このようにパス間時間を
取らないと表面部と板厚中心部での再結晶やδフェライ
トの挙動に差を生じ不均一になっている。
）を１２５０℃に３０分間加熱し、２２ｍｍまでリバー
ス圧延し、３０秒空冷し、均一に再結晶化させた後、１
０５０℃より５パスのタンデム圧延でノ９ス間時間をほ
とんど取らずに累積８６％の圧下を加えて９８８ｃで仕
上圧端をしすぐ急冷した結果で、板厚表面部と板厚中心
部の再結晶組織を示している。このようにパス間時間を
取らないと表面部と板厚中心部での再結晶やδフェライ
トの挙動に差を生じ不均一になっている。
これに対して第４図はＳＵＳ ３０４ ＣＣ鋳片を１２
５０℃に３０分間加熱した後、リバースの圧延をし、１
０５０Ｃから各パスにパス間時間を７〜１５秒取りなか
ら７／４′スで累積８６ｑ６の圧延をおこない、９２２
℃で仕上げ後すぐ水冷した組織で、板厚の表面部、μ厚
部、中心部で均一再結晶粒が得られた。このようにして
板厚断面の均一再結晶化には温度・圧下率・パス間時間
の組合せが重要であることが判明した。すなわち、ＣＣ
鋳片の熱間圧延と再結晶においては圧延の初期から大圧
下あるいは累積で大王下し、パス間の時間あるいは累積
のパス間時間を取って圧延を進めることが必要である。
５０℃に３０分間加熱した後、リバースの圧延をし、１
０５０Ｃから各パスにパス間時間を７〜１５秒取りなか
ら７／４′スで累積８６ｑ６の圧延をおこない、９２２
℃で仕上げ後すぐ水冷した組織で、板厚の表面部、μ厚
部、中心部で均一再結晶粒が得られた。このようにして
板厚断面の均一再結晶化には温度・圧下率・パス間時間
の組合せが重要であることが判明した。すなわち、ＣＣ
鋳片の熱間圧延と再結晶においては圧延の初期から大圧
下あるいは累積で大王下し、パス間の時間あるいは累積
のパス間時間を取って圧延を進めることが必要である。
再結晶・粒成長のためには、高温域で大圧下し、ノ臂ス
間時間を取ることが必要である。・臂ス間時間が不足す
ると、初期に再結晶が不均一化し、混粒の原因になる。
間時間を取ることが必要である。・臂ス間時間が不足す
ると、初期に再結晶が不均一化し、混粒の原因になる。
又パス間時間を取ることで、鋼板表面が復熱して、鋼板
断面の均一再結晶組織を得ることが出来、更にδフェラ
イトの消滅と偏析の拡散消滅が進行する。
断面の均一再結晶組織を得ることが出来、更にδフェラ
イトの消滅と偏析の拡散消滅が進行する。
リバース圧延である厚板圧風では、各パスの圧下率とパ
ス間時間を選ぶことが出来る点が有利で均一再結晶組織
と偏析の少ない圧延組織を得るためには、熱間圧延にお
いて、全圧下ノクス数の少なくとも半数以上を圧下率１
５ｅｓ以上で圧延し、しかもこれらの圧下のノ９ス間時
間を各々３秒〜４０秒取るようＫして熱間圧延すること
が上記の目的達成に必要な要件であることが判明した。
ス間時間を選ぶことが出来る点が有利で均一再結晶組織
と偏析の少ない圧延組織を得るためには、熱間圧延にお
いて、全圧下ノクス数の少なくとも半数以上を圧下率１
５ｅｓ以上で圧延し、しかもこれらの圧下のノ９ス間時
間を各々３秒〜４０秒取るようＫして熱間圧延すること
が上記の目的達成に必要な要件であることが判明した。
各パスの圧下率は大きい方が望ましく、１５％以上とし
た。１５％未満の小圧下をくり返すと混粒になる。再結
晶化には大圧下とノ９ス間時間の組 ′み合せが有効
であり、又鋼板表面復熱のためにも／９ス間時間が必要
である。３秒未満では効果が小さく、長時間程望ましい
が、温度降下の逆作用が生じるので上限は４０秒までと
した。
た。１５％未満の小圧下をくり返すと混粒になる。再結
晶化には大圧下とノ９ス間時間の組 ′み合せが有効
であり、又鋼板表面復熱のためにも／９ス間時間が必要
である。３秒未満では効果が小さく、長時間程望ましい
が、温度降下の逆作用が生じるので上限は４０秒までと
した。
以上の通シの熱間圧延を行なった場合の最終の熱間圧延
は再結晶や粒度調整のためには９００℃以上が望ましく
、特に固溶化熱処理を省略するためには板の各部位にお
いても９００℃以上で終了することが必要である。
は再結晶や粒度調整のためには９００℃以上が望ましく
、特に固溶化熱処理を省略するためには板の各部位にお
いても９００℃以上で終了することが必要である。
ところが厚板圧延において板厚の薄いものでは熱間圧延
が８００℃程度になる場合も多い。いづれにしても熱間
圧延後は、なるべく早く冷却して７００〜８００℃にあ
る炭化物の析出域を急冷して、炭化物の析出、成長を防
ぐことが必要である。
が８００℃程度になる場合も多い。いづれにしても熱間
圧延後は、なるべく早く冷却して７００〜８００℃にあ
る炭化物の析出域を急冷して、炭化物の析出、成長を防
ぐことが必要である。
本発明者らはＳＵＳ ３０４について熱間圧延後の冷却
中の炭化物の析出や成長及び再加熱時の析出・成長、消
滅の過程をくわしく検討した結果次の事が判った。第５
図に示すとおり９００″Ｃ以上の温度で熱間圧延後鋼板
表面温度が８００℃以上で水冷を開始し、３℃／就以上
の冷却速度で５００℃以下まで冷却した場合には炭化物
は全く析出しない。
中の炭化物の析出や成長及び再加熱時の析出・成長、消
滅の過程をくわしく検討した結果次の事が判った。第５
図に示すとおり９００″Ｃ以上の温度で熱間圧延後鋼板
表面温度が８００℃以上で水冷を開始し、３℃／就以上
の冷却速度で５００℃以下まで冷却した場合には炭化物
は全く析出しない。
したがって固溶化熱処理は不要である。
熱間圧延後８００℃以下で水冷を開始した場合、水冷開
始温度が低＠度（例えば７００℃）炭化物の析出がみら
れるが５００℃までを１＠、冷しておけば成長を抑制す
ることが出来る。６５０℃以下で水冷した場合には、炭
化物が成長してしまい効果が小さい。
始温度が低＠度（例えば７００℃）炭化物の析出がみら
れるが５００℃までを１＠、冷しておけば成長を抑制す
ることが出来る。６５０℃以下で水冷した場合には、炭
化物が成長してしまい効果が小さい。
熱間圧延後水冷をしないで通常通り空冷したものでは冷
却中に炭化物が析出しかつ成長して、粒界に連続的に析
出する。
却中に炭化物が析出しかつ成長して、粒界に連続的に析
出する。
これら種々の程度の炭化物析出した材料を再加熱してい
く際の昇温時の挙動を検討した。昇温スピードは４００
〜ｂ ８００℃になると新たに炭化物が析出しはじめると共に
すでに析出していた炭化物は成長しはじめる。９００℃
で成長が顕著で９５０℃になると炭化物は消滅しはじめ
１００ＯＣに達するとほとんど消滅する。ただ熱間圧延
後空冷して、炭化物が大きく成長したものでは昇温のみ
では炭化物の完全消滅は得られず保定時間を取ることが
必要である。
く際の昇温時の挙動を検討した。昇温スピードは４００
〜ｂ ８００℃になると新たに炭化物が析出しはじめると共に
すでに析出していた炭化物は成長しはじめる。９００℃
で成長が顕著で９５０℃になると炭化物は消滅しはじめ
１００ＯＣに達するとほとんど消滅する。ただ熱間圧延
後空冷して、炭化物が大きく成長したものでは昇温のみ
では炭化物の完全消滅は得られず保定時間を取ることが
必要である。
典型的な炭化物挙動を第７図に示した。第５図および第
６図の結果と考え合わせると少なくとも鋼板表面温度が
６５０℃以上で、水冷をした場合には、炭化物の成長が
抑制されているので、固溶化熱処理は鋼板を１０００℃
以上に昇温することで達成される。従って、保定時間は
組織の均一化に必要な時間であればよく、高々５分以下
で十分である。なお、熱間圧延後の水冷開始温度が高け
ればより一層有効で板全体が８００℃以上から冷却した
場合には固溶化処理を省略することが出来る。熱間圧延
後の冷却は５００″Ｃまででよく、かつ冷却速度は８０
０℃〜３００℃間の平均冷却速度で３℃／鴛以上で十分
である。もちろんこれらは前述した通り鋼板の偏析対策
である成分コントロールや熱間圧延法を採用したものに
ついて成立し、この場合でも熱間圧延・水冷後に、簡易
熱処理を付加することは更にこれらのミクロ偏析軽減に
有効である。この際付加すべき熱処理時間は短時間でよ
く、高々５分で十分である。５分以上は効果が飽和する
。
６図の結果と考え合わせると少なくとも鋼板表面温度が
６５０℃以上で、水冷をした場合には、炭化物の成長が
抑制されているので、固溶化熱処理は鋼板を１０００℃
以上に昇温することで達成される。従って、保定時間は
組織の均一化に必要な時間であればよく、高々５分以下
で十分である。なお、熱間圧延後の水冷開始温度が高け
ればより一層有効で板全体が８００℃以上から冷却した
場合には固溶化処理を省略することが出来る。熱間圧延
後の冷却は５００″Ｃまででよく、かつ冷却速度は８０
０℃〜３００℃間の平均冷却速度で３℃／鴛以上で十分
である。もちろんこれらは前述した通り鋼板の偏析対策
である成分コントロールや熱間圧延法を採用したものに
ついて成立し、この場合でも熱間圧延・水冷後に、簡易
熱処理を付加することは更にこれらのミクロ偏析軽減に
有効である。この際付加すべき熱処理時間は短時間でよ
く、高々５分で十分である。５分以上は効果が飽和する
。
以上述べた簡易固溶化処理法、あるいは固溶化熱処理の
省略法によって製造されたステンレス厚鋼板には次のよ
うな付加的な利点が認められる。
省略法によって製造されたステンレス厚鋼板には次のよ
うな付加的な利点が認められる。
すなわち従来のようなｌ１００Ｃ以上で２０分以上在炉
させる方法に比較して、本発明に従って固溶化熱処理を
省略ないし５分以下の短時間とすることで、この間のス
ケール成長が抑制される。このため鋼板表面の脱Ｃｒ層
が薄くなり、製品の耐食性に有利に作用する。又スケー
ル厚さが薄くなり、したがってデスケール時間が短縮さ
れるという利点がある。
させる方法に比較して、本発明に従って固溶化熱処理を
省略ないし５分以下の短時間とすることで、この間のス
ケール成長が抑制される。このため鋼板表面の脱Ｃｒ層
が薄くなり、製品の耐食性に有利に作用する。又スケー
ル厚さが薄くなり、したがってデスケール時間が短縮さ
れるという利点がある。
本発明は、１８Ｃｒ−ＢＮｉを代表例とするオーステナ
イト系ステンレス鋼は勿論、２０〜２５Ｃｒ−４〜７Ｎ
ｌ−１，０〜４ Ｍｏ系を主成分とする２相ステンレス
鋼についても適用されうるものである。
イト系ステンレス鋼は勿論、２０〜２５Ｃｒ−４〜７Ｎ
ｌ−１，０〜４ Ｍｏ系を主成分とする２相ステンレス
鋼についても適用されうるものである。
なおこれらの厚鋼板の製造において、固溶化熱処理の簡
省略化の判定の基塩は圧延の仕上り温度と水冷開始温度
であることが確められ、これらの値を知ることによって
次工程の固溶化熱処理の温度、時間を判定出来、さらに
は省略して製造することが出来ることが明らかになった
。
省略化の判定の基塩は圧延の仕上り温度と水冷開始温度
であることが確められ、これらの値を知ることによって
次工程の固溶化熱処理の温度、時間を判定出来、さらに
は省略して製造することが出来ることが明らかになった
。
以下、本発明を実施例にもとづいて説明する。
（本発明の実施例）
実施例（１）
通常のＳＵＳ ３０４のＣＣ鋳片（１４０ｔ ）を１２
５０℃に３０分加熱し、抽出後１１００℃からリバース
圧延を開始し、１２パスで板厚２０絹まで圧延した。圧
延仕上がり温度は９７０℃であった。この間の１２パス
中７ノぐスの圧下率は１５チ以上とした。これらの７パ
スのパス間の時間は短かいもので８秒、長いもので３４
秒であった。熱間圧延終了後５９秒後に表面温度、８８
０℃から水冷した。
５０℃に３０分加熱し、抽出後１１００℃からリバース
圧延を開始し、１２パスで板厚２０絹まで圧延した。圧
延仕上がり温度は９７０℃であった。この間の１２パス
中７ノぐスの圧下率は１５チ以上とした。これらの７パ
スのパス間の時間は短かいもので８秒、長いもので３４
秒であった。熱間圧延終了後５９秒後に表面温度、８８
０℃から水冷した。
鋼板は板厚断面すべて均一再結晶化し、δフェライトや
Ｎｉのミクロ偏析も認められず、機械的性質も下記の通
りで良好であった。
Ｎｉのミクロ偏析も認められず、機械的性質も下記の通
りで良好であった。
供試材（ＳＵＳ ３０４）化学成分（＠機械的性質（固
溶化処理なし材） 板厚２０ｔｘ実施例（２） 通常のＳＵＳ ３０４のＣＣ鋳片（１４０ｔ）を１２０
０℃に２０分以上加熱し、抽出後、１０７０℃からリバ
ース圧延を開始し、ｌ Ｏ／４’スで４０ｍ厚板、１２
パスで１０ｆｌ厚板を製造した。それぞれの仕上り温度
は９８０℃と８６０℃であった。この間それぞれ７パス
及び８ノぜスを１５チ以上の圧下率で圧延し、短かいも
ので８秒、長いもので３２秒のパス間時間を取って圧延
を完了した。水冷開始は４０龍厚板で８９０℃、１０１
１１厚板は７３０℃であった。
溶化処理なし材） 板厚２０ｔｘ実施例（２） 通常のＳＵＳ ３０４のＣＣ鋳片（１４０ｔ）を１２０
０℃に２０分以上加熱し、抽出後、１０７０℃からリバ
ース圧延を開始し、ｌ Ｏ／４’スで４０ｍ厚板、１２
パスで１０ｆｌ厚板を製造した。それぞれの仕上り温度
は９８０℃と８６０℃であった。この間それぞれ７パス
及び８ノぜスを１５チ以上の圧下率で圧延し、短かいも
ので８秒、長いもので３２秒のパス間時間を取って圧延
を完了した。水冷開始は４０龍厚板で８９０℃、１０１
１１厚板は７３０℃であった。
その後鋼板を５００℃／ｍｉｎの昇温スピードで熱処理
炉で昇温し、４０ｔｍ厚板は１０４０℃到達後、１分後
に水冷した。又１０ｍ厚板は１１００℃到達後、１分後
に水冷した。これら厚板の試験結果は板厚断面で再結晶
粒度も均一であり炭化物も認められず機械的性質も良好
であった。
炉で昇温し、４０ｔｍ厚板は１０４０℃到達後、１分後
に水冷した。又１０ｍ厚板は１１００℃到達後、１分後
に水冷した。これら厚板の試験結果は板厚断面で再結晶
粒度も均一であり炭化物も認められず機械的性質も良好
であった。
供試材（ＳＵＳ ３０４）化学成分（チ）（発明の効果
） 本発明はステンレス厚鋼板の製造法に関するもので、特
に熱間圧延法との関連で、固溶化処理の簡省略化をねら
いにしたものである。本発明によシ従来１１００℃以上
に２０力以上加熱する方式が５分以下に短縮されること
から、エネルギーコストはもちろん、生産性の点でも大
きな利点を有している。
） 本発明はステンレス厚鋼板の製造法に関するもので、特
に熱間圧延法との関連で、固溶化処理の簡省略化をねら
いにしたものである。本発明によシ従来１１００℃以上
に２０力以上加熱する方式が５分以下に短縮されること
から、エネルギーコストはもちろん、生産性の点でも大
きな利点を有している。
第１図は本発明製品のＮ１ミクロ偏析に対するδｃａｌ
（％）の影響を示す図、第２図は熱間圧延中の再結晶挙
動に対する圧延開始温度と空冷時間の影響を示す図、第
３図は従来法によるタンデム圧延材の表面と中心部の金
属組織を示す顕微鏡組織写真、第４図は本発明法による
リバース圧延材の表面と中心部の金属組織を示す顕微鏡
組織写真、第５図はＳＵＳ ３０４−の熱間圧延後の水
冷開始＠度の例を示す図、第６図は第５図の各水冷開始
温度に対応する昇温時の炭化物の析出、成長、溶解挙動
例を示す図、第７図は冷却開始温度と昇温時の炭化物挙
動並びに再結晶挙動との関係を示す金属顕微鏡組織写真
である。 第１図 、！；“Ｃ乙しｅ（％ン 第３図 第４図 手 続 補 正 書： （自発） 昭ｆ１１６１年１０月１６日 ′４看作庁［２官黒田明雄殿 １、事件の表示 昭和６０年特許願第１５７４４７号 ２、発明の名称 ステンレス厚鋼板の製造方法 ３、補正をする者 １１９件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６、補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄及び発明の詳細な説明の欄 （１）特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明細書５頁１１行「再固溶化」を「固溶化」に補
正する。 （３）同１０頁１０行〜１１頁１行「全圧下パス数の少
なくとも・・・４０秒までとした。」を下記の通り補正
する。 「全圧下パス数の少なくとも半数以上に３秒〜４０秒の
パス間時間を取って圧延することが上記の目的達成に必
要な要件であることが判明した。 パス間時間は３秒未満では効果が小さく、長時間程望ま
しいが、温度降下の逆作用が生じるので上限は４０秒ま
でとした。さらに各バスの圧下率は大きい方が好ましく
、１５％以上が望ましい。」（４）同１２頁１４行「９
００℃で」を「第６図に示すように、９００℃で」に補
正する。 （５）同１３頁４行ｒ１０００℃以上」を「９５０℃以
上」に補正する。 （６） 同１４頁３行ｒｌ１００℃以上」をｒ１００
０℃以上」に補正する。 （７）同１５頁１２行「均一再結晶化し」の後に「炭化
物も認められず」を挿入する。 （８）同１７頁５行「認められず」の後に「またＮｉの
ミクロ偏析も認められず」を挿入する。 （９）同１８頁５行ｒｌ１００℃以上」をｒｌｏｏｏ°
Ｃ以上」に補正する。 特許請求の範囲 （１）オーステナイト系及び２相系ステンレス鋼におい
て、 δｃａｌ （χ）＝３（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ） −
２，８（Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ） ８４（Ｃ
＋Ｎ） −１９，８で決まるδｃａｌ （χ）を＝３％
以上となるような成分系とした連鋳鋳片（以下ＣＣ鋳片
という）又は分塊圧延を経た鋼片を、加熱温度１１００
〜工３００℃に１０分以上加熱し、熱間圧延において全
圧下パス数の少なくともを施し、且つ圧延仕上温度を９
００℃以上となし、熱間圧延後、鋼板温度が８００℃以
上から水冷を開始し、８００〜３００℃間の平均冷却速
度を３’Ｃ／ｓｅｃ以上で任意の温度まで急冷すること
を特徴とするステンレス厚鋼板の製造方法。 （２）オーステナイト系及び２相系ステンレス鋼におい
て、 δｃａｌ （χ）＝３（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ）
２．８（Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ） ８４（
ＣＪ）−１９，８で決まるδｃａｌ （Ｚ）を−３％以
上となるような成分系とした連鋳鋳片（以下ＣＣ鋳片と
いう）又は分塊圧延を経た鋼片を、加熱温度１１００〜
１３００℃に１０分以上加熱し、熱間圧延において全圧
下バス数の少なくともを施し、この熱間圧延後、鋼板温
度が６５０℃以上から水冷を開始し、８００〜３００℃
間の平均冷却速度を３℃／ｓｅｃ以上で任意の温度まで
急冷し、引続き９５０℃以上に加熱して保定時間を５分
以下とし、その後急冷することを特徴とするステンレス
厚鋼板の製造方法。 手続補正書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和６０年特許願第１５７４４７号 −２３発明の名称 ステンレス厚鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ ６、補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄 ｉｌｌ明細書１８頁ｌＯ行〜１９頁２行を下記のとおり
補正する。
（％）の影響を示す図、第２図は熱間圧延中の再結晶挙
動に対する圧延開始温度と空冷時間の影響を示す図、第
３図は従来法によるタンデム圧延材の表面と中心部の金
属組織を示す顕微鏡組織写真、第４図は本発明法による
リバース圧延材の表面と中心部の金属組織を示す顕微鏡
組織写真、第５図はＳＵＳ ３０４−の熱間圧延後の水
冷開始＠度の例を示す図、第６図は第５図の各水冷開始
温度に対応する昇温時の炭化物の析出、成長、溶解挙動
例を示す図、第７図は冷却開始温度と昇温時の炭化物挙
動並びに再結晶挙動との関係を示す金属顕微鏡組織写真
である。 第１図 、！；“Ｃ乙しｅ（％ン 第３図 第４図 手 続 補 正 書： （自発） 昭ｆ１１６１年１０月１６日 ′４看作庁［２官黒田明雄殿 １、事件の表示 昭和６０年特許願第１５７４４７号 ２、発明の名称 ステンレス厚鋼板の製造方法 ３、補正をする者 １１９件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６、補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄及び発明の詳細な説明の欄 （１）特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明細書５頁１１行「再固溶化」を「固溶化」に補
正する。 （３）同１０頁１０行〜１１頁１行「全圧下パス数の少
なくとも・・・４０秒までとした。」を下記の通り補正
する。 「全圧下パス数の少なくとも半数以上に３秒〜４０秒の
パス間時間を取って圧延することが上記の目的達成に必
要な要件であることが判明した。 パス間時間は３秒未満では効果が小さく、長時間程望ま
しいが、温度降下の逆作用が生じるので上限は４０秒ま
でとした。さらに各バスの圧下率は大きい方が好ましく
、１５％以上が望ましい。」（４）同１２頁１４行「９
００℃で」を「第６図に示すように、９００℃で」に補
正する。 （５）同１３頁４行ｒ１０００℃以上」を「９５０℃以
上」に補正する。 （６） 同１４頁３行ｒｌ１００℃以上」をｒ１００
０℃以上」に補正する。 （７）同１５頁１２行「均一再結晶化し」の後に「炭化
物も認められず」を挿入する。 （８）同１７頁５行「認められず」の後に「またＮｉの
ミクロ偏析も認められず」を挿入する。 （９）同１８頁５行ｒｌ１００℃以上」をｒｌｏｏｏ°
Ｃ以上」に補正する。 特許請求の範囲 （１）オーステナイト系及び２相系ステンレス鋼におい
て、 δｃａｌ （χ）＝３（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ） −
２，８（Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ） ８４（Ｃ
＋Ｎ） −１９，８で決まるδｃａｌ （χ）を＝３％
以上となるような成分系とした連鋳鋳片（以下ＣＣ鋳片
という）又は分塊圧延を経た鋼片を、加熱温度１１００
〜工３００℃に１０分以上加熱し、熱間圧延において全
圧下パス数の少なくともを施し、且つ圧延仕上温度を９
００℃以上となし、熱間圧延後、鋼板温度が８００℃以
上から水冷を開始し、８００〜３００℃間の平均冷却速
度を３’Ｃ／ｓｅｃ以上で任意の温度まで急冷すること
を特徴とするステンレス厚鋼板の製造方法。 （２）オーステナイト系及び２相系ステンレス鋼におい
て、 δｃａｌ （χ）＝３（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ）
２．８（Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ） ８４（
ＣＪ）−１９，８で決まるδｃａｌ （Ｚ）を−３％以
上となるような成分系とした連鋳鋳片（以下ＣＣ鋳片と
いう）又は分塊圧延を経た鋼片を、加熱温度１１００〜
１３００℃に１０分以上加熱し、熱間圧延において全圧
下バス数の少なくともを施し、この熱間圧延後、鋼板温
度が６５０℃以上から水冷を開始し、８００〜３００℃
間の平均冷却速度を３℃／ｓｅｃ以上で任意の温度まで
急冷し、引続き９５０℃以上に加熱して保定時間を５分
以下とし、その後急冷することを特徴とするステンレス
厚鋼板の製造方法。 手続補正書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和６０年特許願第１５７４４７号 −２３発明の名称 ステンレス厚鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ ６、補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄 ｉｌｌ明細書１８頁ｌＯ行〜１９頁２行を下記のとおり
補正する。
Claims (2)
- （１）オーステナイト系及び２相系ステンレス鋼におい
て、 δｃａｌ（％）＝３（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ）−２．
８（Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ）−８４（Ｃ＋Ｎ）
−１９．８で決まるδｃａｌ（％）を−３％以上となる
ような成分系とした連鋳鋳片（以下ＣＣ鋳片という）又
は分塊圧延を経た鋼片を、加熱温度１１００℃〜１３０
０℃に１０分以上加熱し、熱間圧延において全圧下パス
数の少なくとも半数以上に圧下率１５％以上の圧延を３
秒〜４０秒のパス間時間を取って施し、且つ圧延仕上温
度を９００℃以上となし、熱間圧延後、鋼板温度が８０
０℃以上から水冷を開始し、８００〜３００℃間の平均
冷却速度を３℃／ｓｅｃ以上で任意の温度まで急冷する
ことを特徴とするステンレス厚鋼板の製造方法。 - （２）オーステナイト系及び２相系ステンレス鋼におい
て、 δｃａｌ（％）＝３（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ）−２．
８（Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ）−８４（Ｃ＋Ｎ）
−１９．８で決まるδｃａｌ（％）を−３％以上となる
ような成分系とした連鋳鋳片（以下ＣＣ鋳片という）又
は分塊圧延を経た鋼片を、加熱温度１１００℃〜１３０
０℃に１０分以上加熱し、熱間圧延において全圧下パス
数の少なくとも半数以上に圧下率１５％以上の圧延を３
秒〜４０秒のパス間時間を取って施し、この熱間圧延後
、鋼板温度が６５０℃以上から水冷を開始し、８００〜
３００℃間の平均冷却速度を３℃／ｓｅｃ以上で任意の
温度まで急冷し、引続き９５０℃以上に加熱して保定時
間を５分以下とし、その後急冷することを特徴とするス
テンレス厚鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15744785A JPS62124220A (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | ステンレス厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15744785A JPS62124220A (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | ステンレス厚鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62124220A true JPS62124220A (ja) | 1987-06-05 |
| JPH0366368B2 JPH0366368B2 (ja) | 1991-10-17 |
Family
ID=15649856
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15744785A Granted JPS62124220A (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | ステンレス厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62124220A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62267418A (ja) * | 1986-05-14 | 1987-11-20 | Kawasaki Steel Corp | 高強度オ−ステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPS62267419A (ja) * | 1986-05-13 | 1987-11-20 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 |
| JPS63143219A (ja) * | 1986-12-04 | 1988-06-15 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH02133529A (ja) * | 1988-07-08 | 1990-05-22 | Nippon Steel Corp | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| EP0378705A1 (en) * | 1988-07-08 | 1990-07-25 | Nippon Steel Corporation | PROCESS FOR PRODUCING THIN Cr-Ni STAINLESS STEEL SHEET EXCELLENT IN BOTH SURFACE QUALITY AND QUALITY OF MATERIAL |
| JPH02267225A (ja) * | 1989-04-05 | 1990-11-01 | Nippon Steel Corp | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| JPH0361322A (ja) * | 1989-07-28 | 1991-03-18 | Nippon Steel Corp | 伸線性ならびに冷間圧延性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS624825A (ja) * | 1985-07-01 | 1987-01-10 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-07-17 JP JP15744785A patent/JPS62124220A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS624825A (ja) * | 1985-07-01 | 1987-01-10 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62267419A (ja) * | 1986-05-13 | 1987-11-20 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 |
| JPS62267418A (ja) * | 1986-05-14 | 1987-11-20 | Kawasaki Steel Corp | 高強度オ−ステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPS63143219A (ja) * | 1986-12-04 | 1988-06-15 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH02133529A (ja) * | 1988-07-08 | 1990-05-22 | Nippon Steel Corp | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| EP0378705A1 (en) * | 1988-07-08 | 1990-07-25 | Nippon Steel Corporation | PROCESS FOR PRODUCING THIN Cr-Ni STAINLESS STEEL SHEET EXCELLENT IN BOTH SURFACE QUALITY AND QUALITY OF MATERIAL |
| JPH02267225A (ja) * | 1989-04-05 | 1990-11-01 | Nippon Steel Corp | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| JPH0796684B2 (ja) * | 1989-04-05 | 1995-10-18 | 新日本製鐵株式会社 | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| JPH0361322A (ja) * | 1989-07-28 | 1991-03-18 | Nippon Steel Corp | 伸線性ならびに冷間圧延性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0366368B2 (ja) | 1991-10-17 |
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