JPS6355465A - 溶鋼流速測定装置および方法 - Google Patents
溶鋼流速測定装置および方法Info
- Publication number
- JPS6355465A JPS6355465A JP20054686A JP20054686A JPS6355465A JP S6355465 A JPS6355465 A JP S6355465A JP 20054686 A JP20054686 A JP 20054686A JP 20054686 A JP20054686 A JP 20054686A JP S6355465 A JPS6355465 A JP S6355465A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- detector
- flow velocity
- torque
- eccentric shaft
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 55
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 55
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 abstract 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 7
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 5
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011195 cermet Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は溶鋼流の流速を測定する装置および方法に関す
る。さらに詳しくは、連続鋳造においてモールド内に流
入する溶鋼流の流速を、浸漬検出子の受けるトルク(回
転モーメント)の検出により測定する装置および方法に
関する。
る。さらに詳しくは、連続鋳造においてモールド内に流
入する溶鋼流の流速を、浸漬検出子の受けるトルク(回
転モーメント)の検出により測定する装置および方法に
関する。
(従来の技術)
連続鋳造装置においてモールド内の溶鋼の流れを、定量
的に把握することは、スラブ製造上、もっとも重要なポ
イントの1つであり、浸漬ノズルからの片流れ等の発見
にも役立つ貴重な情報の1つである。しかし、溶鋼の流
れを把握することは非常に難しく、従来、はとんど測定
されたことがない。
的に把握することは、スラブ製造上、もっとも重要なポ
イントの1つであり、浸漬ノズルからの片流れ等の発見
にも役立つ貴重な情報の1つである。しかし、溶鋼の流
れを把握することは非常に難しく、従来、はとんど測定
されたことがない。
最近になって、次のようなモールド内溶鋼流の測定方法
が提案された(鉛末 等:鉄と鋼゛82−5920 r
電磁ブレーキによる連鋳々型内の溶鋼流動の制御」)。
が提案された(鉛末 等:鉄と鋼゛82−5920 r
電磁ブレーキによる連鋳々型内の溶鋼流動の制御」)。
即ち、モールド内の溶鋼流中に耐火物からなるロンドな
いしブロックを浸漬し、このロンドの上端にプレートを
介して結合されたストレーンゲージを取り?=Jけ、歪
めの大きさの経時的変化を測定する方法である。
いしブロックを浸漬し、このロンドの上端にプレートを
介して結合されたストレーンゲージを取り?=Jけ、歪
めの大きさの経時的変化を測定する方法である。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしこの方法では、流速は、歪み(ストレーン)の経
時的変化の振幅によって評価するのみであり、所定方向
の流速の絶対値を捉えることはできない。たとえば、E
M B R(Iilectro−MagneticM
old nrFlking、モールド内溶鋼流の電磁制
動)の使用の有無による歪みの振幅の増減は把握される
が、歪みの絶対値の差は検出されていない。
時的変化の振幅によって評価するのみであり、所定方向
の流速の絶対値を捉えることはできない。たとえば、E
M B R(Iilectro−MagneticM
old nrFlking、モールド内溶鋼流の電磁制
動)の使用の有無による歪みの振幅の増減は把握される
が、歪みの絶対値の差は検出されていない。
理論的に溶鋼の流速の増大にともない歪みも増加するこ
とは確かである。しかしストレーンゲージの受&Jる力
は、種々の方向の流れからの流圧の総和となるため、ど
の方向の流れにより、歪みが発生しているか判断できな
い。よってこの方法では直接的に所定方向の溶鋼流速を
求めることは不可能である。
とは確かである。しかしストレーンゲージの受&Jる力
は、種々の方向の流れからの流圧の総和となるため、ど
の方向の流れにより、歪みが発生しているか判断できな
い。よってこの方法では直接的に所定方向の溶鋼流速を
求めることは不可能である。
従って本発明の目的は、直接的に所定方向の溶鋼流速を
求める装置および方法を提供することである。
求める装置および方法を提供することである。
なお、特開昭59−104512号公報は溶鋼流速の絶
対値を求める方法を提案している。しかし、この公報に
おける流速計算に必要な抗力係数CDの値は、ベンチテ
ストで正確に求めることはできず、実流により実測して
初めて正確に算出できるものである。従って、この公報
による方法では流速の概略値を求めることができるに留
まる。また、受圧体7aのような形状を作成するのは極
めて困難であり、十分な精度が出にくい問題がある。ま
た、受圧板7dに歪ゲージ7hを張り付ける構成のため
、その張り付は方により大きな誤差がでる。従って、従
って本発明の目的はまた、単純な構成で溶鋼流速を正確
に求めることができる装置および方法を提供することで
ある。
対値を求める方法を提案している。しかし、この公報に
おける流速計算に必要な抗力係数CDの値は、ベンチテ
ストで正確に求めることはできず、実流により実測して
初めて正確に算出できるものである。従って、この公報
による方法では流速の概略値を求めることができるに留
まる。また、受圧体7aのような形状を作成するのは極
めて困難であり、十分な精度が出にくい問題がある。ま
た、受圧板7dに歪ゲージ7hを張り付ける構成のため
、その張り付は方により大きな誤差がでる。従って、従
って本発明の目的はまた、単純な構成で溶鋼流速を正確
に求めることができる装置および方法を提供することで
ある。
(問題点を解決するための手段)
かくして本発明の要旨は、流速を測定する溶鋼内に浸漬
されて溶鋼から所定方向の流速に対応するトルクを受け
る検出子と、該検出子に加わったトルクの大きさを測定
するトルク測定手段と、を備える溶鋼流速測定装置であ
る。
されて溶鋼から所定方向の流速に対応するトルクを受け
る検出子と、該検出子に加わったトルクの大きさを測定
するトルク測定手段と、を備える溶鋼流速測定装置であ
る。
また本発明の方法の要旨は、流速を測定する溶鋼内に浸
漬された検出子の受ける溶鋼の所定方向の流速に対応す
るトルクの大きさから溶鋼流速を算出する溶鋼流速測定
方法である。
漬された検出子の受ける溶鋼の所定方向の流速に対応す
るトルクの大きさから溶鋼流速を算出する溶鋼流速測定
方法である。
この場合において、溶損を最少限に抑えるため、検出子
は偏心軸に取り付けられた溶鋼内に浸漬される円柱体よ
り成るものとすることが好ましい。
は偏心軸に取り付けられた溶鋼内に浸漬される円柱体よ
り成るものとすることが好ましい。
また検出子が受けるトルクの測定はストレーンゲージに
よることが好ましい。
よることが好ましい。
(作用)
本発明によれば検出子は溶鋼の所定方向の流速に対応す
るトルクを受ける。この所定方向とは、例えば連続鋳造
設備においてタンディツシュからモールド内に浸漬され
たノズルを中心とする水平方向である。
るトルクを受ける。この所定方向とは、例えば連続鋳造
設備においてタンディツシュからモールド内に浸漬され
たノズルを中心とする水平方向である。
たとえば検出子として偏心軸に取り付けられた浸漬円柱
体を用いた場合、該円柱体は、それ自身および偏心軸の
中心線(中心軸)により決まる平面(つまりその上に円
柱体および偏心軸の中心線が乗る平面)に直交する方向
の流速に対応するトルクを受ける。よってこの場合、該
平面に直交する方向と流速測定を行う所定方向とが一致
するように円柱体を位置させる。
体を用いた場合、該円柱体は、それ自身および偏心軸の
中心線(中心軸)により決まる平面(つまりその上に円
柱体および偏心軸の中心線が乗る平面)に直交する方向
の流速に対応するトルクを受ける。よってこの場合、該
平面に直交する方向と流速測定を行う所定方向とが一致
するように円柱体を位置させる。
かくして検出子の受けるトルクは測定されるべき所定方
向の流速に対応する。よってこのトルクをストレーンゲ
ージ等で測定することにより該流速を正確に決定するこ
とができる。
向の流速に対応する。よってこのトルクをストレーンゲ
ージ等で測定することにより該流速を正確に決定するこ
とができる。
(実施例)
次に添付図面を参照しながら本発明の実施例について詳
しく説明する。
しく説明する。
第1図は、本発明を連続鋳造設備のモールド内溶鋼流の
流速測定に用いた実施例の全体構成を示す模式的側面図
である。
流速測定に用いた実施例の全体構成を示す模式的側面図
である。
タンディツシュl内の溶鋼は、浸漬ノズル2の孔2aか
らモールド3内に流入する。モールド3内の溶鋼4中に
は検出子5が浸漬され、偏心軸5aを介してトルク変換
器6に結合される。
らモールド3内に流入する。モールド3内の溶鋼4中に
は検出子5が浸漬され、偏心軸5aを介してトルク変換
器6に結合される。
タンディツシュ1底面に取り付けられたトルク変換器に
は、ストレーンゲージより成り、検出子5から偏心軸5
aを介して伝達された溶鋼流速に対応するトルクを動歪
計7を通して対応電気信号に変換する。即ち、動歪計7
はブリッジ回路を備え、ストレーンゲージの歪による電
気抵抗の変化を検出する。また記録計8はトルクに対応
する電気信号の経時的変化を記録する。なお、一般にト
ルク変換器6は高熱型ではない。よって、この実施例に
おいては、溶鋼イからの輻射熱ががなりあるため防熱板
をとりつけ、内側をエアパージすることにより熱対策を
施している。
は、ストレーンゲージより成り、検出子5から偏心軸5
aを介して伝達された溶鋼流速に対応するトルクを動歪
計7を通して対応電気信号に変換する。即ち、動歪計7
はブリッジ回路を備え、ストレーンゲージの歪による電
気抵抗の変化を検出する。また記録計8はトルクに対応
する電気信号の経時的変化を記録する。なお、一般にト
ルク変換器6は高熱型ではない。よって、この実施例に
おいては、溶鋼イからの輻射熱ががなりあるため防熱板
をとりつけ、内側をエアパージすることにより熱対策を
施している。
次に第2図および第3図を参照しながら・、第1図の装
置の検出子5について詳しく説明する。第2図は検出子
5の模式的平面図、第3図は模式的側面図である。
置の検出子5について詳しく説明する。第2図は検出子
5の模式的平面図、第3図は模式的側面図である。
検出子5は、金属モリブデンおよび高純度のジルコニア
を主成分とするサーメットより成る円柱体より構成され
る。検出子5は、長時間の溶鋼浸漬にも溶損量が少くな
いと誤差が大きくなる。従って、部分的な(局所的)溶
損を極力少なくする意味で、円柱状にした。もちろん平
板状としても流速は検出可能である。さらに溶損の極力
少ない材質の選定も重要であり、本装置では、サーメッ
トで金属モリブデンおよび高純度ジルコニアを主成分と
したものである。検出子5を構成する円柱体の具体的寸
法としては、例えば高さhを270mn+ 。
を主成分とするサーメットより成る円柱体より構成され
る。検出子5は、長時間の溶鋼浸漬にも溶損量が少くな
いと誤差が大きくなる。従って、部分的な(局所的)溶
損を極力少なくする意味で、円柱状にした。もちろん平
板状としても流速は検出可能である。さらに溶損の極力
少ない材質の選定も重要であり、本装置では、サーメッ
トで金属モリブデンおよび高純度ジルコニアを主成分と
したものである。検出子5を構成する円柱体の具体的寸
法としては、例えば高さhを270mn+ 。
半径rを15ml11とする。
検出子5は、円柱体の中心線(中心軸)Bから偏心した
中心fl(中心軸〉Aを有する偏心軸5aに固定され、
偏心軸5aはトルク変換器6の入力軸に結合される。従
って検出子5は、取り付番」位置(第2図に実線で示す
)から、中心線Aを回転中心として回転する(第2図の
破線は図において時計方向にθ°回転した状態を示す)
。なお、偏心軸5aの偏心量dは、例えば14mmとす
る。
中心fl(中心軸〉Aを有する偏心軸5aに固定され、
偏心軸5aはトルク変換器6の入力軸に結合される。従
って検出子5は、取り付番」位置(第2図に実線で示す
)から、中心線Aを回転中心として回転する(第2図の
破線は図において時計方向にθ°回転した状態を示す)
。なお、偏心軸5aの偏心量dは、例えば14mmとす
る。
検出子5の取り付は位置は次のように定められる。即ち
、溶鋼流速を測定すべき所定方向(第2図、第3図の流
速を示す矢印Vを参照)に対し、中心線入、Bにより決
まる平面(即ち中心線A、Bを乗せる平面)が直交する
よう検出子5および偏心軸5aを位置させる。(測定方
向が複数ある場合には、それぞれの方向に応じて複数個
の検出子5を設ける。) 検出子5は、上述のように位置され、偏心軸5aの中心
線Aを中心として回転するので、所定方向の溶鋼流速V
に対応する回転力すなわちトルクTを受ける。このトル
クTは具体的には次のように与えられる。
、溶鋼流速を測定すべき所定方向(第2図、第3図の流
速を示す矢印Vを参照)に対し、中心線入、Bにより決
まる平面(即ち中心線A、Bを乗せる平面)が直交する
よう検出子5および偏心軸5aを位置させる。(測定方
向が複数ある場合には、それぞれの方向に応じて複数個
の検出子5を設ける。) 検出子5は、上述のように位置され、偏心軸5aの中心
線Aを中心として回転するので、所定方向の溶鋼流速V
に対応する回転力すなわちトルクTを受ける。このトル
クTは具体的には次のように与えられる。
溶鋼が平均流速Vで流れているとすると検出子5が受り
る力Fは F=(1/g)・r・v” ・s ・・・(tlで
与えられる。ただしγは溶鋼密度、gは重力加速度、S
は検出子5の溶鋼流に対する存効断面積である。また、
検出子5が受けるトルクTは、第2図の実線の状態にお
いて、 r dr d d (2・arccos()))+d(1−))・・121
r r(2)式を整理
すれば、 T=21”r−d ・・・・・・・+31同様にし
て第2図の破線で示された任意の位置の場合は、 T=2F−r −d −cos θ ・・・(4)よ
って、(4)弐と(1)式からVを求めると、よって、
(5)式から回転トルクTから流速Vが一義的に求めら
れる。なお、検出子5の大きさを上述の通りとし、最大
流速を0.4m/secとすると発生するトルクTは最
大約144g−cmとなる。
る力Fは F=(1/g)・r・v” ・s ・・・(tlで
与えられる。ただしγは溶鋼密度、gは重力加速度、S
は検出子5の溶鋼流に対する存効断面積である。また、
検出子5が受けるトルクTは、第2図の実線の状態にお
いて、 r dr d d (2・arccos()))+d(1−))・・121
r r(2)式を整理
すれば、 T=21”r−d ・・・・・・・+31同様にし
て第2図の破線で示された任意の位置の場合は、 T=2F−r −d −cos θ ・・・(4)よ
って、(4)弐と(1)式からVを求めると、よって、
(5)式から回転トルクTから流速Vが一義的に求めら
れる。なお、検出子5の大きさを上述の通りとし、最大
流速を0.4m/secとすると発生するトルクTは最
大約144g−cmとなる。
(発明の効果)
本発明において検出子5に作用する偏心軸5aの中心線
入を中心とするトルクTは、測定されるべき所定方向の
流速Vに対応する大きさを有する。
入を中心とするトルクTは、測定されるべき所定方向の
流速Vに対応する大きさを有する。
従って検出子5および偏心軸5aの中心により決まる平
面を測定流方向に対向させることにより該方向の流速を
正確に求めることが可能である。
面を測定流方向に対向させることにより該方向の流速を
正確に求めることが可能である。
第4図は第1図の実施例装置により測定、記録されたト
ルクTの経時変化を示したもので、図の矢印位置におい
て検出子5をノズル2の中心から20cmの位置から1
5cmの位置に変えた場合を示す。
ルクTの経時変化を示したもので、図の矢印位置におい
て検出子5をノズル2の中心から20cmの位置から1
5cmの位置に変えた場合を示す。
このようにして得られた検出子5の各位置についてのト
ルクTの時間的平均値(絶対値)から溶鋼4の所“定方
向の流速を上述の(5)式を用いて算出することができ
る。第5図は、このようにして求められたモールド3内
のノズル2を中心とする水平方向の溶鋼流速Vとノズル
2の中心からの距離との関係を示すグラフである。なお
、従来の方法ではこのように所定方向の流速を正確に算
出することは不可能であった。
ルクTの時間的平均値(絶対値)から溶鋼4の所“定方
向の流速を上述の(5)式を用いて算出することができ
る。第5図は、このようにして求められたモールド3内
のノズル2を中心とする水平方向の溶鋼流速Vとノズル
2の中心からの距離との関係を示すグラフである。なお
、従来の方法ではこのように所定方向の流速を正確に算
出することは不可能であった。
】1
第6図は、EMBRの使用に伴うトルクTの時間的変化
を示す。図の矢印位置においてEMB R100^から
EMBR50^に変えられ、これに伴いトルクTの絶対
値および振幅が変化している。
を示す。図の矢印位置においてEMB R100^から
EMBR50^に変えられ、これに伴いトルクTの絶対
値および振幅が変化している。
本装置の導入によりEMBRの適正な使用が確立でき、
スラブで発生する表面疵の低減に大いに貢献した。第7
図は、矢印の時点における本発明にかかる流速測定装置
の導入による表面疵抑制の効果を示す。
スラブで発生する表面疵の低減に大いに貢献した。第7
図は、矢印の時点における本発明にかかる流速測定装置
の導入による表面疵抑制の効果を示す。
また検出子5をサーメツト製円柱体とした結果、約3時
間の連続測定においても、円柱体には若干の溶損がスラ
グラインで発生したものの溶鋼に浸漬している部分には
、はとんど溶損を生じなかった。
間の連続測定においても、円柱体には若干の溶損がスラ
グラインで発生したものの溶鋼に浸漬している部分には
、はとんど溶損を生じなかった。
第1図は、本発明の実施例装置の全体的構成を示す模式
的側面図ないしブロック図: 第2図および第3図は、それぞれ第1図の装置の検出子
の模式的平面図および側面図;第4図は、第1図の装置
による溶―流速に対応するトルクの測定例を示すグラフ
; 第5図は、第1図の装置による測定から求められた溶鋼
流速のノズル中心からの距離による変化を示すグラフ; 第6図は、第1図の装置におけるEMBR使用に伴う測
定トルクの時間的変化を示すグラフ;および 第7図は、本発明にかかる流速測定装置の連続鋳造装置
への導入によるスラグ表面疵発生抑制の効果を示すグラ
フである。
的側面図ないしブロック図: 第2図および第3図は、それぞれ第1図の装置の検出子
の模式的平面図および側面図;第4図は、第1図の装置
による溶―流速に対応するトルクの測定例を示すグラフ
; 第5図は、第1図の装置による測定から求められた溶鋼
流速のノズル中心からの距離による変化を示すグラフ; 第6図は、第1図の装置におけるEMBR使用に伴う測
定トルクの時間的変化を示すグラフ;および 第7図は、本発明にかかる流速測定装置の連続鋳造装置
への導入によるスラグ表面疵発生抑制の効果を示すグラ
フである。
Claims (6)
- (1)流速を測定する溶鋼内に浸漬されて溶鋼から所定
方向の流速に対応するトルクを受ける検出子と、該検出
子に加わったトルクの大きさを測定するトルク測定手段
と、を備える溶鋼流速測定装置。 - (2)前記検出子は、偏心軸に取り付けられ、溶鋼内に
浸漬される円柱体より成る特許請求の範囲第1項記載の
溶鋼流速測定装置。 - (3)前記トルク測定手段はストレーンゲージを含む特
許請求の範囲第1項または第2項記載の溶鋼流速測定装
置。 - (4)流速を測定する溶鋼内に浸漬された検出子の受け
る溶鋼の所定方向の流速に対応するトルクの大きさから
溶鋼流速を算出する溶鋼流速測定方法。 - (5)前記検出子は、偏心軸に取り付けられた溶鋼内に
浸漬される円柱体より成る特許請求の範囲第4項記載の
溶鋼流速測定方法。 - (6)検出子の受けるトルクの大きさをストレーンゲー
ジを用いて測定する特許請求の範囲第4項または第5項
記載の溶鋼流速測定方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20054686A JPS6355465A (ja) | 1986-08-27 | 1986-08-27 | 溶鋼流速測定装置および方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20054686A JPS6355465A (ja) | 1986-08-27 | 1986-08-27 | 溶鋼流速測定装置および方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6355465A true JPS6355465A (ja) | 1988-03-09 |
Family
ID=16426102
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20054686A Pending JPS6355465A (ja) | 1986-08-27 | 1986-08-27 | 溶鋼流速測定装置および方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6355465A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006528070A (ja) * | 2003-07-22 | 2006-12-14 | ベスビウス グループ ソシエテ アノニム | 耐火板および耐火装置を再使用するか廃棄するかを決定する方法 |
CN102296327A (zh) * | 2010-06-25 | 2011-12-28 | 贵阳铝镁设计研究院有限公司 | 一种铝电解槽高温熔体内的可视化检测方法及装置 |
CN103480813A (zh) * | 2013-09-30 | 2014-01-01 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种连铸结晶器高温钢液流速测量装置及测量方法 |
-
1986
- 1986-08-27 JP JP20054686A patent/JPS6355465A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006528070A (ja) * | 2003-07-22 | 2006-12-14 | ベスビウス グループ ソシエテ アノニム | 耐火板および耐火装置を再使用するか廃棄するかを決定する方法 |
CN102296327A (zh) * | 2010-06-25 | 2011-12-28 | 贵阳铝镁设计研究院有限公司 | 一种铝电解槽高温熔体内的可视化检测方法及装置 |
CN103480813A (zh) * | 2013-09-30 | 2014-01-01 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种连铸结晶器高温钢液流速测量装置及测量方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4816758A (en) | Method and apparatus for the detection of slag co-flowing within a stream of molten metal | |
US20150316574A1 (en) | Device and method for continuously measuring flow rate near liquid steel surface | |
He et al. | A novel principle for molten steel level measurement in tundish by using temperature gradient | |
US5042700A (en) | Process and equipment to determine disturbance variables when pouring molten metal from a container | |
JPS6355465A (ja) | 溶鋼流速測定装置および方法 | |
JP2763719B2 (ja) | 湯面レベル検出装置における流速・流れ方向検出装置 | |
JPH0242409B2 (ja) | ||
JP2916830B2 (ja) | 連続鋳造における溶融金属の流量制御方法 | |
JPS5813260B2 (ja) | イガタ ノ シンドウハケイカンシ ニ ヨル レンゾクチユウゾウホウ | |
JPH09206906A (ja) | 連続鋳造における非定常バルジング検知方法 | |
Iguchi et al. | A new probe for directly measuring flow velocity in a continuous casting mold | |
KR100573564B1 (ko) | 레이들 포러스 플러그의 잔존 예측 방법 | |
JPS58148062A (ja) | 連続鋳造におけるモ−ルドパウダの供給制御方法 | |
JPS59104512A (ja) | 連続鋳造時の鋳込流測定方法 | |
JPS59147987A (ja) | 測温方法及び装置 | |
JPS58176504A (ja) | 鋳片の凝固厚み測定装置 | |
JPH06328213A (ja) | バルジング量測定方法及びその装置 | |
JPS6054137B2 (ja) | 連続鋳造における鋳型と鋳片間の潤滑状態を測定する方法および装置 | |
JPS62166065A (ja) | 連続鋳造における鋳型内湯面上のモ−ルドパウダ−層厚の測定方法 | |
JP2810511B2 (ja) | 溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置 | |
JP2006122941A (ja) | 鋼の連続鋳造鋳型内流速測定装置及び検知方法 | |
JPH04262841A (ja) | 連続鋳造鋳型内の溶鋼表面流速の測定装置および 測定方法 | |
JPH02303663A (ja) | 鋳型内溶鋼の湯面レベル制御方法 | |
JPS62148059A (ja) | ツインドラム式連続鋳造機のロ−ル間ギヤツプ検出法 | |
JPS6138763A (ja) | 連続鋳造のブレ−クアウト予知方法 |