JP2810511B2 - 溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置 - Google Patents
溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置Info
- Publication number
- JP2810511B2 JP2810511B2 JP20352990A JP20352990A JP2810511B2 JP 2810511 B2 JP2810511 B2 JP 2810511B2 JP 20352990 A JP20352990 A JP 20352990A JP 20352990 A JP20352990 A JP 20352990A JP 2810511 B2 JP2810511 B2 JP 2810511B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electromotive force
- molten metal
- meniscus
- flow velocity
- secondary coil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、自由表面を有する溶融金属のハンドリング
に際し自由表面直下の流速を非接触で連続測定する方法
および装置に関するものである。
に際し自由表面直下の流速を非接触で連続測定する方法
および装置に関するものである。
溶融金属の精錬や鋳造を行なう際に、製品品質や反応
効率の観点から溶融金属の流動は重要な制御因子とな
る。特に、精錬フラックスや保温材等との接触界面であ
る自由表面の流速は重要であり、この流速を適正に制御
することにより良好な処理が行なえる。
効率の観点から溶融金属の流動は重要な制御因子とな
る。特に、精錬フラックスや保温材等との接触界面であ
る自由表面の流速は重要であり、この流速を適正に制御
することにより良好な処理が行なえる。
一般に溶融金属は高温であり、通常のピト−管等の流
速センサを用いての流速計測は、凝固による管の詰り等
の諸問題が生じ不可能である。
速センサを用いての流速計測は、凝固による管の詰り等
の諸問題が生じ不可能である。
このため、例えば「鉄と鋼'82−S920」や特開昭59−1
04512号公報等に見られるように、自由表面を介して溶
接金属中にロッドを浸漬し、該ロッドが受ける動圧をロ
ッドの支持アームに設置された歪ゲージにより検出する
流速計測方法が提案された。
04512号公報等に見られるように、自由表面を介して溶
接金属中にロッドを浸漬し、該ロッドが受ける動圧をロ
ッドの支持アームに設置された歪ゲージにより検出する
流速計測方法が提案された。
しかしながらこの方法は、ロッドを直接溶融金属に浸
漬する必要があるために、金属の凝固付着や溶損等によ
るロッドの変形が避けられない。このため、ロッドが受
ける動圧に誤差を生じ、長時間に亘る安定した連続計測
が不可能であった。また、センサロッドが比較的大きい
ため計測装置が大型化し、センサの設置・取り外し等の
ハンドリングが難かしいという欠点もあった。
漬する必要があるために、金属の凝固付着や溶損等によ
るロッドの変形が避けられない。このため、ロッドが受
ける動圧に誤差を生じ、長時間に亘る安定した連続計測
が不可能であった。また、センサロッドが比較的大きい
ため計測装置が大型化し、センサの設置・取り外し等の
ハンドリングが難かしいという欠点もあった。
一方、渦流式センサにより、溶融金属のメニスカスレ
ベルを非接触で検知するのは一般的であるが、従来の渦
流式レベルセンサでは２次コイルが一個しか無いため、
メニスカスの流速を測定できなかった。
ベルを非接触で検知するのは一般的であるが、従来の渦
流式レベルセンサでは２次コイルが一個しか無いため、
メニスカスの流速を測定できなかった。
本発明は、自由表面直下に流れを有する溶融金属にお
いて、メニスカス部の流速を長時間安定して計測可能な
方法および装置を提供することを目的とする。
いて、メニスカス部の流速を長時間安定して計測可能な
方法および装置を提供することを目的とする。
上記目的を達成するための本発明の要旨は次の通りで
ある。
ある。
（１）自由表面直下に流れを有するメニスカス直上に、
その流れ方向と平行に１次コイル，該１次コイルの水平
方向両側に２次コイルを配置し、１次コイルに交流電流
を印加して磁力線を形成し、自由表面直下の流れによる
磁力線の歪により各２次コイルに生じた起電力差からメ
ニスカス流速を検出する、溶融金属のメニスカス流速測
定において、 いずれか一側の２次コイルの起電力をもとに、メニス
カス位置を同時に検出することを特徴とするメニスカス
流速測定方法。
その流れ方向と平行に１次コイル，該１次コイルの水平
方向両側に２次コイルを配置し、１次コイルに交流電流
を印加して磁力線を形成し、自由表面直下の流れによる
磁力線の歪により各２次コイルに生じた起電力差からメ
ニスカス流速を検出する、溶融金属のメニスカス流速測
定において、 いずれか一側の２次コイルの起電力をもとに、メニス
カス位置を同時に検出することを特徴とするメニスカス
流速測定方法。
（２）上記（１）に加えて更に、いずれか一側の２次コ
イルの起電力より検出されるメニスカス位置により、両
側の２次コイルに生じた起電力差を補正しメニスカス流
速を検出することを特徴とするメニスカス流速測定方
法。
イルの起電力より検出されるメニスカス位置により、両
側の２次コイルに生じた起電力差を補正しメニスカス流
速を検出することを特徴とするメニスカス流速測定方
法。
（３）１次コイル； 該１次コイルの両側に備わる第１および第２の２次コ
イル； 前記１次コイルに接続された交流電源； 前記第１の２次コイルに接続され、その起電力を検出
する第１の電圧検出手段； 前記第２の２次コイルに接続され、その起電力を検出
する第２の電圧検出手段； 前記第１あるいは第２のいずれか一方の２次コイルに
生じた起電力に基づいて、２次コイルと溶融金属メニス
カス位置間の距離を検出する演算手段；および、 前記第１の電圧検出手段が検出した第１の２次コイル
の起電力と、前記第２の電圧検出手段が検出した第２の
２次コイルの起電力との差と、前記２次コイルと溶融金
属メニスカス位置間の距離とから溶融金属の流速を検出
する演算手段； を備える溶融金属のメニスカス流速測定装置。
イル； 前記１次コイルに接続された交流電源； 前記第１の２次コイルに接続され、その起電力を検出
する第１の電圧検出手段； 前記第２の２次コイルに接続され、その起電力を検出
する第２の電圧検出手段； 前記第１あるいは第２のいずれか一方の２次コイルに
生じた起電力に基づいて、２次コイルと溶融金属メニス
カス位置間の距離を検出する演算手段；および、 前記第１の電圧検出手段が検出した第１の２次コイル
の起電力と、前記第２の電圧検出手段が検出した第２の
２次コイルの起電力との差と、前記２次コイルと溶融金
属メニスカス位置間の距離とから溶融金属の流速を検出
する演算手段； を備える溶融金属のメニスカス流速測定装置。
本発明による溶融金属のメニスカス流速測定の原理を
図面に基づいて説明する。
図面に基づいて説明する。
第１図，第２図および第３図を参照されたい。これら
の図面において、１は１次コイル、2aおよび2bは２次コ
イル、３は溶融金属自由表面、および、,4は磁力線を示
す。２次コイル2aおよび2bは巻数が等しく、１次コイル
１の水平方向両側に配置されている。
の図面において、１は１次コイル、2aおよび2bは２次コ
イル、３は溶融金属自由表面、および、,4は磁力線を示
す。２次コイル2aおよび2bは巻数が等しく、１次コイル
１の水平方向両側に配置されている。
このような構成では、溶融金属自由表面３の直下に流
れが無い場合には、１次コイル１に交流電流を流すと第
１図に示すように左右対称な磁力線４が誘導され、２次
コイル2aに誘起される起電力と２次コイル2bに誘起され
る起電力は等しくなる。しかし、溶融金属自由表面３の
直下に流れがあると、１次コイル１を流れる交流電流に
より誘導された磁界中を溶融金属が動くために誘導電流
が生じ、第２図に示すように、磁力線４は下流側へ歪
む。このため、上流側に配置された２次コイル2aに誘起
される起電力と下流側に配置された２次コイル2bに誘起
される起電力に差が生じる。
れが無い場合には、１次コイル１に交流電流を流すと第
１図に示すように左右対称な磁力線４が誘導され、２次
コイル2aに誘起される起電力と２次コイル2bに誘起され
る起電力は等しくなる。しかし、溶融金属自由表面３の
直下に流れがあると、１次コイル１を流れる交流電流に
より誘導された磁界中を溶融金属が動くために誘導電流
が生じ、第２図に示すように、磁力線４は下流側へ歪
む。このため、上流側に配置された２次コイル2aに誘起
される起電力と下流側に配置された２次コイル2bに誘起
される起電力に差が生じる。
そこで、流速ｖが既知でかつ、２次コイル2a,2bと自
由表面との距離が一定の溶融金属に関して、２次コイル
2aに誘起される起電力と２次コイル2bに誘起される起電
力との差ΔEoを測定したところ、第４図に示すようなグ
ラフが得られた。これに示される様に、溶融金属のメニ
スカス流速ｖと各２次コイルの起電力差ΔEoとは一義的
な対応関係にあり、起電力差ΔEoを測定して流速ｖを知
ることができる。
由表面との距離が一定の溶融金属に関して、２次コイル
2aに誘起される起電力と２次コイル2bに誘起される起電
力との差ΔEoを測定したところ、第４図に示すようなグ
ラフが得られた。これに示される様に、溶融金属のメニ
スカス流速ｖと各２次コイルの起電力差ΔEoとは一義的
な対応関係にあり、起電力差ΔEoを測定して流速ｖを知
ることができる。
しかしながら、２次コイル2a,2bと溶融金属の自由表
面３との距離ｌが変わることでも、各２次コイル2a,2b
に誘起される起電力が変化する。第５図に、静止溶融金
属に対し、２次コイル2a,2bと自由表面３との距離（メ
ニスカス位置）ｌを変えた場合の各２次コイル2a,2bに
誘起される起電力を調査した結果を示す。この様に２次
コイル2a,2bと溶融金属の自由表面３との距離ｌと、各
２次コイル2a,2bに誘起される起電力とも一義的な対応
関係にあり、メニスカス位置測定が可能である。
面３との距離ｌが変わることでも、各２次コイル2a,2b
に誘起される起電力が変化する。第５図に、静止溶融金
属に対し、２次コイル2a,2bと自由表面３との距離（メ
ニスカス位置）ｌを変えた場合の各２次コイル2a,2bに
誘起される起電力を調査した結果を示す。この様に２次
コイル2a,2bと溶融金属の自由表面３との距離ｌと、各
２次コイル2a,2bに誘起される起電力とも一義的な対応
関係にあり、メニスカス位置測定が可能である。
実際の溶融金属メニスカス流速測定においては、メニ
スカス位置（ｌ）の変動は、測定したメニスカス流速の
誤差となる。そこで、２次コイルに誘起される起電力を
測定し、第５図の関係から２次コイル2a,2bのいずれか
一方と溶融金属の自由表面との距離ｌを算出するととも
に、上流側と下流側の各２次コイル2a,2bに誘起された
起電力差ΔＥを下記（１）式に基づいて補正することで
正確なメニスカス流速を算出できる。
スカス位置（ｌ）の変動は、測定したメニスカス流速の
誤差となる。そこで、２次コイルに誘起される起電力を
測定し、第５図の関係から２次コイル2a,2bのいずれか
一方と溶融金属の自由表面との距離ｌを算出するととも
に、上流側と下流側の各２次コイル2a,2bに誘起された
起電力差ΔＥを下記（１）式に基づいて補正することで
正確なメニスカス流速を算出できる。
ｖ∝ΔEo＝ΔＥ・l-n …（１） v:メニスカス流速（m/sec） ΔE :2次コイル間の起電力差（mV） ΔEO:2次コイルと溶融金属のメニスカス位置の距離ｌが
基準値の場合の第1,第２の２次コイル間の起電力差（m
V） l:2次コイルと溶融金属のメニスカス位置との距離
（mm） n:次数（通常0.2） 〔実施例〕 第６図に本発明の流速測定装置の構成を示した。この
装置は、１次コイル1,2次コイル2a,2b,交流電源5,電圧
センサ6a,6b,距離演算器15,および、流速演算器７より
なる（前述と同じ要素については同記号を用た）。な
お、１次コイル1,2次コイル2aおよび2bは、同軸に巻回
されており、２次コイル2aと2bは巻数が等しく、２次コ
イル2aは溶融金属流れに対して１次コイル１の上流に、
２次コイル2bは溶融金属流れに対して１次コイル１の下
流に配置されている。
基準値の場合の第1,第２の２次コイル間の起電力差（m
V） l:2次コイルと溶融金属のメニスカス位置との距離
（mm） n:次数（通常0.2） 〔実施例〕 第６図に本発明の流速測定装置の構成を示した。この
装置は、１次コイル1,2次コイル2a,2b,交流電源5,電圧
センサ6a,6b,距離演算器15,および、流速演算器７より
なる（前述と同じ要素については同記号を用た）。な
お、１次コイル1,2次コイル2aおよび2bは、同軸に巻回
されており、２次コイル2aと2bは巻数が等しく、２次コ
イル2aは溶融金属流れに対して１次コイル１の上流に、
２次コイル2bは溶融金属流れに対して１次コイル１の下
流に配置されている。
交流電源５は１次コイル１に接続されており、そこに
数アンペア程度の交流電流を流して磁界を生じさせる。
電圧センサ6aは２次コイル2aに誘起された起電力を検出
し、電圧センサ6bは２次コイル2bに誘起された起電力を
検出する。距離演算器15は、電圧センサ6a又は6bのいず
れか一方（本例の場合6b）より検出された２次コイル2b
に誘起された起電力より、第５図に示した距離ｌ対起電
力の関係より、２次コイルと溶融金属自由表面間距離ｌ
を求める。
数アンペア程度の交流電流を流して磁界を生じさせる。
電圧センサ6aは２次コイル2aに誘起された起電力を検出
し、電圧センサ6bは２次コイル2bに誘起された起電力を
検出する。距離演算器15は、電圧センサ6a又は6bのいず
れか一方（本例の場合6b）より検出された２次コイル2b
に誘起された起電力より、第５図に示した距離ｌ対起電
力の関係より、２次コイルと溶融金属自由表面間距離ｌ
を求める。
流速演算器７は、電圧センサ6aが検出した２次コイル
2aに誘起された起電力Eaと電圧センサ6bが検出した２次
コイル2bに誘起された起電力Ebとの差ΔＥ＝Ea−Ebを演
算し、距離演算器15で求められた、２次コイル2a,2bと
溶融金属自由表面間距離ｌから基準距離時の起電力差Δ
EOを次式 ΔEO＝ΔＥ（l/lO）-n …（２） ΔEO:基準距離時の起電力差 l:2次コイルと溶融金属自由表面間距離 lO:基準距離 n:次数（通常2.0） により算出し、第４図に示したグラフに示す、流速ｖ対
起電力差ΔEOの関係より溶融金属のメニスカス流速ｖを
求める。
2aに誘起された起電力Eaと電圧センサ6bが検出した２次
コイル2bに誘起された起電力Ebとの差ΔＥ＝Ea−Ebを演
算し、距離演算器15で求められた、２次コイル2a,2bと
溶融金属自由表面間距離ｌから基準距離時の起電力差Δ
EOを次式 ΔEO＝ΔＥ（l/lO）-n …（２） ΔEO:基準距離時の起電力差 l:2次コイルと溶融金属自由表面間距離 lO:基準距離 n:次数（通常2.0） により算出し、第４図に示したグラフに示す、流速ｖ対
起電力差ΔEOの関係より溶融金属のメニスカス流速ｖを
求める。
このような流速測定装置は、例えば、溶鋼の連続鋳造
モールド内におけるメニスカス流速の測定に利用され
る。
モールド内におけるメニスカス流速の測定に利用され
る。
第７図を参照して一例を説明する。第７図において、
８はタンディッシュ、９は浸漬ノズル、10は第６図に示
した構成を有する溶融金属メニスカス流速測定装置、11
はメニスカス流（上向反転流）、12はモールド、13はシ
ェル、および、14は厚さ約50mmのパウダー層をそれぞれ
示している。
８はタンディッシュ、９は浸漬ノズル、10は第６図に示
した構成を有する溶融金属メニスカス流速測定装置、11
はメニスカス流（上向反転流）、12はモールド、13はシ
ェル、および、14は厚さ約50mmのパウダー層をそれぞれ
示している。
流速測定装置10は、コイルの軸を浸漬ノズル９から水
冷鋳型12内に供給された溶鋼の上向き反転流11の流れる
方向と平行にして、２次コイル2aが上流に、２次コイル
2bが下流になるようにタンディッシュ８の底部に吊設し
てある（他の方式でメニスカス直上に配置しても良
い。） これにおいて、タンディッシュ８の容量を60トンと
し、温度1550℃の低炭アルミキルド鋼を吐出口径70mm,
吐出角度45゜の逆Ｙ型浸漬ノズル９を介して水冷銅モー
ルド12に注入し、引抜速度1.8m/minにて、厚さ250mm×
幅1400mmのサイズの鋳片を連続して、鋳造した。この
間、流速測定装置10の１次コイル１に5A,2K Hzの交流電
流を流して磁場を形成させ、溶鋼メニスカス流速を測定
した。第８図は測定結果の一例を示す。
冷鋳型12内に供給された溶鋼の上向き反転流11の流れる
方向と平行にして、２次コイル2aが上流に、２次コイル
2bが下流になるようにタンディッシュ８の底部に吊設し
てある（他の方式でメニスカス直上に配置しても良
い。） これにおいて、タンディッシュ８の容量を60トンと
し、温度1550℃の低炭アルミキルド鋼を吐出口径70mm,
吐出角度45゜の逆Ｙ型浸漬ノズル９を介して水冷銅モー
ルド12に注入し、引抜速度1.8m/minにて、厚さ250mm×
幅1400mmのサイズの鋳片を連続して、鋳造した。この
間、流速測定装置10の１次コイル１に5A,2K Hzの交流電
流を流して磁場を形成させ、溶鋼メニスカス流速を測定
した。第８図は測定結果の一例を示す。
第８図中の最上欄は、メニスカス位置ｌに対する補正
をしないで、第４図に示す流速ｖ対起電力差の関係に測
定した２次コイル間の起電力差を導入して該起電力差に
対応する流速ｖを算出した結果を示し、第８図中の中間
欄は、第５図に示す距離ｌと起電力との関係に、測定し
た２次コイルの１つの起電力を導入して算出したメニス
カス位置ｌを示し、かつ、第８図の最下欄は、算出した
メニスカス位置ｌに対応した補正演算〔上述の第（２）
式〕により算出した流速ｖを示す。
をしないで、第４図に示す流速ｖ対起電力差の関係に測
定した２次コイル間の起電力差を導入して該起電力差に
対応する流速ｖを算出した結果を示し、第８図中の中間
欄は、第５図に示す距離ｌと起電力との関係に、測定し
た２次コイルの１つの起電力を導入して算出したメニス
カス位置ｌを示し、かつ、第８図の最下欄は、算出した
メニスカス位置ｌに対応した補正演算〔上述の第（２）
式〕により算出した流速ｖを示す。
上流側と下流側の２次コイルに誘起される起電力差か
ら直接メニスカス流速を算出すると、メニスカス位置の
変動の影響を受け、精度の高いメニスカス流速測定がで
きていない（第８図の最上欄）。一方いずれかの２次コ
イルに誘起される起電力から求まるメニスカス位置の値
（第８図の中間欄）から、（２）式を用いて補正した起
電力差からメニスカス流速を算出すると安定して精度の
高いメニスカス流速測定ができた（第８図の最下欄）。
ら直接メニスカス流速を算出すると、メニスカス位置の
変動の影響を受け、精度の高いメニスカス流速測定がで
きていない（第８図の最上欄）。一方いずれかの２次コ
イルに誘起される起電力から求まるメニスカス位置の値
（第８図の中間欄）から、（２）式を用いて補正した起
電力差からメニスカス流速を算出すると安定して精度の
高いメニスカス流速測定ができた（第８図の最下欄）。
以上説明したとおり、本発明においては電磁気的作用
を利用した非接触による流速測定が行なわれるため、測
定装置への金属の付着、あるいは装置の焼損という不具
合が防止され、長時間の安定した連続測定が可能にな
り、例えば、連続鋳造等においては非金属介在物の少な
い良好な鋳片の製造が可能となる。
を利用した非接触による流速測定が行なわれるため、測
定装置への金属の付着、あるいは装置の焼損という不具
合が防止され、長時間の安定した連続測定が可能にな
り、例えば、連続鋳造等においては非金属介在物の少な
い良好な鋳片の製造が可能となる。
また、本発明に基づく装置は、非接触であるためにコ
ンパクトになり、設備費が安価であり、かつ、メンテナ
ンスも容易で長寿命である。
ンパクトになり、設備費が安価であり、かつ、メンテナ
ンスも容易で長寿命である。
第１図，第２図及び第３図は、本発明の原理を説明する
ための説明図である。 第４図は、溶融金属の流速と第１図および第２図に示し
た各２次コイル2a,2bに誘起される起電力の差との関係
を示したグラフである。 第５図は、２次コイル2a,2bと溶融金属自由表面間距離
ｌにより各２次コイルに誘起される起電力の関係を示す
グラフである。 第６図は、本発明を一例で実施した溶融金属の流速測定
装置の構成を示すブロック図である。 第７図は、第６図に示した装置の適用例を示した説明図
である。 第８図は、第７図の適用例において実際にメニスカス流
速を測定算出した結果を示すグラフであるり、最上欄は
距離ｌ変動の補正を加えないで算出したメニスカス流速
ｖを示し、中間欄は算出した距離ｌを示し、最下欄は算
出した距離ｌに関連する補正を施こして算出したメニス
カス流速ｖを示す。 1:1次コイル（１次コイル） 2a,2b:2次コイル（第1,第２の２次コイル） 3:溶融金属自由表面、4:磁力線 5:交流電源（交流電源） 6a,6b:電圧センサ（第1,第２の電圧検出手段） 7:流速演算器（演算手段） 8:タンディッシュ、11:浸漬ノズル 10:溶融金属のメニスカス流速測定装置 11:メニスカス流れ、12:モールド 13:シェル、14:パウダー 15:距離演算器
ための説明図である。 第４図は、溶融金属の流速と第１図および第２図に示し
た各２次コイル2a,2bに誘起される起電力の差との関係
を示したグラフである。 第５図は、２次コイル2a,2bと溶融金属自由表面間距離
ｌにより各２次コイルに誘起される起電力の関係を示す
グラフである。 第６図は、本発明を一例で実施した溶融金属の流速測定
装置の構成を示すブロック図である。 第７図は、第６図に示した装置の適用例を示した説明図
である。 第８図は、第７図の適用例において実際にメニスカス流
速を測定算出した結果を示すグラフであるり、最上欄は
距離ｌ変動の補正を加えないで算出したメニスカス流速
ｖを示し、中間欄は算出した距離ｌを示し、最下欄は算
出した距離ｌに関連する補正を施こして算出したメニス
カス流速ｖを示す。 1:1次コイル（１次コイル） 2a,2b:2次コイル（第1,第２の２次コイル） 3:溶融金属自由表面、4:磁力線 5:交流電源（交流電源） 6a,6b:電圧センサ（第1,第２の電圧検出手段） 7:流速演算器（演算手段） 8:タンディッシュ、11:浸漬ノズル 10:溶融金属のメニスカス流速測定装置 11:メニスカス流れ、12:モールド 13:シェル、14:パウダー 15:距離演算器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) G01P 5/08 G01F 1/58
Claims (3)
- 【請求項１】自由表面直下に流れを有するメニスカス直
上に、その流れ方向と平行に１次コイル，該１次コイル
の水平方向両側に２次コイルを配置し、１次コイルに交
流電流を印加して磁力線を形成し、自由表面直下の流れ
による磁力線の歪により各２次コイルに生じた起電力差
からメニスカス流速を検出する、溶融金属のメニスカス
流速測定において、 いずれか一側の２次コイルの起電力をもとに、メニスカ
ス位置を同時に検出することを特徴とする溶融金属のメ
ニスカス流速測定方法。 - 【請求項２】いずれか一側の２次コイルの起電力より検
出されるメニスカス位置により、両側の２次コイルに生
じた起電力差を補正しメニスカス流速を検出することを
特徴とする前記特許請求の範囲第（１）項記載の方法。 - 【請求項３】１次コイル； 該１次コイルの両側に備わる第１および第２の２次コイ
ル； 前記１次コイルに接続された交流電源； 前記第１の２次コイルに接続され、その起電力を検出す
る第１の電圧検出手段； 前記第２の２次コイルに接続され、その起電力を検出す
る第２の電圧検出手段； 前記第１あるいは第２のいずれか一方の２次コイルに生
じた起電力に基づいて、２次コイルと溶融金属メニスカ
ス位置間の距離を検出する演算手段；および、 前記第１の電圧検出手段が検出した第１の２次コイルの
起電力と、前記第２の電圧検出手段が検出した第２の２
次コイルの起電力との差と、前記２次コイルと溶融金属
メニスカス位置間の距離とから溶融金属の流速を検出す
る演算手段；を備える溶融金属のメニスカス流速測定装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20352990A JP2810511B2 (ja) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | 溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20352990A JP2810511B2 (ja) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | 溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0489573A JPH0489573A (ja) | 1992-03-23 |
| JP2810511B2 true JP2810511B2 (ja) | 1998-10-15 |
Family
ID=16475667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20352990A Expired - Lifetime JP2810511B2 (ja) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | 溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2810511B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2163998C (en) * | 1994-03-29 | 2000-05-23 | Hiroshi Harada | Method of controlling flow in casting mold by using dc magnetic field |
-
1990
- 1990-07-31 JP JP20352990A patent/JP2810511B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0489573A (ja) | 1992-03-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4567435A (en) | Method and apparatus for continuously measuring distance utilizing eddy current and having temperature difference influence elimination | |
| JP2810511B2 (ja) | 溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置 | |
| JP4842195B2 (ja) | 鋳片表面温度の測定装置および鋳片表面温度の測定方法 | |
| JP2714437B2 (ja) | 溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置 | |
| JPH06304727A (ja) | 鋳造速度制御装置 | |
| JPH09168847A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH08211084A (ja) | 流速測定装置 | |
| JP3233804B2 (ja) | 渦電流式流速計 | |
| JP2895580B2 (ja) | 連続鋳造における鋳型内湯面のレベル制御方法 | |
| JPH05297012A (ja) | 溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置 | |
| JPH02117750A (ja) | 金属薄帯連続鋳造における湯面レベルの検出方法 | |
| JP3575264B2 (ja) | 流速測定方法及び装置 | |
| JP2916830B2 (ja) | 連続鋳造における溶融金属の流量制御方法 | |
| JPH08211085A (ja) | 流速測定装置 | |
| JPS6167550A (ja) | 連続鋳造鋳片のバルジング測定装置 | |
| JPH08327647A (ja) | 流速測定装置 | |
| JPH06328213A (ja) | バルジング量測定方法及びその装置 | |
| JP4505536B2 (ja) | 鋳片表面温度の測定装置および鋳片表面温度の測定方法 | |
| KR100270114B1 (ko) | 고온의 열연강판의 변태량 측정장치 및 그 방법 | |
| JPH08155609A (ja) | 溶融金属の連続鋳造方法 | |
| JPH0513747B2 (ja) | ||
| JPH10104038A (ja) | 流速測定方法及び装置 | |
| JP4106919B2 (ja) | 溶融金属の非接触流速測定方法並びに非接触流速測定装置 | |
| JPH05149770A (ja) | 渦電流を利用した鋳型内湯面レベル検出装置の保護方 法 | |
| JPS5913301B2 (ja) | 溶鋼通路のスラグ検知装置 |