JPS63252715A - 熱可塑性樹脂発泡体の製造方法 - Google Patents

熱可塑性樹脂発泡体の製造方法

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JPS63252715A JP62087003A JP8700387A JPS63252715A JP S63252715 A JPS63252715 A JP S63252715A JP 62087003 A JP62087003 A JP 62087003A JP 8700387 A JP8700387 A JP 8700387A JP S63252715 A JPS63252715 A JP S63252715A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、Ｔダイを用いて熱可塑性樹脂発泡体（以下
発泡体という。）を押出成形する際に押出方向と直角の
ｌ］力方向発生する膨張によって生ずるコルゲートを防
止し、所望の発泡倍率を効率的に実現できる熱可塑性樹
脂発泡体の製造方法に関するものである。
〔従来の技術〕
通常、Ｔダイ等のスリットダイで発泡体を大気圧下で押
出形成すると３次元り向に膨張する。このとき、発泡体
の流れ方向への膨張は何ら制限されず、自由であるが、
厚み方向と［ＩＪｂ向への膨張は、Ｔダイの出１コによ
り制限されるため、発泡体が波状に変形してしまう。こ
の現象をコルゲート現像と称している。この変形のうち
、厚み方向の制限に起因する成形方向への変形は、発泡
体の引取り速度を調整することにより回避可能であるか
、ｒｌＪ方向の制限に起因するｒｊ＋方向への変形は避
けられない。この現象は、発泡体の発泡倍率が増加する
ほど、またスリットの間隙が小さいほど顕著となる傾向
にある。
〔発明が解決しようとする問題点〕
このようなコルゲート現象が発生すると、発泡体をロー
ル等に接触させて冷却する場合、不均一に接触するので
、流れ方向に平行な縦スジが発泡体に残り、これがその
外観を著しく低下させた。
この問題を解決する方法としては、従来より環状ダイを
使用する方法が知られている。しかし、この方法では、
得られた現状の発泡体を切り開かなければ、平板状の発
泡体が得られないので、それたけ工程が複雑になるし、
切り開く際にシワが発生するため有効な解決策とならな
かった。その他の方法としては、特開昭４８−２５０６
８号公報、特開昭５４−６５７７１号公報に示されてい
るように、種々の形状を有するサイジングダイを用いて
平滑な発泡体を得る方法があるが、これらの方法は、特
別な装置を必要とするので、実用的でなく、また厚みが
薄い発泡体には適用しにくいという欠点を９１している
ため、これも有効な解決策とならなかフた。
この発明は、このような従来の問題点を解決するために
なされたもので、特殊な装置を用いることなく、効果的
にコルゲート現象を防止して、表面がモ滑で良好な外観
を存するとともに、高い比弾性率と曲げ応力を有し、か
つ発泡倍率の高い熱可塑性樹脂発泡体を得ることがてき
る同発泡体の製造方法を提供することを目的とする。
〔問題点を解決するための手段〕
この発明に係る熱可塑性樹脂発泡体の製造方法は、熱可
塑性樹脂１００重量部に対して充填剤を１０〜４００重
量部含有し、かつ押出成形時に非発泡層を構成する第１
の熱可塑性樹脂と、発泡剤を含有し、かつ押出成形時に
発泡層を構成する第２の熱可塑性樹脂とを、それぞれ溶
融混練して積層し、Ｔダイより押出成形することを特徴
とするものである。
上記の第１の熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィン系
樹脂（低密度、中密度、高密度ポリエチレン、線状低密
度ポリエチレン、ポリプロピレン、及びエチレン又はプ
ロピレンと他のα−オレフィンとの共重合体、あるいは
、エチレンと、酢酸ビニル、（メタ）アクリル酸、（メ
タ）アクリル酸エステル、ビニルアルコール等との共重
合体）、ポリスチレン系樹脂、ＡＢＳ、ＡＳ系樹脂、ポ
リ塩化ビニル系樹脂、ポリ（メタ）アクリル酸メチル系
樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポ
リフェニレンオキサイド系樹脂、およびこれらの混合物
等を使用する。
充填剤としては、無機粉体系では、炭酸カルシウム、炭
酸マクネシウム、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウ
ム、水酸化アルミニウム、リン酸アルミニウム、タルク
、マイカ、クレー、カーホンブラック、ホワイトカーボ
ン、グラファイト。
ゼオライト、硫酸バリウム、含水ケイ酸カルシウム等を
、有機粉体系では、フェノール樹脂粉、エボナイト粉等
を、繊維系では、ガラス系、パルプ系、アスベスト系、
ポリエチレンテレフタレート系、ポリアミド系等を使用
する。
充填剤の配合比率を１０〜４００重量部としたのは、１
０１Ｆ量部未満であると、コルゲート防１１−の効果が
不充分であり、４００重量部を超えると積層後の多層成
形か困難になるためである。
なお、この他に酸化防止剤２着色剤、紫外線吸収剤、帯
電防１１−刑、可塑剤、および脂肪酸金属塩、脂肪酸ア
ミド等のスリップ剤等を必要に応し添加してもよい。
第２の熱＋１Ｊ塑性樹脂としては、第１の熱可塑性樹脂
と同様の熱１丁塑性樹脂を使用できる。
なお、第２の熱可塑性樹脂には充填剤を添加しないのが
好ましい。充填剤が添加されると、発泡時に脱泡が生じ
易く、発泡特性が低下するからである。しかし、本発明
は、その添加を妨げるものではなく、第１の熱１丁塑性
樹脂で使用されるものと同様の充填剤の添加が可能であ
る。たたし、配合量は、第１の熱可塑性樹脂に配合する
量よりも少なくする必要がある。熱ｊｌＪ塑性樹脂１０
０重量部に対して２０〜５０重量部が好ましい。
発泡剤は、化学発泡剤として、アゾジカルボンアミド、
アソビスイソブチロニトリル、ジアゾアミノヘンセン、
　Ｎ、Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、　
Ｎ、Ｎ’−ジメチル−Ｎ、Ｎ’−ジニトロテレフタルア
ミド、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ｐ−トルエンス
ルホニルヒドラジド、１１．Ｐ’−オキシビスベンゼン
スルホニルヒドラジト、炭酸塩、有機酸塩等を、物理発
泡剤として、プロパン、ブタン、ペンタン、ジクロロジ
フルオロメタン、ジクロロモノフルオロメタン、トリク
ロロモノフル才ロメタン、メタノール、エタノール等を
使用する。要すれば、これらの発泡剤と通常使用される
発泡助剤、架橋剤、核剤を併用してもよく、また、発泡
体は架橋させてもよい。
発泡体の層構成は、基本的には、第２の熱可塑性樹脂の
片面あるいは両面に第１の熱可塑性樹脂を被覆するよう
に積層する２層または３層構成である。片面積層でコル
ケート防止の効果は充分あるが、両面積層より第１の熱
可塑性樹脂の層を若干厚くするのが好ましい。
第１．第２の同熱可塑性樹脂に使用する樹脂の組合せに
よって、置網脂層の接着が不十分になる場合は、適当な
接着性樹脂層を外構脂層の間に設けるようにしてもよい
。
上記各樹脂層の厚さについては、第１の熱可塑性樹脂と
して使用する樹脂、充填剤の種類、濃度及び第２の熱可
塑性樹脂として使用する樹脂９発泡倍率の組合わせによ
って異なるが、前者の層が極端に薄い場合は、コルゲー
ト防止の効果が少ないことがある。したがって、通常、
非発泡層の厚み比率は、全体厚みに対して０，０５〜０
．７Ｐ￥度が好ましい。
積層方法は、Ｔダイより押出される餌に第１と第２の同
熱可塑性樹脂を溶融状態で積層する方法であればよい。
一般的には、両樹脂をそれぞれの押出機で溶融混練した
後にＴダイ内で積層するマルチマニホールド方式や、Ｔ
ダイに流入させる前に積層するフィートブロック方式（
コンパイニングアダプタ一方式）等であればよい。
なお、両樹脂の積層体にさらに他の層を積層する場合は
、ドライラミ、ウェットラミ、押出ラミ、共押出、プレ
ス等の通常適用される積層方法によればよい。
〔作用〕
（１）非発泡層を構成する第１の熱１丁塑性樹脂は、充
填剤を含有しているので、押出成形後の発泡体の表面層
に高い比弾性率と高い曲げ応力を付与する。
（２）発泡体がＴダイより押出成形される前に、すなわ
ち、コルケート現象が発生する前に、第１と第２の同熱
可塑性樹脂を積層するため、Ｔダイから押出された時に
、発泡層の［１］方向の膨張による変形を非発泡層で吸
収することができる。
（３）非発泡層が存在するため、大気圧下に押出された
時の発泡層の発泡ガスの散逸が少なくなるので、発泡層
の発泡倍率を大きくすることができる。
［実施例１］ 第１の熱可塑性樹脂としてプロピレン−エチレンブロッ
ク共重合体（メルトインデックス１．８ｇ７１０分、　
［ヨ菱ポリプロＢＣ８Ｊ　）１００重量部に充填剤とし
てタルク１０重量部を配合したものと、第２の熱可塑性
樹脂としてプロピレン−エチレンブロック共重合体（メ
ルトインデックス０．５ｇ７１０分、［三菱ポリプロＥ
Ｃ９Ｊ　）１００重量部に発泡剤としてクエン酸モノナ
トリウムと炭酸水素ナトリウムの１：１の混合物２゜７
重量部を配合したものをそれぞれ押出機で溶融混練し、
ついで、これらの混練したものをフィードブロック方式
によってＴダイ直面で３層に積層し、これをＴダイより
押出成形して冷却した。
上記押出機としては、第１の熱可塑性樹脂の場合は、「
１径９０ｍｍφのもの、第２の熱可塑性樹脂の場合は、
口径６５ｍｍφのものを使用し、Ｔダイはｒｌ　７５０
　ｍｔｎのものを使用した。
上記３層の層構成（各層の厚さ）は、２種３層で、第１
の熱可塑性樹脂（厚さ０．３ｍｍ）／第２の熱可塑性樹
脂（厚さ１．９ｍｍ）／第１の熱可塑性樹脂（Ｊγさ０
．３ｍｍ）であり、発泡体の冷却は、金属製の３本ロー
ルによって行った。得られた熱可塑性樹脂の発泡体のコ
ルゲートと外観についての詳価結果は表１に示すとおり
であった。
［実施例２］ 第１の熱可塑性樹脂におけるタルクの配合量を１００市
ｉ部とした以外は実施例１と同様とした。発泡体の詳価
結果は表１のとおりてあった。
［比較例１］ 第１の熱Ｉ可塑性樹脂を積層しない、ｆ−（一般的な発
泡体）とした以外は実Ｍｉ例１と同様とした。発泡体詳
価結果は表１のとおりてあった。
［比較例２］ 第１の熱可塑性樹脂に充填剤を含まない系とした以外は
実施例１と同様とした。発泡体の評価結果は表１のとお
りであった。
［実施例３コ 第２の熱ＪｉＴ　ｆｆｉ性樹脂として高冨度ポリエチレ
ン（メルトフローレート０．８ｇ／Ｉｎ分、　［五菱ポ
リエチＥＹ４０Ｊ　）を用い、第１の熱可塑性樹脂にお
ける充填剤としてタルク５　（３市、９１部を配合した
系とした以外は実施例１と同様とした。発泡体の評価結
果は表１のとおりてあった。
［比較例３］ 第１の熱可塑性樹脂を積層しない系とした以外は実施例
３と同様とした。発泡体の評価結果は表１のとおりであ
った。
表１から明らかなように、十記各実施例においては、得
られる発泡体にコルケートか発生せず、外観も良好であ
り、各比較例の発泡体に比へ高い発泡倍率を実現するこ
とができる。
〔発明の効果〕
以十説明したように、この発明によれば、充填剤を含イ
Ｊする第１の熱可塑性樹脂と発泡剤を含有する？；２の
熱可塑性樹脂を積層して押出成形するので、コルケート
のない表面が平滑で良好な外観を有するとともに、高い
比弾性率と曲げ応力をイ」し、かつ発泡倍率の高い熱可
”ｆｊ　＋’）樹脂発泡体な得ることかできる。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 熱可塑性樹脂１００重量部に対して充填剤を１０〜４０
    ０重量部含有し、かつ押出成形時に非発泡層を構成する
    第１の熱可塑性樹脂と、発泡剤を含有し、かつ押出成形
    時に発泡層を構成する第２の熱可塑性樹脂とを、それぞ
    れ溶融混練して積層し、Ｔダイより押出成形することを
    特徴とする熱可塑性樹脂発泡体の製造方法。
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