JPS63205625A - 大口径中望遠レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は３５ｍ５＋ｌｌし７レツクスカメラ用の交換レ
ンズとして用いられる中望遠レンズに関し、更に詳しく
は、焦点距離８５−程度、Ｆナンバー１．４程度の光学
的性能を有する大口径中望遠レンズに関する。

一般に、写真用レンズは、予め設定されたある設計基準
倍率において良好な結像性能を発揮するように設計され
ており、撮影倍率がこの設計基準倍率から離れるにした
がって結像性能が低下するものである。従って、無限遠
合焦状態をこの設計基準倍率とした場合には撮影距離が
短くなるほど収差が劣化するので、所定の結像性能を維
持するために最近接撮影距離を比較的長く設定して収差
劣化を防止するか、もしくは収差劣化をある程度まで許
容するしかない。

一方、焦点距離が８５１程度の中望遠レンズは、そのパ
ースペクティブが自然に近いのでポートレート撮影用と
して用いられることが多く、ポートレート撮影の場合に
用いられる近接撮影領域の収差を良好に補正する必要が
ある。

そこで、本発明の目的は、焦点距離８５−一程度、Ｆナ
ンバー１．４程度の大口径中望遠レンズにおいて、無限
遠撮影状態においては高い描写性能を有するとともに、
ポートレート撮影に使用される撮影距離領域においては
ポートレート撮影に適した描写性能を有するうえに、更
に最近接撮影状態近傍では通常の写真用レンズに劣らな
い描写性能を有する大口径中望遠レンズを提供すること
にある。

上記目的を達成するために、本発明にかかる大口径中望
遠レンズは、第１図図示のように、物体側から順に、正
の屈折力を有する前群（ＧＦ）と正の屈折力を有する後
群（ＧＲ）とからなり、遠距離から近距離へのフォーカ
シングに際して前群（ＧＦ）と後群（ＧＲ）とを別々の
移動速度で物体側に移動させるとともに、以下の条件を
満足することを特徴とするものである。

（１）　　０．２＜ｆ／ｆＲ＜０．７ （２）　　０．２５＜ΔＭ＜０．７ １ｑ亀　０く八ｖｔｎ　　ＩＬζ （４）　ΔＫ〈ΔＭ 但し、ここで、 ΔＭ＝ΔＢ、／ΔＡ１　　　・・・（Ａ）Δに＝ΔＢｚ
／ΔＡ２　　　・・・（Ｂ、　）であり、ｆは全系の焦
点距離、ｆＲは後群（ＧＲ）の焦点距離、ΔＡ、は撮影
倍率β＝１／２０の状態における７オ一カシング時の前
群（ＧＦ）の移動量、ΔＢ、は撮影倍率β＝１／２０の
状態における７オ一カシング時の後群（ＧＲ）の移動量
、ΔＡ２は最近接撮影状態における７オ一カシング時の
前群（ＧＦ）の移動量、ΔＢ２は最近接撮影状態におけ
る７オ一カシング時の後群（ＧＲ）の移動量である。

一般に、写真用レンズは多種の収差を発生していてその
収差を全てなくすることは不可能である。

従って、それぞれのレンズが使用される状況に応じで厳
しい補正が必要な＄１１１の収差とさほど必要でない収
差とがある。そして、本発明の中望遠レンズのようにポ
ートレート撮影に使用される場合が多いレンズの場合、
ポートレート撮影に用いられる撮影匪離におけるコマ収
差の補正が問題となる。

そこで、本発明においては、物体側から順に、正の屈折
力を有する前群と正の屈折力を有する後群とからなる中
望遠レンズにおいで、全体繰り出しによるフォーカシン
グに代えて、前群と後群とを別々の移動速度で物体側に
移動させることによって遠距離から近距離へのフォーカ
シングを行うという、いわゆる７ａ−ティングの手法が
用いられる。この７０−ティング手法を用いることによ
って、従来の全体繰り出しに比べてポートレート撮影に
過した撮影距離領域におけるコマ収差の発生を抑制する
ことができるとともに、近距離にある被写体を撮影する
場合にも通常の写真用レンズに劣らない良好な描写性能
を維持することができる。

条件（１）はこの７０−ティング時に前群との間隔が変
化させられる後群の屈折力を規定するものである０条件
（１）の下限を越えて後群の屈折力が弱（なると球面収
差が補正不足となり、逆に条件（１）の上限を越えて後
群の屈折力が強くなるとコマ収差が発生して像面がアン
ダー側に大きく倒れてしまう。

条件（２）（３）（４）は、ポートレート撮影に使用さ
れる撮影距離領域においてポートレート撮影に適した描
写性能を得るとともに、最近接撮影状態において通常の
写真用レンズの劣らない描写性能を得るための条件であ
る。一般に、上述のごとき７０−ティングを行うと、フ
ィルム面と共役な関係にある被写体に対しては良好な収
差補正がなされるけれども、それ以外の位置にある被写
体についてはフィルム面上において自然なぼけを発生さ
せることが困難となる。

すなわち、条件（２）（３）の上限を越えて撮影倍率β
＝１７２０及び最近接撮影状態に゛おける前群の移動量
に対する後群の移動量が大きくなると、フィルム面と共
役な関係にない被写体に対してフィルム面上でのぼけが
自然でなくなり、いわゆる「二線ぼけ」といわれる傾向
を持つようになる。また、逆に条件（２）（３）の下限
を越えて前群の移動量に対する後群の移動量が小さくな
ると、７０−ティング手法を用いる効果が薄れ、ポート
レート撮影に適した撮影距離領域においてコマ収差が過
大に発生するとともに像面清白も悪化する。

更に、条件（４）は撮影倍率β＝１／２０のときの前群
に対する後群の移動量比（いわゆる「７０−ティング比
」）と最近接撮影状態におけるそれとの関係を規定する
ものである０条件（４）を満足しないと、最近接撮影距
離での収差劣化が大軽くなり、最近接撮影距離を更に長
（設定せざるを得なくなる。

更に本発明において、より高い性能を得るためには、第
１図図示のように、前群（ＧＦ）を、物体側から順に、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる第ル
ンズ成分（Ｌ＋）、物体側に凸面を向けた正メニスカス
レンズからなる第２レンズ成分（Ｌ２）、像側に凹面を
向けた負メニスカスレンズからなる第３レンズ成分（Ｌ
ｌ）、負レンズ（Ｌ　、ｉ）と正レンズ（Ｌ、ｂ）との
接合レンズからなる第４レンズ成分（Ｌｌ）、正レンズ
からなるＷ＆５レンズ成分（Ｌ　ｓ）から構成するとと
もに、後ａＦ（ＧＲ）を物体側に凸面を向けた正メニス
カスレンズからなる第６レンズ成分（Ｌ、）から構成す
ることが望ましい。

このように構成することによって、焦点距離が８５−程
度の比較的画角があるにもかかわらず、Ｆナンバーが１
．４に及ぶ大口径で諸収差が充分小さく、特に像面性と
球面収差を良好に補正しているという効果が得られる。

また、本発明において、上記第１〜第６レンズ成分（Ｌ
、）〜（Ｌ、）からなる構成において、より良好なａ差
補正を行うためには、以下の条件を満足することが望ま
しい。

（５）　　０．０５＜ｒ／Ｌ□、（０，６５（６）　　
０．３　＜（ｒｓ　　ｒ４）／（ｒｓ＋ｒ４）＜　０．
　７０、　１７　＜（Ｎｓ　−１）／（ｒｓ／ｆ）＜　
０．　４５（８）　　０．７＜ｆ、／ｆ＜１．４ ０、　０９　＜（Ｎ、ｂ−Ｎ４ａ）／（ｒｓ／ｆ）＜　
０．　２５（１０）　　（Ｎ４ａ＋Ｎ４ｂ）／　２　＞
　１．６９但し、ここで、Ｌｚｓは第ルンズ成分（Ｌｌ
）から第３レンズ成分（Ｌ、）までの合成焦点距離、ｆ
、は第ルンズ成分（Ｌｌ）の焦点距離、ｒ４は第２レン
ズ成分（Ｌｌ）の像側面の曲率半径、「５は第３レンズ
成分（Ｌ３）の物体側面の曲率半径、ｒ、は第４レンズ
成分（Ｌ４）の接合面の曲率半径、Ｎ４ａは第４レンズ
成分（Ｌ４）の負レンズ（Ｌ　４ａ）の屈折率、Ｎ、ｂ
は第４レンズ成分（Ｌ、）の正レンズ（Ｌ４ｂ）の屈折
率である。

条件（５）は第ルンズ成分（Ｌ、）〜第３レンズ成分（
Ｌ、）の合成屈折力を規定するものである。

条件（５）の下限を越えてこの合成屈折力が弱（なると
、第３レンズ成分（Ｌａ）から射出される光束の収れん
度が不足するので第４レンズ成分（Ｌ、）以降が大型化
するとともに、軸上光束が第４レンズ成分（Ｌ、）に入
射するときの入射高さが高（なるので、第ルンズ成分（
Ｌ、）から第３レンズ成分（Ｌ３）までと第４レンズ成
分（Ｌ４）から第６レンズ盛分（Ｌ、）＊でとで球面収
差とコマ収差とのバランスを適切に保つことができなく
なる。逆に、条件（５）の上限を越えて上記合成屈折力
が強くなると、レンズ系全体としては小さくなるけれど
も、第ルンズ成分（Ｌ、）から第３レンズ成分（Ｌ、）
までと第４レンズ成分（Ｌ４）から第６レンズ成分（Ｌ
、）までとの屈折力のバランスがくずれるので、フレア
が過大に発生し、この補正が困難となる。

条件（６）は第２レンズ成分（Ｌｌ）と第３レンズ成分
（Ｌ、）との間に形成される空気レンズの形状を規定す
るものである。この空気レンズによって、第ルンズ成分
（Ｌ、）及び第２レンズ成分（Ｌｌ）によって発生され
た高次の負の球面収差及び非点収差を補正することがで
きる。条件（６）の上限を越えると軸外光束によって内
方性のコマ収差が発生し、これを補正するためにはｆＪ
ルンズ成分（Ｌｌ）及び第２レンズ成分（Ｌｌ）の正の
屈折力を強くする必要があり、球面収差とコマ収差とを
バランス良く補正することが困難となる。逆に、条件（
６）の下限を越えると外方性のコマ収差が発生し、これ
を補正するためには第３レンズ成分（Ｌ、）の負の屈折
力を強くする必要があり、やはり球面収差とコマ収差と
をバランス良く補正することが困難となる。

条件（７）は第３レンズ成分（Ｌ、）の物体側面の屈折
力を規定するものである。この第３レンズ成分（Ｌ、）
の物体側面は、第ルンズ成分（Ｌｌ）から第３レンズ成
分（Ｌ、）までにおいて球面収差とコマ収差とのバラン
スをとるために重要な役割を果たしており、この面で高
次の負の球面収差を発生させることによってレンズ系全
体としての球面収差の補正を行うものである。従って、
条件（７）の上限を越えて第３レンズ成分（Ｌ、）の物
体側面の屈折力が強くなると、軸外光束においてコマ収
差が過大に発生しその補正が困難となる。逆に条件（７
）の下限を越えてこの面の屈折力かが弱くなると、球面
収差が補正不足となってしまう。

条件（８）は第ルンズ成分（Ｌｌ）の屈折力を規定する
ものであり、この第ルンズ成分の屈折力によって全系の
大きさが大きく左右されるとともに、軸上光束のあたる
位置が最も高い輪帯球面収差の補正に大きな影響を与え
る。従って、条件（８）の下限を越えて第ルンズ成分の
屈折力が強くなると、パック７オーカスが短くなって全
系がコンパクトになるけれども、球面収差の発生が大き
くなって本発明の目的とする大口径を達成できなくなる
とともに、ペッツバール和も大きくなって収差の悪化を
生じる。逆に条件（８）の上限をこえると、高次収差の
発生を最小限にとどめることが可能となるけれども、レ
ンズ系全体をコンパクトにことができなくなる。

条件（９）は負レンズ（Ｌ　４ａ）と正レンズ（ｔ、４
ｂ）との接合レンズからなる第４レンズ成分（Ｌ４）の
接合面の屈折力に関するものである。条件（９）の上限
を越えてこの接合面の屈折力が強くなると球面収差が補
正不足となり、逆に条件（９）の下限を越えて接合面の
屈折力が小さくなると釉上光束のアッパー側にコマ収差
が発生するので好ましくない。

条件（１０）は、第４レンズ成分（Ｌ４）において互い
に接合される負レンズ（Ｌ　４ａ）と正レンズ（Ｌ４ｂ
）のそれぞれの屈折率の平均を規定するものである。条
件（１０）を満足しないと球面収差が悪化するかもしく
は軸上光束のコマフレア及びサノタルフレアが増大し、
その補正のため書二は接合面の屈折力を変える必要が生
じる。

以下、本発明の実施例を示す、各実施例において、ｆは
全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角をそ
れぞれ示し、屈折率Ｎｄ及びアツベ数ｙｄはそれぞれｄ
［（５８７，６ｎｍ）に対する値である。各実施例の上
記条件（１）〜（１０）に対応するパラメータの値（条
件（４）を除く）を第１表に示す。

（以下余白） 自車半径　　軸上面間隔　　屈折率（Ｎｄ）　　　アツ
ベ数（ｖｄ）ｒｚ　　　５９８，８７８ ｄｚ　　１，１７６ ｒ３　　４９．９２９ ｄ、　　７，０５９　　　Ｎｄ、　　１，７４２５０　
　　νｄ、　　５２．５１ｒ、　　　８３．３８４ （Ｌ　　４，７０６ ｒｌ　　　３２，０７７ ｄ、　　２４，２３５ ｒｔ　　　−４２，３８８ ａ、　　４，１１８　　　Ｎｄ、１．６７３３９　　　
ｙｄ、２９，２５ｒｌ　　　７７．５５５ ｄ、　　　１２．４２４　　　　　Ｎｄ５１．８３４０
０　　　　　　νｄ、　　　３）、０５ｒｓ　　　　　
％９，２７８ ｄｓ　　Ｏ，１７６ ｒ、。　２１２．４８８ ｄ、。５，８８２　　　Ｎｄ、　１，７５４５０　　　
シｄ６５１，５７ｒ　＋　＋　　−５４３，９３６ ｄ、、　　０．５８８ ｒｔ２　１２３．７４６ ａ、！５．２９４　　　Ｎｄ、　１．６９６８０　　　
νｄ、　　５６，４７ｒ＋ｉ　　　　９４７．フロ８ Σｄ−４７．７５３ ｄ、、＝　４．８０４　（β＝１／２０のとき）＝１２
，６８２　（最近接撮影状態のとき）ｄ、　　１３．１
５３　　　Ｎｄ、　　１．７８５６０　　　ｖｄ、　　
４２，８１ｒ２　　１９１．９１４ ｄ、　　　１．１７６ ｒｘ　　　　４９，８３５ ｄ、　　７，０５９　　　Ｎｄ２　１．７１０６０　　
　νｄ、　　４３．２５ｒ、　　　　７６．０９６ ｄ、　　　４．７０６ ｒｌ　　　１７７．２５６ ｄｉ　　８．９４１　　　Ｎｄａ　　１，７４０００　
　　ｙｄ、　　２８，２６ｒ’ａ　　　　３２．６１０ ｄ、　　２４，２３５ ｒ７−４０，６０７ ｄｙ　　４，１１８　　　ＮｃＬ　１，６７３３９　　
　　Ｗｄ＜　　２９．２５ｒ＠　　　　６７．９４２ ｄｓ　　１３．４１２　　　Ｎｄ５１．８０７００　　
　　νｄ、　　３９，７１ｒｓ　　　−６３，２３０ ｄｌ　　　　Ｏ，１フロ 「１゜　　９０３，７５０ ｄ＋０５，８８２　　　Ｎｄｉ　１．７５４５０　　　
　ｖｄ、　　５１．５７ｒ１１　−１３１，７１２ （Ｌ＋　　０．５８８ ｒｔ２　　１０６．２４０ ｄ＋＊　　５，２９４　　　Ｎｄｙ　１，６９６８０　
　　　νｄ、　　５６，４７ｒ、、　　　９４７．７６
８ Σｄ−８８．７４１ ａ、、＝　４，６３７　（β＝１／２０のとき）＝１８
，８５９　（Ｊｌ近接撮影状態のとき）ｒ、　　　　　
５０７．８５４ ｄｉ　　　１．１７８ ｒ、　　　　５０．２８１ ｄｓ　　７，０５９　　　Ｎｄｚ　　１，７４２５０　
　　νｄ、　　５２，５１ｒ、　　　　８２，２８８ ｄ４　　４．７０６ ｒ５　　　　３０８．７７１ ｄｓ　　８，９４９　　　Ｎｄｓ　　１．７４０００　
　　ｖｄ、　　２８．２６ｒｉ　　　　３Ｇ、９８７ ｄ、　　２４．１４７ ｒｔ　　　−４０，２８３ ｄ、　　４．１０６　　　Ｎｄ、　１．６７３３９　　
　　νｄ、　　２９，２５ｒ＃　　　　７８．３４２ ｄ、　　１２．４２４　　　Ｎｄｓ　１，８３４００　
　　　νｄ、　　３７，０５ｒ、−６５，４１６ ｄ、　　　０．１７８ ｒｌ。　　５１６．８３１ ｄｌ。３，６３５　　　Ｎｄｇ　１，７５４５０　　　
　νｄ、　　５１．５７ｒＨ−１１４，２６６ ｄ、０．５８３ ｒｌ２　　１４８，２３３ ｄ１□　４．６７１　　　Ｎｄ、　１，６９３５０　　
　νｄ、　　５０．２９ｒ１ｓ　　　９４７．７６８ Σｄ＝８４，４００ ｄ、、＝　４．５７２　（β＝１／２０のとき）＝１２
，３２８　（最近接撮影状態のとき）曲率半径　　軸上
面間隔　　屈折率（Ｎｄ）　　　アツベ数（Ｖｄ）ｒ＋
　　　　５４．３９０ ｄ、　　１１．９０６　　　Ｎｄ、　　１．７５４５０
　　　νｄ、　　５１．５７ｒ２２８５．５５３ ｄ２０，２８２ ｒ３　　　４２．７６３ ｄｓ　　８．２３５　　　Ｎｄｚ　　１．６７０００　
　　Ｖｄ、　　５７．０７ｒ＜　　　　７５，２９３ ｄ、　　　４，０７１ ｒｌ　　　１８８，６０３ ｄ、　　　　３．７６５　　　　　Ｎｄ、　　　１，６
フ３３９　　　　Ｖｄ、　　　２９．２５ｒ＝　　　　
２７，１２４ ｄ、　　２７．０２４ ｒ、−３６，６４５ ｄ、　　３，４１２　　　Ｎｄ、　１．６５４４６　　
　νｄ、　　３３，８６ｒ＝　　　　９１．７２８ ｄａ　　１０，８２４　　　Ｎｄｓ　１，７８１００　
　　ｙｄ、　　４４，５５、、　　−５０，０００ ｄ、　　０．２３５ 「１゜　　　１７５，８１２ ｄ、。５．８８２　　　Ｎｄ、　１，８０７００　　　
ｖｄｓ　　３９，７１ｒ、、　　−４０１，５４０ ｄ、、　　０．５１８ ｒ、　　　１９６．５９７ ｄ１□　３，８８２　　　Ｎｄ、　１．７１３００　　
　νｄ、　　５３，９３ｒｌｆｆ　　　７４０，１７６ Σｄ＝８０．０３５ ｄ、、＝　４．３７０　（β＝１／２０のとき）＝１７
，８７８　（最近接撮影状態のとり実施例５ ｆ＝１００　　　　ＦＮＯ＝１．４　　　２ω＝２９゜
曲率半径　　軸上面間隔　　屈折率（Ｎｄ）　　　アツ
ベ数（Ｖｄ）ｒ＋　　　５４．９９８ ｄ、　　１２．０００　　　Ｎｄ、　　１．７５４５０
　　　νｄ、　　５１．５７ｒ２　　３６９，３７０ ｄ、　　０．２８２ ｒ、　　　４４，９４６ ｄａ　　　　８．２３５　　　　　　Ｎｄ、　　　１．
６７７９０　　　　　　Ｖｄ２　５５．３８ｒ４　　７
２，９８６ ｄ、　　４，０７１ ｒｌ　　　２７８．２９９ ｄ、　　３，７６５　　　Ｎｄ、　　１，６７３３９　
　　Ｖｄ３　２９，２５ｒｓ　　　２８．７７３ ｄ、　　２７，０２４ ｒｙ　　　−３８，３０４ ｄ、　　３，４１２　　　Ｎｄ、　１．６５４４６　　
　Ｖｄ、　　３３．８６ｒ、　　　１０８．０５４ ｄ、　　１０．８２４　　　Ｎｄ、１．７８１００　　
　シｄ、４４．５５ｒｓ　　　−５０，９４１ ｄ、　　０．２３５ ｒｌ。　１５３．８０５ ｄ、。４．１１８　　　Ｎｄｓ　１．８０７００　　　
νｄ、　　３９，７１ｒｌ＋　　−５４６，７９１ ｄ、、　　０．５１８ ｒｌｚ　　２２３．３７２ ｄ、２３，５２９　　　Ｎｄ、　１，７１３００　　　
νｄ、　　５３，９３ｒ１３　１２５１．３２９ Σｄ＝７８．０１２ ｄｕ＝　４，７６４　（β＝１／２０のとき）＝１８．
０７１　（最近接撮影状態のとき）実施例６ ｆ＝１００　　　　ＦＮＯ＝１．４　　　２ω＝２９゜
曲率半径　　軸上面間隔　　屈折率（Ｎｄ）　　　アツ
ベ数（Ｖｄ）ｒ、　　　５３，９４０ ｄ、　　１２．１１８　　　Ｎｄ、　　１，７５４５０
　　　νｄ、　　５１，５７ｒ２　　３５３．６９８ ｄ２０．２３５ ｒ３４４．６０２ ｄ、　　７．１７６　　　Ｎｄ、　　１．６７０００　
　　ｙｄ、　　５７．０７ｒ、　　　７３，５４９ ｄ、　　４．９４１ ｒｓ　　　３０９．９０５ ｄｓ　　３，７６５　　　Ｎｄｓ　　１，６７３３９　
　　Ｖｄｓ　　２９．２５ｒｓ　　　２８，５６１ ｄ、　　２６，９０６ ｒ、　　　−３９，７５６ ｄ、　　３，４１２　　　Ｎｄ、　１，６５４４６　　
　Ｖｄ、　　３３．８６ｒ＠　　　９５．６４７ ｄ、　　１０．８２４　　　Ｎｄ５１．７８５６０　　
　νｄ、　　４２．８１ｒ、　　　−５２，９４１ ｄｏ　　Ｏ，２３５ 「１゜　１５０．１３９ ｄｌ。３．５２９　　　Ｎｄ、　１．８０７００　　　
νｄ、　　３９，７１ｒ＋　＋　　”８５４，５６６ ｄ、、　　０．５１８ ｒ＋２　１９４．４５６ ｄ、２３，５２９　　　Ｎｄｔ　１．７１３００　　　
νｄ、　　５３．９３ｒＩ３　７３６．０９５ Σｄ＝７７．１８８ ｄ、、＝　４．７９４　（β＝１／２０のとき）＝１８
，２８７　（最近接撮影状態のとき）実施例７ ｆ＝１００　　　　ＦＮＯ＝１．４　　　２ω＝２９゜
曲率半径　　軸上面間隔　　屈折率（Ｎｄ）　　　アツ
ベ数（Ｖｄ）ｒ、　　　５２，５６２ ｄ、　　１２．２３５　　　Ｎｄ、　　１．７５４５０
　　　Ｖｄ、　　５１，５７ｒ２３０７，０８２ ｄ２０．２３５ ｒ３　　４２，７８３ ｄ、　　６，９４１　　　Ｎｄｚ　　１．６７０００　
　　ｙｄ２５７．０７ｒ、　　　７４．０８３ ｄ、　　４，９４１ ｒｌ　　　２５０．２０１ ｄ、　　３．７６５　　　Ｎｄ３１．６７３３９　　　
シｄ３２９，２５ｒａ　　　２７，２８２ ｄ、　　２６，９０８ ｒ？　　　−３９，６８３ ｄ、　　３．４１２　　　Ｎｄ４１，６５４４６　　　
νｄ、　　３３．８６ｒｓ　　　８９，９８１ ｄ、　　１０，８２４　　　Ｎｄ、１．７８５６０　　
　νｄ、　　４２，８１ｒｓ　　　−５３，５４３ ｄ、　　０．２３５ ｒ、、　　１４２．９１２ ｄｌ。３，５２９　　　Ｎｄ、　１，８０５００　　　
ｊ／ｄ、　　４０．９７ｒｌ＋　−１５６４，７７４ ｄ、、　　０．５１８ ｒ＋２　１８４．６０８ ｄ、２３，５２９　　　Ｎｄ、　１，７１３００　　　
νｄ、　　５３．９３ｒ１３　８４６．１６７ Σｄ＝７７．０７１ ｄ、、＝　４．８５４　（β＝１／２０のとき）＝１６
．２４３　（′Ｒ近接撮影状態のとき）第　１　表 本発明の各実施例のレンズ構成を示す断面図を第１図に
示す、第２図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）はそれぞれ本発明実施
例１の無限遠撮影状態、撮影倍率β＝１／２０の状態、
及び撮影ｆｆ１Ｊ１１−の最近接撮影状態における各収
差を示す収差図である。ここで、比較のために、この実
施例１のレンズ系を全体繰り出ししたときの撮影倍率β
＝１／２０の状態及び撮影距離１−の最近接撮影状態に
おける各収差を示す収差図を第３図（Ａ）（Ｂ）に示す
、第２図（Ｂ）（Ｃ）と第３図（Ａ）（Ｂ）とを比較す
ると、撮影倍率β＝１／２０において本発明実施例１の
方が明らかに非点収差が良好に補正されており、また最
近接撮影状態においても本発明実施例１の方が非点収差
のみならず球面収差もより良好に補正されていることが
わかる。同様に、第４図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は本発明実
施例２の無限遠撮影状態、撮影倍率β＝１／２０の状態
、及び撮影距離１騰の最近接撮影状態における各収差を
示す収差図であり、第５図（Ａ）（Ｂ）はこの実施例２
のレンズ系を全体繰り出ししたときの撮影倍率β＝１／
２０の状態及び撮影距離１曽の最近接撮影状態における
各収差を示す収差図である。更に、第６図（Ａ）（Ｂ）
（Ｃ）、第８図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）、第１０図（Ａ）Ｃ
Ｂ）（Ｃ）、第１２図（Ａ）ＣＢ）（Ｃ）及び第１４図
（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）ｉｔ、それぞれ本発明実施例３〜７
の無限遠撮影状態、撮影倍率β＝１／２０の状態、及び
撮影距離１−の最近接撮影状態における各収差を示す収
差図であり、第７図（Ａ）（Ｂ）、第９図（Ａ）（Ｂ）
、第１１図（Ａ）（Ｂ）、第１３図（Ａ）（Ｂ）及び第
１５図（Ａ）（Ｂ）はそれぞれ＊施例３〜７のレンズ系
を全体繰り出ししたときの撮影倍率β＝１／２０の状態
及び撮影距離１−の最近接撮影状態における各収差を示
す収差図である。各収差図から明らかなように、全体繰
り出しに比べて本発明の７ａ−ティングを用いた方が非
点収差及び球面収差が撮影倍率β＝１／２０及び最近接
撮影状態のいずれにおいてもより良好に補正されている
。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の各実施例のレンズ構成を示す断面図、
第２図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）、第４図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）
、第６図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）、第８図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ
）、第１０図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）、第１２図（Ａ）（Ｂ
）（Ｃ）、第１４図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）はそれぞれ本発
明実施例１〜７の無限遠撮影状態、撮影倍率β＝１／２
０の状態、及び撮影距離１−の最近接撮影状態における
各収差を示す収差図、第３図（Ａ）（Ｂ）、第５図（Ａ
）（Ｂ）、第７図（Ａ）（Ｂ）、第９図（Ａ）（Ｂ）、
第１１図（Ａ）（Ｂ）、第１３図（Ａ）（Ｂ）及び第１
５図（Ａ）（Ｂ）はそれぞれ実施例１〜７のレンズ系を
全体繰り出ししたときの撮影倍率β＝１／２０の状態及
び撮影距離１輪の最近接撮影状態における各収差を示す
収差図である。 ＧＦ；前群、ＧＲ；後群。 以上 出願人　ミノルタカメラ株式会社 第１図 第７図ＣＡ） 第９図（Ａ） ｅａｔ　　正ｊ〜呆ｔｔ　　　　　　　　　　　　Ｉト
１ｅ、殖　　　　　　　　　　１１　　ｔ、と　Ｌ　噛
紗　３球面状五五弧太子　　　　　拝島不１５　　　　
　　　１田Ｘ第１３図（Ａ） 第１５図叩

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と正の屈
   折力を有する後群とからなり、遠距離から近距離へのフ
   ォーカシングに際して前群と後群とを別々の移動速度で
   物体側に移動させるとともに、以下の条件を満足するこ
   とを特徴とする大口径中望遠レンズ： ０．２＜ｆ／ｆＲ＜０．７ ０．２５＜ΔＭ＜０．７ ０≦ΔＫ＜０．４５ ΔＫ＜ΔＭ 但し、ここで、 ΔＭ＝ΔＢ＿１／ΔＡ＿１ ΔＫ＝ΔＢ＿２／ΔＡ＿２ であり、 ｆ；全系の焦点距離、 ｆＲ；後群の焦点距離、 ΔＡ＿１；撮影倍率β＝１／２０の状態におけるフォー
   カシング時の前群の移動量、 ΔＢ＿１；撮影倍率β＝１／２０の状態におけるフォー
   カシング時の後群の移動量、 ΔＡ＿２；最近接撮影状態におけるフォーカシング時の
   前群の移動量、 ΔＢ＿２；最近接撮影状態におけるフォーカシング時の
   後群の移動量、 である。 ２、前群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正
   メニスカスレンズからなる第１レンズ成分、物体側に凸
   面を向けた正メニスカスレンズからなる第２レンズ成分
   、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなる第３
   レンズ成分、負レンズと正レンズとの接合レンズからな
   る第４レンズ成分、正レンズからなる第５レンズ成分か
   らなり、後群は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレ
   ンズからなる第６レンズ成分からなることを特徴とする
   特許請求の範囲第１項記載の大口径中望遠レンズ。 ３、更に以下の条件を満足することを特徴とする特許請
   求の範囲第２項記載の大口径中望遠レンズ： ０．０５＜ｆ／ｆ＿１＿２＿３＜０．６５ ０．３＜（ｒ＿５−ｒ＿４）／（ｒ＿５＋ｒ＿４）＜０
   ．７０．１７＜（Ｎ＿３−１）／（ｒ＿５／ｆ）＜０．
   ４５０．７＜ｆ＿１／ｆ＜１．４ ０．０９＜（Ｎ＿４ｂ−Ｎ＿４ａ）／（ｒ＿６／ｆ）＜
   ０．２５（Ｎ＿４ａ＋Ｎ＿４ｂ）／２＞１．６９ 但し、ここで、 ｆ＿１＿２＿３；第１レンズ成分から第３レンズ成分ま
   での合成焦点距離、 ｆ＿１；第１レンズ成分の焦点距離、 ｆ＿４；第２レンズ成分の像側面の曲率半径、 ｒ＿５；第３レンズ成分の物体側面の曲率半径、 ｒ＿６；第４レンズ成分の接合面の曲率半径、 Ｎ＿４ａ；第４レンズ成分の負レンズの屈折率、 Ｎ＿４ｂ；第４レンズ成分の正レンズの屈折率、である
   。