JPS63140039A - Di缶用鋼板の製造方法 - Google Patents
Di缶用鋼板の製造方法Info
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- JPS63140039A JPS63140039A JP28585786A JP28585786A JPS63140039A JP S63140039 A JPS63140039 A JP S63140039A JP 28585786 A JP28585786 A JP 28585786A JP 28585786 A JP28585786 A JP 28585786A JP S63140039 A JPS63140039 A JP S63140039A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
発明はDI缶(Draw & Ironed Can)
用鋼板の連続焼鈍による製造方法に関する。
用鋼板の連続焼鈍による製造方法に関する。
鋼板に錫メッキを施したブリキ鋼板あるいはクロム酸処
理を施したティン・フリー・スティール(以下T、F、
Sと称す)のごとき表面処理鋼板が食缶やエアゾール缶
、イージーオープン缶に多用されている。
理を施したティン・フリー・スティール(以下T、F、
Sと称す)のごとき表面処理鋼板が食缶やエアゾール缶
、イージーオープン缶に多用されている。
これら表面処理鋼板は近年多段絞り加工あるいはDI加
工(DraνとIroning加工即ち、深絞り加工後
にしごき加工が施される)など、きびしい加工が行われ
るようになり、単に耐食性のみならず、優れた加工性を
も具備する必要がある。
工(DraνとIroning加工即ち、深絞り加工後
にしごき加工が施される)など、きびしい加工が行われ
るようになり、単に耐食性のみならず、優れた加工性を
も具備する必要がある。
DI缶の製缶加工は、鋼板をポンチとダイスを用いて浅
絞りしてカップを成形後、このカップの側壁の厚さより
クリアランスが小さいポンチとダイスを用いて側壁をし
ごき引伸し、側壁の厚さを減少させることにより所定深
さの容器(カップ)を成形し、さらにカップ端に蓋を捲
線めのためのフランジ出しを行なう加工が行われる。
絞りしてカップを成形後、このカップの側壁の厚さより
クリアランスが小さいポンチとダイスを用いて側壁をし
ごき引伸し、側壁の厚さを減少させることにより所定深
さの容器(カップ)を成形し、さらにカップ端に蓋を捲
線めのためのフランジ出しを行なう加工が行われる。
DI缶用鋼板に要求される特性は、DI加工時の加工性
がよく、加工が容易で加工エネルギーが小さいこと、D
I加工後の伸びフランジ成形性がすぐれクラックの発生
がないこと、および缶体としたとき耐圧強度が高いこと
を要求される。
がよく、加工が容易で加工エネルギーが小さいこと、D
I加工後の伸びフランジ成形性がすぐれクラックの発生
がないこと、および缶体としたとき耐圧強度が高いこと
を要求される。
係かるDI缶用材料としては従来は1例えばB添加AΩ
キルド鋼を箱焼鈍したもの(特開昭53−48913)
、Cu添加低炭S鋼を箱焼鈍したもの(特公昭52−1
6965)のように、箱焼鈍材が殆んど適分されていた
。それは箱焼鈍材の方が伸び、深絞り性に優れており、
一般にDI加工用途にも適していると考えられていたか
らである。
キルド鋼を箱焼鈍したもの(特開昭53−48913)
、Cu添加低炭S鋼を箱焼鈍したもの(特公昭52−1
6965)のように、箱焼鈍材が殆んど適分されていた
。それは箱焼鈍材の方が伸び、深絞り性に優れており、
一般にDI加工用途にも適していると考えられていたか
らである。
特に、DI缶の成形加工では伸びフランジ成形性の良い
ことはきわめて重要視され、その不良率は数10 pp
m以下に抑える必要がある。そのため鋼板として伸び、
r値の優れた、また鋼中の固溶Cの少ない箱焼鈍材が従
来から適用されていた。
ことはきわめて重要視され、その不良率は数10 pp
m以下に抑える必要がある。そのため鋼板として伸び、
r値の優れた、また鋼中の固溶Cの少ない箱焼鈍材が従
来から適用されていた。
一方近年DI缶は板厚が、ますます薄手化されつつあり
、耐圧強度を高めることの要求も非常に強くなりつつあ
る。
、耐圧強度を高めることの要求も非常に強くなりつつあ
る。
缶体の耐圧強度は(板厚)2×(強度)で決り、薄手化
するには素材強度を高める必要があるが、箱焼鈍材は一
般に軟質であり、薄手化の対応が難しい。強度化を図ろ
うとすれば、その−策として強度化元素を添加する必要
があり、この場合には、DI加工性が劣化する。また鋼
板を高強度化するとDI加工時のエネルギーが大となり
、かじりを生じやすくなる問題もある。
するには素材強度を高める必要があるが、箱焼鈍材は一
般に軟質であり、薄手化の対応が難しい。強度化を図ろ
うとすれば、その−策として強度化元素を添加する必要
があり、この場合には、DI加工性が劣化する。また鋼
板を高強度化するとDI加工時のエネルギーが大となり
、かじりを生じやすくなる問題もある。
最近では、連続焼鈍によりDI缶用鋼板の製造が検討さ
れているが、DI加工後のカップ端のフランジ成形のさ
いクラックの発生防止を満足し得るまでに到っていない
というのが実情である。
れているが、DI加工後のカップ端のフランジ成形のさ
いクラックの発生防止を満足し得るまでに到っていない
というのが実情である。
本発明はDI加工時には軟質で加工がしやすく。
伸びフランジ成形性がすぐれてクラックの発生がなく、
缶体としたとき耐圧強度もすぐれたDI缶用鋼板を連続
焼鈍を適用して得ることを目的とする。
缶体としたとき耐圧強度もすぐれたDI缶用鋼板を連続
焼鈍を適用して得ることを目的とする。
本発明者らは前記目的を達成すべく、種々実験し研究し
た結果、Cを0.01%未満の極低炭素で鋼成分を特定
したAlキルド鋼を、熱間圧延での捲取温度を600〜
710℃とし、また熱間圧延に先立つ鋼片の加熱条件を
特定して加熱すると、連続焼鈍により伸びフランジ成形
性を初めとするDI缶用鋼板としての特性のすぐれたも
のが得られることを見出した。この知見に基づいて本発
明はなされたものであり、その要旨は重量%で C=0.01%未満 Mn=0.05〜0.60% P=0.02%以下 酸可溶A Q =0.005〜0.150%N=0.0
070%以下 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を、熱間圧
延し、600〜710℃の温度で捲取り、冷間圧延し1
次いで再結晶温度以上850℃以下の温度で5秒〜3分
間保持したのち、5〜500℃7秒の冷却速度で冷却し
、300〜500℃の温度で10〜300秒の過時効処
理する連続焼鈍を行なうことを特徴とするDI缶用鋼板
の製造方法にある。他の要旨は、前記鋼片を熱間圧延に
先立ってAr3変態点以下の温度まで冷却し、次いで(
T) ’C= 6875/ (3,865−1og(A
l%十0.0153)−250を満足する温度(T)以
下に加熱し、熱間圧延することを付加したところにある
。
た結果、Cを0.01%未満の極低炭素で鋼成分を特定
したAlキルド鋼を、熱間圧延での捲取温度を600〜
710℃とし、また熱間圧延に先立つ鋼片の加熱条件を
特定して加熱すると、連続焼鈍により伸びフランジ成形
性を初めとするDI缶用鋼板としての特性のすぐれたも
のが得られることを見出した。この知見に基づいて本発
明はなされたものであり、その要旨は重量%で C=0.01%未満 Mn=0.05〜0.60% P=0.02%以下 酸可溶A Q =0.005〜0.150%N=0.0
070%以下 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を、熱間圧
延し、600〜710℃の温度で捲取り、冷間圧延し1
次いで再結晶温度以上850℃以下の温度で5秒〜3分
間保持したのち、5〜500℃7秒の冷却速度で冷却し
、300〜500℃の温度で10〜300秒の過時効処
理する連続焼鈍を行なうことを特徴とするDI缶用鋼板
の製造方法にある。他の要旨は、前記鋼片を熱間圧延に
先立ってAr3変態点以下の温度まで冷却し、次いで(
T) ’C= 6875/ (3,865−1og(A
l%十0.0153)−250を満足する温度(T)以
下に加熱し、熱間圧延することを付加したところにある
。
以下本発明の詳細な説明する。まず本発明を構成する鋼
成分について説明する。
成分について説明する。
Cは硬質化し、伸びフランジ成形性を劣化するので0.
01%未満とする。
01%未満とする。
Mnは不可避的不純物であるSによる熱間脆性を防止す
るため0.05%以上含有させる必要があるが、0.6
0%を超えるとCと同様に鋼を硬質化し、本発明の特徴
を失う。好ましい範囲はo、io〜0.30%である。
るため0.05%以上含有させる必要があるが、0.6
0%を超えるとCと同様に鋼を硬質化し、本発明の特徴
を失う。好ましい範囲はo、io〜0.30%である。
八〇はDI加工性に有害である酸化物系介在物を低減す
るため、脱酸剤として、また鋼中のN固定を通じて、表
面処理時の歪時効による硬質化を抑制するため、少なく
とも酸可溶Alとして0゜005%含有させる必要があ
る。一方、その含有量が多くなる表面疵が増加し、また
伸びフランジ成形性も劣化するので0.150%以下と
する。
るため、脱酸剤として、また鋼中のN固定を通じて、表
面処理時の歪時効による硬質化を抑制するため、少なく
とも酸可溶Alとして0゜005%含有させる必要があ
る。一方、その含有量が多くなる表面疵が増加し、また
伸びフランジ成形性も劣化するので0.150%以下と
する。
Pと固溶Nは鋼を著しく硬化させる元素であり、Pと固
溶Nを共に低くすることによって従来考えられていた以
上の顕著な軟質化の効果があり、DI前加工容易になり
、伸びフランジ成形性も良好となる。この作用を奏する
には、Pを0.02%以下、Nを0.0070%以下と
する必要がある。好ましくはPは0.015%未満、N
は0.0030%以下である。
溶Nを共に低くすることによって従来考えられていた以
上の顕著な軟質化の効果があり、DI前加工容易になり
、伸びフランジ成形性も良好となる。この作用を奏する
には、Pを0.02%以下、Nを0.0070%以下と
する必要がある。好ましくはPは0.015%未満、N
は0.0030%以下である。
本発明における基本成分系は上述の通りであるが、本基
本成分系に炭窒化物形成元素であるB、Crで添加する
ことも可能である。これらの元素も添加することにより
軟質な鋼板が安定して製造可能である。
本成分系に炭窒化物形成元素であるB、Crで添加する
ことも可能である。これらの元素も添加することにより
軟質な鋼板が安定して製造可能である。
不可避成分のSは鋼中の介在物となり、DI缶用鋼板の
表面欠陥、加工時のワレ発生の原因となるので、0.1
5%以下とすることが好ましい。
表面欠陥、加工時のワレ発生の原因となるので、0.1
5%以下とすることが好ましい。
次に熱間圧延条件について説明する。熱間圧延は第−義
的には捲取温度を第2義的にはスラブ加熱温度を特定す
ることにより、軟質でDI加工性にすぐれ、しかも適度
のBH性を有する連続焼鈍による軟質のDI缶用鋼の製
造が可能である。捲取温度が低温になると伸びフランジ
性が劣化し、また硬度も大となるので600’C以上と
する。一方、その温度が高いと酸洗性が劣化するので7
10℃以下とする。
的には捲取温度を第2義的にはスラブ加熱温度を特定す
ることにより、軟質でDI加工性にすぐれ、しかも適度
のBH性を有する連続焼鈍による軟質のDI缶用鋼の製
造が可能である。捲取温度が低温になると伸びフランジ
性が劣化し、また硬度も大となるので600’C以上と
する。一方、その温度が高いと酸洗性が劣化するので7
10℃以下とする。
第1図は、C: 0.0015〜0.0090%、Mn
: 0.15〜0.25%、P : 0.006〜0
.010%、A Q : 0.030〜0.180%、
N : 0.004%以下の鋼について、熱延加熱温度
(T) ’C−(6g75/(3,865−1og(A
0%+0.015))−250)と鋼板の硬度、 D
I加工性の関係を示す。
: 0.15〜0.25%、P : 0.006〜0
.010%、A Q : 0.030〜0.180%、
N : 0.004%以下の鋼について、熱延加熱温度
(T) ’C−(6g75/(3,865−1og(A
0%+0.015))−250)と鋼板の硬度、 D
I加工性の関係を示す。
第1図の製造条件は次の通りである。
(熱延仕上温度)880〜920℃
(熱延捲取温度)570〜710℃
(冷却圧延率)87〜91%
(調質圧延)1.0%
(メッキ)電気スズメッキ
第1図において、硬度は電気スズメッキ後の表面硬度(
HR30T)を測定し、DI加工性は実験室のDI成形
機にてメッキ製品板をDI前加工て拡管によって伸びフ
ランジ加工率((D−D、 )/D、 ) X 100
%を測定した。但し、Dは拡管のさいクラック発生時の
カップ径、Doは拡管前のカップ径である。
HR30T)を測定し、DI加工性は実験室のDI成形
機にてメッキ製品板をDI前加工て拡管によって伸びフ
ランジ加工率((D−D、 )/D、 ) X 100
%を測定した。但し、Dは拡管のさいクラック発生時の
カップ径、Doは拡管前のカップ径である。
第1図かられかるように、捲取温度を600〜710℃
にすることによって、熱延加熱温度に関係なく、テンパ
一度T−3以下で且つ伸びフランジ性の良い鋼板が得ら
れる。さらに熱延加熱温度(T)が(T)’C≦687
5/(3,865−1og[A Q %十0.015]
)−250を満足し、かつ捲取温度が600〜710℃
の範囲にあれば硬度(HR30T)が低くなり、テンパ
一度T−1ないしT−2級が得られ、DI加工性の優れ
たDI缶用鋼板を製造することが可能である。
にすることによって、熱延加熱温度に関係なく、テンパ
一度T−3以下で且つ伸びフランジ性の良い鋼板が得ら
れる。さらに熱延加熱温度(T)が(T)’C≦687
5/(3,865−1og[A Q %十0.015]
)−250を満足し、かつ捲取温度が600〜710℃
の範囲にあれば硬度(HR30T)が低くなり、テンパ
一度T−1ないしT−2級が得られ、DI加工性の優れ
たDI缶用鋼板を製造することが可能である。
第2図は、C: 0.0015〜0.0090%、Mn
: 0.10〜0.40%、P : 0.006〜0
.020%、A Q : 0.010〜0.180.0
.07%、N : 0.0015〜0.0066%の錆
について、熱延加熱温度(T) −(6875/ (3
、865−1og (A 0%+0.015))−25
0)と鋼板の硬度、DI加工品の耐圧強度および伸びフ
ランジ加工率の関係を示す。
: 0.10〜0.40%、P : 0.006〜0
.020%、A Q : 0.010〜0.180.0
.07%、N : 0.0015〜0.0066%の錆
について、熱延加熱温度(T) −(6875/ (3
、865−1og (A 0%+0.015))−25
0)と鋼板の硬度、DI加工品の耐圧強度および伸びフ
ランジ加工率の関係を示す。
第2図の製造条件は次のとおりである。
(熱延仕上温度)875〜920℃
(熱延捲取温度)600〜710℃
(冷間圧延率)87〜91%
(調質圧延)1.0%
(メッキ)電気スズメッキ
第2図において、硬度は電気スズメッキ後の表面硬度(
)IR30T)を測定し、耐圧強度および伸びフランジ
加工率は実験室にてDI缶を製作機測定した。
)IR30T)を測定し、耐圧強度および伸びフランジ
加工率は実験室にてDI缶を製作機測定した。
第2図で(T)−(6875/(3,865−1og(
AΩ%+0.015))−250)が約50,100及
び150ノ位置のo印は焼鈍条件を広範囲に変化させ、
そのうち硬度がテンパ一度T−1ないしT−2級に相当
する値を示したデータのみを図中にプロットした。又第
2図には、比較のために従来の箱焼鈍法で製造された材
料からテンパ一度がT−1ないしT−2級相当として使
用された実例のデータをx印にてプロットした。
AΩ%+0.015))−250)が約50,100及
び150ノ位置のo印は焼鈍条件を広範囲に変化させ、
そのうち硬度がテンパ一度T−1ないしT−2級に相当
する値を示したデータのみを図中にプロットした。又第
2図には、比較のために従来の箱焼鈍法で製造された材
料からテンパ一度がT−1ないしT−2級相当として使
用された実例のデータをx印にてプロットした。
第2図かられかるように、本発明によるDI缶用鋼板は
従来の箱焼鈍材に比べて、メッキ製品の段階では約半テ
ンパー軟質であるため、DI加工が容易である。またD
I加工後の焼付工程におけるBH効果が大きいため、D
I加工後の耐圧強度は箱焼鈍材と同等もしくは、それ以
上である。また伸びフランジ成形性が箱焼鈍材よりすぐ
れている。
従来の箱焼鈍材に比べて、メッキ製品の段階では約半テ
ンパー軟質であるため、DI加工が容易である。またD
I加工後の焼付工程におけるBH効果が大きいため、D
I加工後の耐圧強度は箱焼鈍材と同等もしくは、それ以
上である。また伸びフランジ成形性が箱焼鈍材よりすぐ
れている。
そして熱延加熱温度(T) ”C≦6875/(3,8
65−1og(Al%+0.015))−250の範囲
において最も軟質かつ伸びフランジ成形性に優れた最高
級のDI缶用鋼板が得られる。ここで (r) ”c≦6875/(3,865−1og(A
Q%十0.015))−250は鋼成分、熱延条件と鋼
板の硬度、DI加工性および耐圧強度との関係において
有意な関係にあり、A・量および加熱温度について実験
的に求めた式である。
65−1og(Al%+0.015))−250の範囲
において最も軟質かつ伸びフランジ成形性に優れた最高
級のDI缶用鋼板が得られる。ここで (r) ”c≦6875/(3,865−1og(A
Q%十0.015))−250は鋼成分、熱延条件と鋼
板の硬度、DI加工性および耐圧強度との関係において
有意な関係にあり、A・量および加熱温度について実験
的に求めた式である。
テンパ一度がT−1ないしT−3級の軟質のDI缶用鋼
板を製造する場合、熱間圧延前の熱履歴は問わない。す
なわち鋼片鋳造後Ar3変態点以上の温度に保持しつつ
直ちに圧延するか、またはAr、変態点以下の温度まで
冷却したのち再加熱して圧延するの何れであってもよい
、しかし、とりわけテンパ一度T−1ないしT−2級の
軟質のDI缶用鋼板を製造する場合は、鋼片鋳造後Ar
、変態点以下の温度までで冷却したのち (T)’C≦6875/ (3,865−1og(A
Q%十0.015))−250を満足する温度(T)
”Cまで再加熱することが必要である。
板を製造する場合、熱間圧延前の熱履歴は問わない。す
なわち鋼片鋳造後Ar3変態点以上の温度に保持しつつ
直ちに圧延するか、またはAr、変態点以下の温度まで
冷却したのち再加熱して圧延するの何れであってもよい
、しかし、とりわけテンパ一度T−1ないしT−2級の
軟質のDI缶用鋼板を製造する場合は、鋼片鋳造後Ar
、変態点以下の温度までで冷却したのち (T)’C≦6875/ (3,865−1og(A
Q%十0.015))−250を満足する温度(T)
”Cまで再加熱することが必要である。
次に連続焼鈍条件について説明する。焼鈍は連続焼鈍法
で行う、焼鈍サイクルは、まず再結晶温度〜850℃の
温度域で5秒〜3分間の短時間再結晶焼鈍を行う、再結
晶温度以上とするのは再結晶させ加工性をよくするため
である。850℃以下とするのは板形状の劣化や遮板性
の劣化を防ぐためである。好ましい温度範囲は680〜
720℃である。
で行う、焼鈍サイクルは、まず再結晶温度〜850℃の
温度域で5秒〜3分間の短時間再結晶焼鈍を行う、再結
晶温度以上とするのは再結晶させ加工性をよくするため
である。850℃以下とするのは板形状の劣化や遮板性
の劣化を防ぐためである。好ましい温度範囲は680〜
720℃である。
次いで冷却を行うが、冷却速度が大きいと過時効処理前
の過飽和固溶Cが過大となって過時効進行の駆動力が大
となり過時効処理後に適度の固溶Cを残存させることが
できず、OH性を得られないので、その上限を500℃
/秒とする。冷却速度が小さいと、逆の理由によってB
l(性は大きくなるものの、製品板硬度までも硬質化す
るため、その下限を5℃/秒とする。次いで (300〜500℃)X(30〜300秒)の過時効処
理を行う。
の過飽和固溶Cが過大となって過時効進行の駆動力が大
となり過時効処理後に適度の固溶Cを残存させることが
できず、OH性を得られないので、その上限を500℃
/秒とする。冷却速度が小さいと、逆の理由によってB
l(性は大きくなるものの、製品板硬度までも硬質化す
るため、その下限を5℃/秒とする。次いで (300〜500℃)X(30〜300秒)の過時効処
理を行う。
過時効処理温度は、低くすればCの拡散速度が遅くなり
、過時効処理に長時間を要するので下限を300℃とし
、高くすればCの固溶限が上昇して過時効処理後の固溶
Cが増加し鋼板を硬質化するので上限を500℃とする
。過時効処理時間は、短かければ過時効処理が不足とな
り鋼板を硬質化するので下限を30秒とし、長ければ過
時効処理後の固溶Cが著しく減少しOH性が得られない
ので上限を300秒とする。好ましい過時効処理条件は
(350〜b 最後にテンパ一度について説明する。テンパ一度が硬質
になるとDI加工時にかじりが発生しやすく、また加工
エネルギーも大となるので、T−1ないしT−3級が好
ましい。
、過時効処理に長時間を要するので下限を300℃とし
、高くすればCの固溶限が上昇して過時効処理後の固溶
Cが増加し鋼板を硬質化するので上限を500℃とする
。過時効処理時間は、短かければ過時効処理が不足とな
り鋼板を硬質化するので下限を30秒とし、長ければ過
時効処理後の固溶Cが著しく減少しOH性が得られない
ので上限を300秒とする。好ましい過時効処理条件は
(350〜b 最後にテンパ一度について説明する。テンパ一度が硬質
になるとDI加工時にかじりが発生しやすく、また加工
エネルギーも大となるので、T−1ないしT−3級が好
ましい。
本発明の実施例を比較材と対比して第1表に示す。第1
表に示す鋼を転炉で溶製し、連続鋳造した鋼片を第1表
記載の条件で3 、0mmまで熱間圧延し、酸洗し、次
いで0.32mmまで冷間圧延し、次いで第1表記載の
焼鈍条件で焼鈍し、次いで1.0%の調質圧延を行い電
気スズメッキを行った。第1表にそれぞれの条件で製造
された電気スズメッキ製品の製品ままの硬度(HR30
T)、DI加工後の耐圧強度および伸びフランジ加工率
を併せ示した。
表に示す鋼を転炉で溶製し、連続鋳造した鋼片を第1表
記載の条件で3 、0mmまで熱間圧延し、酸洗し、次
いで0.32mmまで冷間圧延し、次いで第1表記載の
焼鈍条件で焼鈍し、次いで1.0%の調質圧延を行い電
気スズメッキを行った。第1表にそれぞれの条件で製造
された電気スズメッキ製品の製品ままの硬度(HR30
T)、DI加工後の耐圧強度および伸びフランジ加工率
を併せ示した。
本発明の範囲で製造されたコイルNα1〜12はDI加
工性および耐圧強度に優九たDI缶用鋼板であることが
わかる。本発明の範囲外で製造された比較材のコイル&
13〜15は硬度が高いねりには耐圧強度が低く、伸び
フランジ加工率も悪い。
工性および耐圧強度に優九たDI缶用鋼板であることが
わかる。本発明の範囲外で製造された比較材のコイル&
13〜15は硬度が高いねりには耐圧強度が低く、伸び
フランジ加工率も悪い。
本発明は伸びフランジ成形性がすぐれDII工時にはT
−1〜T−3級の軟質で加工が容易であり、DII工後
の焼付処理によって耐圧強度が向上し、缶体の強度が確
保される作用効果のあるDI缶缶用抜板得られる。また
連続焼鈍で製造され製造コストが安く、製品材質の均一
性がすぐれる。
−1〜T−3級の軟質で加工が容易であり、DII工後
の焼付処理によって耐圧強度が向上し、缶体の強度が確
保される作用効果のあるDI缶缶用抜板得られる。また
連続焼鈍で製造され製造コストが安く、製品材質の均一
性がすぐれる。
第1図は熱延加熱温度(T) ’C−(6875/(3
,865−1og(A12%+o、ot5])−2so
)とブリキ板の硬度、DII工品の伸びフランジ加工率
の関係を熱延捲取温度で層別して示した図、 第2図は熱延加熱温度(T) ’C−(6875/(3
,865−1og(Al%十0.015))−250)
とブリキ板の硬度、DII工品の耐圧強度および伸びフ
ランジ加工率の関係を示した図である。
,865−1og(A12%+o、ot5])−2so
)とブリキ板の硬度、DII工品の伸びフランジ加工率
の関係を熱延捲取温度で層別して示した図、 第2図は熱延加熱温度(T) ’C−(6875/(3
,865−1og(Al%十0.015))−250)
とブリキ板の硬度、DII工品の耐圧強度および伸びフ
ランジ加工率の関係を示した図である。
Claims (2)
- (1)重量%で C=0.01%未満 Mn=0.05〜0.60% P=0.02%以下 酸可溶Al=0.005〜0.150% N=0.0070%以下 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を、熱間圧
延し600〜710℃の温度で捲取り、冷間圧延し、次
いで再結晶温度以上850℃以下の温度で5秒〜3分間
の保持したのち、5〜500℃/秒の冷却速度で冷却し
、300〜500℃の温度で30〜300秒の過時効処
理する連続焼鈍を行なうことを特徴とするDI缶用鋼板
の製造方法。 - (2)重量%で C=0.01%未満 Mn=0.05〜0.60% P=0.02%以下 酸可溶Al=0.005〜0.150% N=0.007%以下 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片をAr_3
変態点以下の温度まで冷却し次いで(T)℃=6875
/(3.865−log〔Al%+0.015〕)−2
50を満足する温度(T)以下に加熱し、熱間圧延し6
00〜710℃の温度で捲取り、冷間圧延し、再結晶温
度以上850℃以下の温度で5秒〜3分間の再結晶焼鈍
したのち、5〜500℃/秒の冷却速度で冷却し、30
0〜500℃の温度で30〜300秒の過時効処理する
連続焼鈍を行なうことを特徴とするDI缶用鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28585786A JPS63140039A (ja) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | Di缶用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28585786A JPS63140039A (ja) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | Di缶用鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63140039A true JPS63140039A (ja) | 1988-06-11 |
Family
ID=17696949
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28585786A Pending JPS63140039A (ja) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | Di缶用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63140039A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02118026A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 缶用鋼板の製造方法 |
US5074924A (en) * | 1989-06-21 | 1991-12-24 | Nippon Steel Corporation | Process for producing galvanized, non-aging cold rolled steel sheets having good formability in a continuous galvanizing line |
KR20020047734A (ko) * | 2000-12-14 | 2002-06-22 | 이구택 | 연신율이 우수한 열간강재의 제조방법 |
-
1986
- 1986-12-02 JP JP28585786A patent/JPS63140039A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02118026A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 缶用鋼板の製造方法 |
US5074924A (en) * | 1989-06-21 | 1991-12-24 | Nippon Steel Corporation | Process for producing galvanized, non-aging cold rolled steel sheets having good formability in a continuous galvanizing line |
KR20020047734A (ko) * | 2000-12-14 | 2002-06-22 | 이구택 | 연신율이 우수한 열간강재의 제조방법 |
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