JPS63109145A - Ｔｅ添加含Ｎｉ低温用鋼 - Google Patents
Ｔｅ添加含Ｎｉ低温用鋼Info
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- JPS63109145A JPS63109145A JP25347186A JP25347186A JPS63109145A JP S63109145 A JPS63109145 A JP S63109145A JP 25347186 A JP25347186 A JP 25347186A JP 25347186 A JP25347186 A JP 25347186A JP S63109145 A JPS63109145 A JP S63109145A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、靭性が高く異方性を改谷したＴｅ添加含Ｎｉ
低、ｚ用銅に関する。
低、ｚ用銅に関する。
例えば■特開昭５５−４１９４３号、特開昭５５−１４
１５５０号公報に見られるようにＳ：０．０３０％以」
−の快削鋼や機械構造用鋼にＴｅをｙｆｆｉ加して快削
性の向上や異方性の向上を訂る技術は公知である。
１５５０号公報に見られるようにＳ：０．０３０％以」
−の快削鋼や機械構造用鋼にＴｅをｙｆｆｉ加して快削
性の向上や異方性の向上を訂る技術は公知である。
更に、■含Ｎｉ 低温用鋼にＣａを添加して連続鋳造ス
ラブのγ粒界に析出するＭｎＳ、ＮｊＳ等の低融点の硫
化物系介在物の生成を防ぎスラブの表面疵を軽減する技
術も公知である（特開昭５７−２６１４１号公報参照）
。
ラブのγ粒界に析出するＭｎＳ、ＮｊＳ等の低融点の硫
化物系介在物の生成を防ぎスラブの表面疵を軽減する技
術も公知である（特開昭５７−２６１４１号公報参照）
。
一方Ｏ含Ｎｉ低温用鋼中の長く展伸したＭｎＳ系介在物
が靭性および異方性を劣化させ、耐水ＬＡ起割れの原因
となることが判明していることからとのＭｎＳの圧延方
向の展伸を防止するため厚板圧延時の板の長さ方向の圧
延を行わず中方向の圧延のみを行うＬ／Ｃ圧延や、Ｍｎ
Ｓを少くするための極低硫化や、Ｃａを添加してＭｎＳ
をＣａＳ、Ｃａ−８−０系の球伏化介在物に変えて圧延
時の展伸を防止する技術も公知である。
が靭性および異方性を劣化させ、耐水ＬＡ起割れの原因
となることが判明していることからとのＭｎＳの圧延方
向の展伸を防止するため厚板圧延時の板の長さ方向の圧
延を行わず中方向の圧延のみを行うＬ／Ｃ圧延や、Ｍｎ
Ｓを少くするための極低硫化や、Ｃａを添加してＭｎＳ
をＣａＳ、Ｃａ−８−０系の球伏化介在物に変えて圧延
時の展伸を防止する技術も公知である。
■項の技術は、Ｓレベルが０．０３０％以上という高レ
ベルの快削鋼や機械（１が逍用銅にＴｅｆ：添加したも
のであり木■発明の目的も対象鋼種も異るものである。
ベルの快削鋼や機械（１が逍用銅にＴｅｆ：添加したも
のであり木■発明の目的も対象鋼種も異るものである。
０項技術は、含Ｎｉ 低温用鋼にＣａを添加してスラブ
の表面疵を軽減するものであり目的も添加元素も異るも
のである。
の表面疵を軽減するものであり目的も添加元素も異るも
のである。
Ｏ前述した如（厚板圧延等においてはＬ／Ｃ圧延の採用
も可能であるが、成品の寸法によりＬ／Ｃ圧延の採用が
不可能であったり、工程省略、省エネルギー、歩留向上
等の目的のためにスラブ厚が制限されてＬ／Ｃ圧延の採
用が不可能である等の制約がある。
も可能であるが、成品の寸法によりＬ／Ｃ圧延の採用が
不可能であったり、工程省略、省エネルギー、歩留向上
等の目的のためにスラブ厚が制限されてＬ／Ｃ圧延の採
用が不可能である等の制約がある。
更にＣａを添加してＭｎＳを完全球吠化するためにはＳ
値をα００１５６Ａ以下の極低硫化にしなければならな
い。このように極低硫化を３するためには、ＡＯＤ炉精
錬、Ｃａ−３ｉ インジェクタｇ７゜生石灰インジェ
クション等の処理が必要であり、その処理工程が煩雑で
ある。加えてＣａは非常に活性な金属であるためシール
が必要であり、比重が軽いこともあって、添加時に溶鋼
中のスラブと反応したり浮上したりして歩留が悪いとい
う問題がある。これらの問題を解決する添加方法として
インジェクション法、 Ａｒ シール注入管法（特開昭
５／ｌ−３１０１３号公１） Ｃａ−３ｊ 弾法（特開
昭５１−３５０１５号公報）等もあるが各添加方法も一
艮一短がある。
値をα００１５６Ａ以下の極低硫化にしなければならな
い。このように極低硫化を３するためには、ＡＯＤ炉精
錬、Ｃａ−３ｉ インジェクタｇ７゜生石灰インジェ
クション等の処理が必要であり、その処理工程が煩雑で
ある。加えてＣａは非常に活性な金属であるためシール
が必要であり、比重が軽いこともあって、添加時に溶鋼
中のスラブと反応したり浮上したりして歩留が悪いとい
う問題がある。これらの問題を解決する添加方法として
インジェクション法、 Ａｒ シール注入管法（特開昭
５／ｌ−３１０１３号公１） Ｃａ−３ｊ 弾法（特開
昭５１−３５０１５号公報）等もあるが各添加方法も一
艮一短がある。
本発明は上記問題点を解決するためになされたものであ
って、Ｃ：０．０２〜０．１０％、Ｓｉ：０．０２〜０
．５０％。
って、Ｃ：０．０２〜０．１０％、Ｓｉ：０．０２〜０
．５０％。
Ｍｎ ： ０．３５〜０．８５％、Ｐ：０．０３０％以
下、Ｓ二〇。０１５％以下。
下、Ｓ二〇。０１５％以下。
Ｎｉ：５．５０〜ｔｏ、ｏｏ％、 ５ｏｕＡＪ２：０．
００５〜０．１００％、Ｎ：０．０１００％以下、Ｔｅ
：０．００６０％以ドかつＴｅ／Ｓ ： ０．２以上、
残部が実質的にＦｅと不可避的不純物からなる組成（以
下重量％）を打することを特徴とする添加の容易なＴｅ
を用いて、ＭｎＳを球状化すると同時にＭＦＭｎＳ圧延
方向両端にＴｅＳを析出させＭｎＳの展伸を防ぎ靭性の
高い異方性を改善したＴｅ添加含Ｎｉ 低温用鋼を提供
する。ものである。
００５〜０．１００％、Ｎ：０．０１００％以下、Ｔｅ
：０．００６０％以ドかつＴｅ／Ｓ ： ０．２以上、
残部が実質的にＦｅと不可避的不純物からなる組成（以
下重量％）を打することを特徴とする添加の容易なＴｅ
を用いて、ＭｎＳを球状化すると同時にＭＦＭｎＳ圧延
方向両端にＴｅＳを析出させＭｎＳの展伸を防ぎ靭性の
高い異方性を改善したＴｅ添加含Ｎｉ 低温用鋼を提供
する。ものである。
次に、本発明の含Ｎｉ 低温用鋼において、成分組成
範囲を上記の通りに限定した理由を説明する。
範囲を上記の通りに限定した理由を説明する。
■ Ｃ： ０．０２％未満では材料強度が不足する。
：０．１０％以上では靭性上好ましくないことからその
含＊Ｑを０．０２〜０．１０％とした。
含＊Ｑを０．０２〜０．１０％とした。
＠ Ｓｉ：０．０２％未満に脱Ｓｉすることは経費が
かさみ経済性が悪化する。
かさみ経済性が悪化する。
：０．５０％以上では靭性を劣化することからその含有
量を０．０２〜０．５０％とした。
量を０．０２〜０．５０％とした。
＠ Ｍｎ：０．３５％未満では材料強度が不足する。
：０．８５％以上ではバンド組織か発生ずるので好まし
くないことからその含有量を０．３５〜０．８５％とし
た。
くないことからその含有量を０．３５〜０．８５％とし
た。
ＯＰ：低い方が好ましい。経済性を考慮して０、０３０
％以下とした。
％以下とした。
＠Ｓ：Ｔｅ を添加することによって、球状化されたＭ
ｎＳとし、このＭｎＳの圧延方向両端にＴｅＳを析出さ
せてＭｎＳの展伸を防ぎ（写ｎ−１）異方性の改善と靭
性向上の形態制御を計りスラブのワレ発生を防止するに
好ましい範囲は０．０１５％以下である。
ｎＳとし、このＭｎＳの圧延方向両端にＴｅＳを析出さ
せてＭｎＳの展伸を防ぎ（写ｎ−１）異方性の改善と靭
性向上の形態制御を計りスラブのワレ発生を防止するに
好ましい範囲は０．０１５％以下である。
■ Ｎ ｉ ： ｉ５．５０％未満では低Ｉｆ！靭性の
向上効果が得られない。
向上効果が得られない。
１０．００％を超えると低温靭性の向上効果は飽和し経
済上好ましくないことからその含イ「量を５．５０〜１
０．００％とした。
済上好ましくないことからその含イ「量を５．５０〜１
０．００％とした。
■ ５ｏＡＡ、ｆｆ ：脱酸のために必要な元譜ではあ
るが０． ＯＯ５％未満ではその効果が期待出来ない。
るが０． ＯＯ５％未満ではその効果が期待出来ない。
０、１００％を超えるとＡム０．系介在物が増加し鋼の
清浄度および低温靭性を損うのでその含有量を０．００
５〜０．１００％とした。
清浄度および低温靭性を損うのでその含有量を０．００
５〜０．１００％とした。
＠’Ｎ：０．０１００％以下でなければ連続鋳造した鋳
片に表面疵が発生し好ましくない。
片に表面疵が発生し好ましくない。
Φ Ｔｅ：第２図かられかるようにＴｅ／Ｓ ＝ ０．
２未清であればＭｎＳ球伏化が充分でな（異方性の改善
がなされない。又第１図かられかるようにＴｅがｏ、ｏ
ｏｅｏ％以上になれば異方性の改善は計れても鋼の清浄
度を悪化させ靭性値（以下本発明においては１収エネル
ギーで代表させる）を低下させることとなるのでその含
有量を ｏ、 ｏ ｏ ｅ ｏ％以下かつＴｅ／Ｓを０．２以上
とした。
２未清であればＭｎＳ球伏化が充分でな（異方性の改善
がなされない。又第１図かられかるようにＴｅがｏ、ｏ
ｏｅｏ％以上になれば異方性の改善は計れても鋼の清浄
度を悪化させ靭性値（以下本発明においては１収エネル
ギーで代表させる）を低下させることとなるのでその含
有量を ｏ、 ｏ ｏ ｅ ｏ％以下かつＴｅ／Ｓを０．２以上
とした。
本発明で添加するＴｅ とは含ｆｒ量約０． ＯＯ２
％程度の金属であり、Ｃａと異り、比重も重く活性でな
いことから、取鍋あるいは夕／プッシュにケージ突込み
等の非常に簡便な方法で添加でき、溶鋼中のスラグと反
応したり浮上することがないことがらＣａよりははるか
に高い歩留が得られる。
％程度の金属であり、Ｃａと異り、比重も重く活性でな
いことから、取鍋あるいは夕／プッシュにケージ突込み
等の非常に簡便な方法で添加でき、溶鋼中のスラグと反
応したり浮上することがないことがらＣａよりははるか
に高い歩留が得られる。
含Ｎｉ 低温用鋼にＴｅ を添加しない従来鋼の２００
ｍ−厚さのスラブを１５嘗曽厚さに圧延した厚板の金属
組織を写真−２に示すが、ＭｎＳは細い腺吠となって延
びており調査の結果これが含Ｎｉ 低温用鋼の靭性およ
び異方性劣化の原因となっていることが判明した。更に
、この長く展伸した〜１ｎＳは耐水素誘起割れの割れ起
点となることもわかった。
ｍ−厚さのスラブを１５嘗曽厚さに圧延した厚板の金属
組織を写真−２に示すが、ＭｎＳは細い腺吠となって延
びており調査の結果これが含Ｎｉ 低温用鋼の靭性およ
び異方性劣化の原因となっていることが判明した。更に
、この長く展伸した〜１ｎＳは耐水素誘起割れの割れ起
点となることもわかった。
従って本発明においては含Ｎｉ低温用鋼にＴｅを添加し
て上記細長い腺杖ＭｎＳ を球状化ずべ（試験を重ねた
結果写真−１゛に示す金属組織の如くＭ ｎ Ｓ は明
らかに球状化していることが確認された。更に球状化さ
れたＭｎＳの圧延方向両端にＴｅＳが析出し、ＭｎＳ展
伸を防ぐべく介在物の形態制御が行なわれていることも
判明した。以上の如＜ＴｅはＭｎＳ を球状化する作用
に加えてＭｎＳの展伸を防止する作用をも兼ね備えてい
る。
て上記細長い腺杖ＭｎＳ を球状化ずべ（試験を重ねた
結果写真−１゛に示す金属組織の如くＭ ｎ Ｓ は明
らかに球状化していることが確認された。更に球状化さ
れたＭｎＳの圧延方向両端にＴｅＳが析出し、ＭｎＳ展
伸を防ぐべく介在物の形態制御が行なわれていることも
判明した。以上の如＜ＴｅはＭｎＳ を球状化する作用
に加えてＭｎＳの展伸を防止する作用をも兼ね備えてい
る。
第１図はＴ’ｃ含有量と吸収エネルギ（〜Ｅ）の関係を
示すが、本発明鋼でないｆｉｔ （２） （４１ｆＪ４
は吸収エネルギーの！、力方向Ｃ方向に大差な異方性を
示しく３）鋼については異方性改善は認められるも鋼の
１ｎ浄度を悪化させ吸収エネルギー値が低く問題である
。
示すが、本発明鋼でないｆｉｔ （２） （４１ｆＪ４
は吸収エネルギーの！、力方向Ｃ方向に大差な異方性を
示しく３）鋼については異方性改善は認められるも鋼の
１ｎ浄度を悪化させ吸収エネルギー値が低く問題である
。
それに比較して本発明鋼である６１ （６）■（８）鋼
は異方性が改弼され吸収エネルギー値も高く良好である
。
は異方性が改弼され吸収エネルギー値も高く良好である
。
Ｌ方向 Ｃ方向
第２図はＴ ｅ ／ ＳとｖＥ ／ｖＥ の関係
を示すがＴｅ／Ｓ＝０．２以上であれば異方性は改善さ
れていることが認められる（３） （５） （６１（７
１Ｆ８１ ｍ。しかしながらＴｅ／Ｓ＝０．２以下であ
れば異方性の改Ｒは認められていない（１１（２）（４
）鋼。
を示すがＴｅ／Ｓ＝０．２以上であれば異方性は改善さ
れていることが認められる（３） （５） （６１（７
１Ｆ８１ ｍ。しかしながらＴｅ／Ｓ＝０．２以下であ
れば異方性の改Ｒは認められていない（１１（２）（４
）鋼。
第３図はＴｅ％と８％の関係における連続鋳造鋳片の表
面ワレの発生イｆ無をプロットしたものであり、’ Ｔ
ｅ／Ｓ＝０．２以下の（１）（２）（４） Ｉにはワレ
が発生していることが認められる。
面ワレの発生イｆ無をプロットしたものであり、’ Ｔ
ｅ／Ｓ＝０．２以下の（１）（２）（４） Ｉにはワレ
が発生していることが認められる。
７０Ｔ転炉にて表−１に示す成分の含Ｎｉ 低温用鋼を
８チヤージ（以下（旧２）（３） （４１（５） （６
）（７） （８）鋼と表示すル）溶製し引抜速度（ＶＣ
） ０．０ｍ／ｍ ｉ ｎＮ比水量０．８ｕ／ｋｇ−ｓ
ｔ ｅ Ｃｉｌ の鋳込条件で連続鋳造し、厚さ２０
０璽■×中１８００−目のスラブとした後厚板圧延機を
用いて圧下比３．３で厚さ１２−の厚鋼板を製造した。
８チヤージ（以下（旧２）（３） （４１（５） （６
）（７） （８）鋼と表示すル）溶製し引抜速度（ＶＣ
） ０．０ｍ／ｍ ｉ ｎＮ比水量０．８ｕ／ｋｇ−ｓ
ｔ ｅ Ｃｉｌ の鋳込条件で連続鋳造し、厚さ２０
０璽■×中１８００−目のスラブとした後厚板圧延機を
用いて圧下比３．３で厚さ１２−の厚鋼板を製造した。
尚（１）（２１鋼はＴｅ 無添加（３）〜（８） ｆｇ
４はＴｅ を所定量ケージ突込みにより７０Ｔ取鍋中に
添加したものである。
４はＴｅ を所定量ケージ突込みにより７０Ｔ取鍋中に
添加したものである。
前記厚さ１２龍の厚鋼板から１０制御中のサンプルを採
集し１９６℃に於けるＹＰ、 ＴＳ、 ｖＥ 、 ｖＥ
値を測定し表−２に示した。
集し１９６℃に於けるＹＰ、 ＴＳ、 ｖＥ 、 ｖＥ
値を測定し表−２に示した。
表 −２
表中：ＹＰ・・降伏点 ＴＳ・・引張り強さｖＥ−１
９０℃・・・−１０６℃での吸収エネルギー（Ｌ方向）
シＦ、−１９０℃・・・−１９０℃での吸収エネルギー
（Ｃ方向）第１図にこれらのテストピースのＴｅ含有量
とｖＥ−１！１６℃の関係を示すがＴｅ 無添加鋼であ
る（１）（２）およびＴｅ 添加鋼ではあるが％ Ｔｅ
添加量の少ない（４）については異方性が大きく好まし
くない。
９０℃・・・−１０６℃での吸収エネルギー（Ｌ方向）
シＦ、−１９０℃・・・−１９０℃での吸収エネルギー
（Ｃ方向）第１図にこれらのテストピースのＴｅ含有量
とｖＥ−１！１６℃の関係を示すがＴｅ 無添加鋼であ
る（１）（２）およびＴｅ 添加鋼ではあるが％ Ｔｅ
添加量の少ない（４）については異方性が大きく好まし
くない。
（３）鋼はＴｅ１ａ加計が多すぎて異方性の改善は認め
られるものの鋼の清浄度を悪化させ吸収エネルギー値が
低く好ましくない。それに対して（（ト）（６）■（８
）鋼は異方性が改善されており吸収エネルギー値も高く
向上していることが認められる。
られるものの鋼の清浄度を悪化させ吸収エネルギー値が
低く好ましくない。それに対して（（ト）（６）■（８
）鋼は異方性が改善されており吸収エネルギー値も高く
向上していることが認められる。
Ｌ方向 Ｃ方向
第２図にＴｅ／ＳとｖＥ ／ｖＥ の関係を整理
して示すがＴｅ／Ｓが０．２以下である（１） ｆ２）
（４）鋼は異方性が太き（好ましくない。（３） ｆ
ＪＡについてはＴｅＺＳ値が１．９４ と高いために異
方性は改善されているが、逆に鋼の清浄度を悪くし吸収
エネルギーｖＥ ： １１’ＬＯｉｇ−ｍ、 ｖＥ
： １５．／ｂｔＩＨ−ｍと低下しており好ましくな
い。
して示すがＴｅ／Ｓが０．２以下である（１） ｆ２）
（４）鋼は異方性が太き（好ましくない。（３） ｆ
ＪＡについてはＴｅＺＳ値が１．９４ と高いために異
方性は改善されているが、逆に鋼の清浄度を悪くし吸収
エネルギーｖＥ ： １１’ＬＯｉｇ−ｍ、 ｖＥ
： １５．／ｂｔＩＨ−ｍと低下しており好ましくな
い。
更に、連続鋳造した厚さ２００ｍｍｘ中１８００ｍｍの
スラブの表面疵のワレ発生状況を第３図にＴｅ％と５％
の関係で整理した結果Ｔｅ／Ｓ値が０，２以上（３）■
（６） （７） （８）鋼については７しの発生がなく
表面疵も認められなかったがＴ ｅ ／ Ｓ値が０．２
以下の０）Ｃ）（４）鋼についてはワレの発生が認めら
れた。
スラブの表面疵のワレ発生状況を第３図にＴｅ％と５％
の関係で整理した結果Ｔｅ／Ｓ値が０，２以上（３）■
（６） （７） （８）鋼については７しの発生がなく
表面疵も認められなかったがＴ ｅ ／ Ｓ値が０．２
以下の０）Ｃ）（４）鋼についてはワレの発生が認めら
れた。
本発明は以上説明したように、従来線吠として展伸して
いたＭｎ５（写真−２）は、圧延方向の両端にＴｅＳが
析出し中央部に位置するＭｎＳはほぼ球状化された形（
７７２″Ｌ−１）の形態制御がなされていることから圧
延後の含Ｎｉ 低温用鋼の靭性向上および異方性の改善
に効果がある。更に圧延前の連続鋳造スラブの表面疵の
ワレ発生を軽減することから耐水素訝起割れ防止にも効
果が期待される。
いたＭｎ５（写真−２）は、圧延方向の両端にＴｅＳが
析出し中央部に位置するＭｎＳはほぼ球状化された形（
７７２″Ｌ−１）の形態制御がなされていることから圧
延後の含Ｎｉ 低温用鋼の靭性向上および異方性の改善
に効果がある。更に圧延前の連続鋳造スラブの表面疵の
ワレ発生を軽減することから耐水素訝起割れ防止にも効
果が期待される。
第１図はＴｅ含有量とｖＥ との関係を示す図、Ｌ方向
Ｃ方向 第２図はＴｅ／ＳとｖＥ ／ｖＥ との関係を示
す図、第３図はＴｅとＳとの関係におけるスラブの表面
疵のワレ発生状況を示す図である。写真−１は本発明鋼
（６）のＴｅ＞１５加したＭｎＳ、 ＴｅＳ介在物の顕
微鏡組織写真（倍率：５００倍）、写真−２は従来鋼の
Ｔｅ無添加のＭｎＳ介在物の顕微鏡組織写真（倍率：５
００倍）である。 図面の浄Ｃ（内容に変更なし） Ｔａ舎１１（ｚ） ′、＄ １ 図 第３Ｕ４ ｈ１５ ；ｊコ ２３ 手 続 宥ロ 正 書（方式）
（１、事件の表示
し刀昭和６１年特許願第 ２５３４７１ 号
（２、発明の名称 Ｔｅ添加含Ｎｉ低温用用銅 （３
、補正をする者 事件との関係 特許出願人
（住 所 大阪府大阪市東区北浜５
丁目１５８地 （名 称 （２１
り住友金属工業株式会社代表者 新 宮 康 男 ５、Ｗ正命令の日付く発送日） 昭和６２年１月２７日
６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明及び図面の簡単な説明、図面
：２）明細書第７頁第１１行に「写真−２」とあるのを
「第５図」と補正する。 ；３）明細書第７頁第１９行に「写真−１」とあるのを
「第４図」と補正する。 ：４）明細書第１２頁第１９行にｒＭｎＳ（写真−２）
」とあるのをｒＭｎＳ（第５図）」と補正する。 ：５）明細書第１３頁第１行に「（写真−１）」とある
のを「（第４図）」と補正する。 ：６）図面の簡単な説明の欄を別紙の通り補正する。 ニア）図面中、「写真−１」及び「写真−２」とあるの
を、それぞれ「第４図」及び「第５図」と別紙の通り補
正する。 別紙 図面の簡単な説明 第１図はＴｅ 含有量とｖＥとの関係を示す図、第２図
はＴ ｅ／Ｓ とｖ Ｅ ”５’ ｖ Ｅ ””との
関係を示す図、第３図はＴｅ とＳとの関係におけるス
ラブの表面疵のワレ発生状況を示す図である。第４図は
本発明鋼（６）のＴｅ添加した ＭｎＳ、ＴｅＳ介在物
の金属組織を示す顕微鏡写真（倍率二 ５００倍）、第
５図は従来鋼のＴｅ 無添加のＭｎＳ 介 在 物 の
金属組織を示ずＷｉ徽鏡写真（倍率：５００ｉ”）であ
る。
Ｃ方向 第２図はＴｅ／ＳとｖＥ ／ｖＥ との関係を示
す図、第３図はＴｅとＳとの関係におけるスラブの表面
疵のワレ発生状況を示す図である。写真−１は本発明鋼
（６）のＴｅ＞１５加したＭｎＳ、 ＴｅＳ介在物の顕
微鏡組織写真（倍率：５００倍）、写真−２は従来鋼の
Ｔｅ無添加のＭｎＳ介在物の顕微鏡組織写真（倍率：５
００倍）である。 図面の浄Ｃ（内容に変更なし） Ｔａ舎１１（ｚ） ′、＄ １ 図 第３Ｕ４ ｈ１５ ；ｊコ ２３ 手 続 宥ロ 正 書（方式）
（１、事件の表示
し刀昭和６１年特許願第 ２５３４７１ 号
（２、発明の名称 Ｔｅ添加含Ｎｉ低温用用銅 （３
、補正をする者 事件との関係 特許出願人
（住 所 大阪府大阪市東区北浜５
丁目１５８地 （名 称 （２１
り住友金属工業株式会社代表者 新 宮 康 男 ５、Ｗ正命令の日付く発送日） 昭和６２年１月２７日
６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明及び図面の簡単な説明、図面
：２）明細書第７頁第１１行に「写真−２」とあるのを
「第５図」と補正する。 ；３）明細書第７頁第１９行に「写真−１」とあるのを
「第４図」と補正する。 ：４）明細書第１２頁第１９行にｒＭｎＳ（写真−２）
」とあるのをｒＭｎＳ（第５図）」と補正する。 ：５）明細書第１３頁第１行に「（写真−１）」とある
のを「（第４図）」と補正する。 ：６）図面の簡単な説明の欄を別紙の通り補正する。 ニア）図面中、「写真−１」及び「写真−２」とあるの
を、それぞれ「第４図」及び「第５図」と別紙の通り補
正する。 別紙 図面の簡単な説明 第１図はＴｅ 含有量とｖＥとの関係を示す図、第２図
はＴ ｅ／Ｓ とｖ Ｅ ”５’ ｖ Ｅ ””との
関係を示す図、第３図はＴｅ とＳとの関係におけるス
ラブの表面疵のワレ発生状況を示す図である。第４図は
本発明鋼（６）のＴｅ添加した ＭｎＳ、ＴｅＳ介在物
の金属組織を示す顕微鏡写真（倍率二 ５００倍）、第
５図は従来鋼のＴｅ 無添加のＭｎＳ 介 在 物 の
金属組織を示ずＷｉ徽鏡写真（倍率：５００ｉ”）であ
る。
Claims (1)
- Ｃ：０．０２〜０．１０％、Ｓｉ：０．０２〜０．５０
％、Ｍｎ：０．３５〜０．８５％、Ｐ：０．０３０％以
下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｉ：５．５０〜１０．０
０％、ＳｏｌＡｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎ：０
．０１００％以下、Ｔｅ：０．００６０％以下かつＴｅ
／Ｓ：０．２以上、残部が実質的にＦｅと不可避的不純
物からなる組成（以下重量％）を有することを特徴とす
る靭性が高く異方性を改善したＴｅ添加含Ｎｉ低温用鋼
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25347186A JPS63109145A (ja) | 1986-10-23 | 1986-10-23 | Ｔｅ添加含Ｎｉ低温用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25347186A JPS63109145A (ja) | 1986-10-23 | 1986-10-23 | Ｔｅ添加含Ｎｉ低温用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63109145A true JPS63109145A (ja) | 1988-05-13 |
Family
ID=17251845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25347186A Pending JPS63109145A (ja) | 1986-10-23 | 1986-10-23 | Ｔｅ添加含Ｎｉ低温用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63109145A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5711914A (en) * | 1992-10-15 | 1998-01-27 | Nmh Stahwerke Gmbh | Rail steel |
-
1986
- 1986-10-23 JP JP25347186A patent/JPS63109145A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5711914A (en) * | 1992-10-15 | 1998-01-27 | Nmh Stahwerke Gmbh | Rail steel |
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