JPS59166655A - 耐隙間腐食性、耐銹性のすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼とその製造方法 - Google Patents
耐隙間腐食性、耐銹性のすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼とその製造方法Info
- Publication number
- JPS59166655A JPS59166655A JP3788483A JP3788483A JPS59166655A JP S59166655 A JPS59166655 A JP S59166655A JP 3788483 A JP3788483 A JP 3788483A JP 3788483 A JP3788483 A JP 3788483A JP S59166655 A JPS59166655 A JP S59166655A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- cleanliness
- corrosion resistance
- steel
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はステンレス鋼の高純、高清浄精錬技術を活用し
て、耐食性がすぐれかつ製品の加工性がすぐれた安価な
フェライト系ステンレス鋼ヲ提供することを目的とする
もので、フェライト系ステンレス鋼の成分系と製造法に
関するものである。
て、耐食性がすぐれかつ製品の加工性がすぐれた安価な
フェライト系ステンレス鋼ヲ提供することを目的とする
もので、フェライト系ステンレス鋼の成分系と製造法に
関するものである。
１７ Ｃｒを主とするフェライト系ステンレス鋼は安価
な利点を生かして、従来よシ主として薄板として広く使
用されて来たが、１８Ｃｒ−８Ｎｉ系のオーステナイト
系ステンレス鋼に比較すると耐食性、加工性の点で相当
に劣っている。特に耐食性の点では大気中、あるいは自
然に存在する水、水道水、あるいは温水等の比較的ゆる
やかな条件下で使用されるが、溶接部や加工を受けた部
分では容易に発銹し、又母材部でも耐食性が劣っている
。将来の用途拡大のためには耐食性の大巾改善が切望さ
れている。また、加工性においても絞υ性、張シ出し性
の点で今−歩である。もちろんこれらの耐食性や加工性
の改善については従来よシ莫大な研究がなされた結果、
主として合金添加の方法で改善されて来た。耐食性に関
しては使用環境により、その要求度合いが異なシー律な
規準は決められない。したがって用途によってＭｏ、Ｃ
ｕ、Ｎｉ 、’ｒｔ、Ｎｂ等の選択添加がよく知られ、
実用化されている。一方加工性改善に対してはＴｉ、Ｂ
、Ａｔの添加、Ｃ，Ｎの低減、熱間圧延条件、熱処理条
件との組合せ等が検討されて来た。しかしこのようにし
て、合金添加を重視するとコストを高くシ、プロセスの
簡略化を阻害し、品質、コストの両面で今−歩の進歩が
望まれるところである。
な利点を生かして、従来よシ主として薄板として広く使
用されて来たが、１８Ｃｒ−８Ｎｉ系のオーステナイト
系ステンレス鋼に比較すると耐食性、加工性の点で相当
に劣っている。特に耐食性の点では大気中、あるいは自
然に存在する水、水道水、あるいは温水等の比較的ゆる
やかな条件下で使用されるが、溶接部や加工を受けた部
分では容易に発銹し、又母材部でも耐食性が劣っている
。将来の用途拡大のためには耐食性の大巾改善が切望さ
れている。また、加工性においても絞υ性、張シ出し性
の点で今−歩である。もちろんこれらの耐食性や加工性
の改善については従来よシ莫大な研究がなされた結果、
主として合金添加の方法で改善されて来た。耐食性に関
しては使用環境により、その要求度合いが異なシー律な
規準は決められない。したがって用途によってＭｏ、Ｃ
ｕ、Ｎｉ 、’ｒｔ、Ｎｂ等の選択添加がよく知られ、
実用化されている。一方加工性改善に対してはＴｉ、Ｂ
、Ａｔの添加、Ｃ，Ｎの低減、熱間圧延条件、熱処理条
件との組合せ等が検討されて来た。しかしこのようにし
て、合金添加を重視するとコストを高くシ、プロセスの
簡略化を阻害し、品質、コストの両面で今−歩の進歩が
望まれるところである。
このような現状に対して、本発明者等は、精錬技術、特
にｓ、ｐ、ｏ等の高純化精錬技術に注目し、合金化は極
力少量にして、耐食性の向上、加工性の向上、プロセス
の簡略化を実現することをねらいに多くの研究を実施し
て来た。その結果、ステンレス鋼中のｓ、ｏ、ｐを低減
し、更に硫化物と酸化物系の介在物を極力低減する高純
化精錬技術がこのねらいに合致することを見出し、本発
明を完成させたものである。
にｓ、ｐ、ｏ等の高純化精錬技術に注目し、合金化は極
力少量にして、耐食性の向上、加工性の向上、プロセス
の簡略化を実現することをねらいに多くの研究を実施し
て来た。その結果、ステンレス鋼中のｓ、ｏ、ｐを低減
し、更に硫化物と酸化物系の介在物を極力低減する高純
化精錬技術がこのねらいに合致することを見出し、本発
明を完成させたものである。
フェライト系の高級ステンレス鋼として不純物であるＣ
、Ｎ’ｉ低減する技術が進んでお、９、Ｃ＋Ｎ量で０
．０１％程度のステンレス鋼が実用化されているが、本
発明者等は、Ｃ，Ｎの役割シを十分解明した上で、これ
らは有効に活用する方向で検討したもので、この点は本
発明の特徴である。
、Ｎ’ｉ低減する技術が進んでお、９、Ｃ＋Ｎ量で０
．０１％程度のステンレス鋼が実用化されているが、本
発明者等は、Ｃ，Ｎの役割シを十分解明した上で、これ
らは有効に活用する方向で検討したもので、この点は本
発明の特徴である。
このよりにして完成した本発明は、高純・高清浄度フェ
ライト系ステンレス鋼組成とその製造法に関するもので
その要旨は次の通シである。
ライト系ステンレス鋼組成とその製造法に関するもので
その要旨は次の通シである。
（１）重量係でＣ０，０１〜０．１％、Ｓｉ３％以下、
Ｍｎ２％以下、Ｃｒ１４％〜２６％、Ｎ Ｏ，００５〜
０．２係、Ｐｏ、０２％以下、８０．００１％未満、Ａ
ｔ０１０２〜０．２係、００．００３チ未満で、更に必
要に応じてＭｏ３．％以下、Ｃｕ２％以下、、Ｎｉ２％
以下、Ｔ１０６％以下、Ｖｏ、０２〜０．５％、Ｎｂ０
．０２〜０．２％、Ｂｏ、０１％以下の添加元素を１種
又は２種以上を含み酸化物系介在物と硫化物系介在物の
和よシ成る清浄度が０．０２以下で、残部実質的にＦｅ
から成ることを特徴とする耐隙間腐食性、耐誘性等の使
用性能がすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼。
Ｍｎ２％以下、Ｃｒ１４％〜２６％、Ｎ Ｏ，００５〜
０．２係、Ｐｏ、０２％以下、８０．００１％未満、Ａ
ｔ０１０２〜０．２係、００．００３チ未満で、更に必
要に応じてＭｏ３．％以下、Ｃｕ２％以下、、Ｎｉ２％
以下、Ｔ１０６％以下、Ｖｏ、０２〜０．５％、Ｎｂ０
．０２〜０．２％、Ｂｏ、０１％以下の添加元素を１種
又は２種以上を含み酸化物系介在物と硫化物系介在物の
和よシ成る清浄度が０．０２以下で、残部実質的にＦｅ
から成ることを特徴とする耐隙間腐食性、耐誘性等の使
用性能がすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼。
（２）上記合金鋼を溶製後、ΔＴく４５℃の鋳造温度条
件下で連続鋳造し、得られた鋳片を１２３０℃を超えな
いように加熱あるいは保熱した後、熱間圧延することを
特徴とする製造法。
件下で連続鋳造し、得られた鋳片を１２３０℃を超えな
いように加熱あるいは保熱した後、熱間圧延することを
特徴とする製造法。
ここでΔＴ℃−（連続鋳造時のタンディシュにおける溶
鋼温度℃）−（溶鋼の凝固温度℃） 以下本発明の詳細な説明する。
鋼温度℃）−（溶鋼の凝固温度℃） 以下本発明の詳細な説明する。
高純化精錬技術はＣａＣ２＋ＣａＦ ２系のブラックス
等の吹込み等によシスチンレス鋼でも８１０ ｐｐｍ以
下、Ｐ２００ｐｐｍ以下が低コストで可能なことが明ら
かになシ、更にＣ４’Ｎの低減もすでに工業的規模で実
現されている。
等の吹込み等によシスチンレス鋼でも８１０ ｐｐｍ以
下、Ｐ２００ｐｐｍ以下が低コストで可能なことが明ら
かになシ、更にＣ４’Ｎの低減もすでに工業的規模で実
現されている。
本発明者らはこれらの高純化精錬技術に注目し、かつ製
造プロセスの検討を加味したわけであるが、１７ Ｃｒ
系のフェライト系ステンレス鋼の耐食性、特に発銹性を
電気化学的に検討した結果、Ｃｔ−による不動態破壊特
性に対してＰを低減することがきわめて有効なことがわ
かった。更にＳを低減することは１７ Ｃｒ系の不動態
化特性を大巾に改善し、更に上述の低Ｐとの相乗効果で
、Ｃ２−による不動態破壊特性全大巾に向上させること
がわかった。
造プロセスの検討を加味したわけであるが、１７ Ｃｒ
系のフェライト系ステンレス鋼の耐食性、特に発銹性を
電気化学的に検討した結果、Ｃｔ−による不動態破壊特
性に対してＰを低減することがきわめて有効なことがわ
かった。更にＳを低減することは１７ Ｃｒ系の不動態
化特性を大巾に改善し、更に上述の低Ｐとの相乗効果で
、Ｃ２−による不動態破壊特性全大巾に向上させること
がわかった。
低Ｓ鋼では更に、該鋼をＡｔ又はＴ１等によシ脱酸する
ことによシ硫化物や酸化物系介在物の浮上が容易になシ
、きわめて清浄度の高い鋼となし得ることから、耐食性
全般、隙間腐食性、更には曲げ性等が改善されることが
明らかになった。
ことによシ硫化物や酸化物系介在物の浮上が容易になシ
、きわめて清浄度の高い鋼となし得ることから、耐食性
全般、隙間腐食性、更には曲げ性等が改善されることが
明らかになった。
以上の知見を見出した実験事実を以下に述べる・１７Ｃ
ｒ系を中心に真空溶解炉にて低０、低Ｐ１低Ｓに注目し
た合金を溶製すると共に熱間圧延の加熱温度、熱間圧延
条件、熱延板焼鈍条件、冷間圧延条件、最終焼鈍条件等
を加味して耐食性、加工性について検討した。製品は０
．７ｒｍ厚とした。
ｒ系を中心に真空溶解炉にて低０、低Ｐ１低Ｓに注目し
た合金を溶製すると共に熱間圧延の加熱温度、熱間圧延
条件、熱延板焼鈍条件、冷間圧延条件、最終焼鈍条件等
を加味して耐食性、加工性について検討した。製品は０
．７ｒｍ厚とした。
耐食性についてはこれらの製品で電気化学的測定はもと
よシ各種浸漬試験を行なった。耐食性に対してはプロセ
ス条件の影響は顕著ではなく、合金組成の影響が太きか
った。特にＰを２００ ｐｐｍ以下、ＳｉｌＯｐｐｍ未
満とすることでこの種の合金の不動態化特性及びＣｔ−
等による不動態破壊抵抗を大巾に向上させ得ることを見
出した（第１図）。
よシ各種浸漬試験を行なった。耐食性に対してはプロセ
ス条件の影響は顕著ではなく、合金組成の影響が太きか
った。特にＰを２００ ｐｐｍ以下、ＳｉｌＯｐｐｍ未
満とすることでこの種の合金の不動態化特性及びＣｔ−
等による不動態破壊抵抗を大巾に向上させ得ることを見
出した（第１図）。
第１図において、
第１図（ａ）：曲線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ 、 ８５
ｐｐｍ曲線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ 、 ８９ｐｐｍ曲
線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ 、 ８６０ｐｐｍ曲線■の
鋼中、Ｐ ５０ ｐｐｍ 、 ８１４０ｐｐｍ第１図（
ｂ）：曲線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ 、３８ｐｐｍ曲線
■の鋼中、Ｐｌｏｏｐｐｍ 、 ８８ｐｐｍ曲線■の鋼
中、Ｐ１５０ｐｐｍ 、 ８８ｐｐｍ曲線■の鋼中、Ｐ
２５０ｐｐｍ 、 ８８ｐｐｍ曲線■の鋼中、Ｐ３４０
ｐｐｍ 、 ８８ｐｐｍであシ、Ｓが１０ ｐｐｍ以上
の第１図（、）、曲線■。
ｐｐｍ曲線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ 、 ８９ｐｐｍ曲
線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ 、 ８６０ｐｐｍ曲線■の
鋼中、Ｐ ５０ ｐｐｍ 、 ８１４０ｐｐｍ第１図（
ｂ）：曲線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ 、３８ｐｐｍ曲線
■の鋼中、Ｐｌｏｏｐｐｍ 、 ８８ｐｐｍ曲線■の鋼
中、Ｐ１５０ｐｐｍ 、 ８８ｐｐｍ曲線■の鋼中、Ｐ
２５０ｐｐｍ 、 ８８ｐｐｍ曲線■の鋼中、Ｐ３４０
ｐｐｍ 、 ８８ｐｐｍであシ、Ｓが１０ ｐｐｍ以上
の第１図（、）、曲線■。
■、Ｐが２００ ｐｐｍ以上の第１図（ｂ）、曲線■、
■の成力＼らＣｔ−による不動態破壊電位（ト）が負側
になっておシ、不動態化特性が劣ることがわかる。これ
らの結果は隙間腐食試験に顕著にあられれ、第２図の通
シ、８１０ ｐｐｍ未満、Ｐ ２００ ｐｐｍ以下で顕
著な効果を示す。
■の成力＼らＣｔ−による不動態破壊電位（ト）が負側
になっておシ、不動態化特性が劣ることがわかる。これ
らの結果は隙間腐食試験に顕著にあられれ、第２図の通
シ、８１０ ｐｐｍ未満、Ｐ ２００ ｐｐｍ以下で顕
著な効果を示す。
第２図は１７Ｃｒステンレス鋼板間に発生する隙間腐食
試験に対する低Ｓ化、低Ｐ化の効果をみたもので、試験
条件として、６００ ｐｐｍｃｔ−，１０ｐｐｍＣｕ
” ＋ ８０℃ｘ １４ 日’ｉ空気吹込で行い、隙間
内の深いところ５個所の平均深さを隙間腐食最大深さく
＋ＩＩ＋Ｉ＋）としてプロットした。Ｐが３ｏ ｏ ｐ
ｐｍでは、Ｓが１０ ｐｐｍ以下でも隙間腐食が深いこ
とがわかる。
試験に対する低Ｓ化、低Ｐ化の効果をみたもので、試験
条件として、６００ ｐｐｍｃｔ−，１０ｐｐｍＣｕ
” ＋ ８０℃ｘ １４ 日’ｉ空気吹込で行い、隙間
内の深いところ５個所の平均深さを隙間腐食最大深さく
＋ＩＩ＋Ｉ＋）としてプロットした。Ｐが３ｏ ｏ ｐ
ｐｍでは、Ｓが１０ ｐｐｍ以下でも隙間腐食が深いこ
とがわかる。
Ｓを低減するにつれて、鋼中の非金属介在物は顕著に減
少し、Ｓが１０ ｐｐｍを境にして熱間圧延鋼材中にＡ
系の介在物（硫化物系、硫化物＋酸化物系介在物）は認
められなくなり、ｋｌ及び、或いはＴｉ等の脱酸と組合
せることでＢ系、Ｃ系の介在物（いずれも酸化物系介在
物）も浮上しやすくなり、鋼中のＯは低くなシ、非金属
介在物の顕著に少い、清浄度０．０２以下の鋼材になる
。（清浄度測定はＪＩＳ法）この挙動に対応して３．５
％ＮｔｈＣＬ溶液中での孔食電位も大巾に貴となる。
少し、Ｓが１０ ｐｐｍを境にして熱間圧延鋼材中にＡ
系の介在物（硫化物系、硫化物＋酸化物系介在物）は認
められなくなり、ｋｌ及び、或いはＴｉ等の脱酸と組合
せることでＢ系、Ｃ系の介在物（いずれも酸化物系介在
物）も浮上しやすくなり、鋼中のＯは低くなシ、非金属
介在物の顕著に少い、清浄度０．０２以下の鋼材になる
。（清浄度測定はＪＩＳ法）この挙動に対応して３．５
％ＮｔｈＣＬ溶液中での孔食電位も大巾に貴となる。
以上の現象を図示したのが第３図であシ、１７Ｃｒ系鋼
の低Ｓ化による介在物清浄度（下図）と孔食電位（上図
）の変化を示している。該下図は１７ Ｃｒ鋼の５０ゆ
鋼塊のＳと介在物清浄度の関係を示しているが、Ａ系介
在物（・印）とＢ、Ｃ系介在物（０印）の合計清浄度を
点線で表わしている。また、前記上図は１７Ｃｒ製品板
を≠６００研磨面で測定した孔食電位（Ｖ）とＳとの関
係を示しておシ、８１０ ｐｐｍ以下で大巾に貴になっ
ていることがわかる。
の低Ｓ化による介在物清浄度（下図）と孔食電位（上図
）の変化を示している。該下図は１７ Ｃｒ鋼の５０ゆ
鋼塊のＳと介在物清浄度の関係を示しているが、Ａ系介
在物（・印）とＢ、Ｃ系介在物（０印）の合計清浄度を
点線で表わしている。また、前記上図は１７Ｃｒ製品板
を≠６００研磨面で測定した孔食電位（Ｖ）とＳとの関
係を示しておシ、８１０ ｐｐｍ以下で大巾に貴になっ
ていることがわかる。
第４図は１７ Ｃｒ系ステンレス鋼の発銹抵抗に対する
Ｓ、Ｐ及び０の影響を示したものであるが、０が３０
ｐｐｍ未満であると、Ｐ ２００ ｐｐｍ以下、Ｓ １
０９２ｍ未満で、清浄度を０．０２以下にした場合、発
錆ランクが急激に上、昇することがわかる。
Ｓ、Ｐ及び０の影響を示したものであるが、０が３０
ｐｐｍ未満であると、Ｐ ２００ ｐｐｍ以下、Ｓ １
０９２ｍ未満で、清浄度を０．０２以下にした場合、発
錆ランクが急激に上、昇することがわかる。
即ち、か＼る高純、高清浄度ステンレス鋼は、活性溶解
挙動や耐孔食性、耐隙間腐食性等々の基本的な耐食性が
向上し、大気中での発錆をシミレートした改良塩水テス
ト結果を向上させる。
挙動や耐孔食性、耐隙間腐食性等々の基本的な耐食性が
向上し、大気中での発錆をシミレートした改良塩水テス
ト結果を向上させる。
なお、第４図はｏ、５ ％ Ｎａ ＣＺ ＋ Ｏ−２％
Ｈ２０２ノ３０ ℃溶液による改良型塩水噴霧テスト
の結果を示している。
Ｈ２０２ノ３０ ℃溶液による改良型塩水噴霧テスト
の結果を示している。
耐食性の大巾な向上は上述の高純高清浄度化と、各種耐
食性に有効な少量の添加元素で一層確実なものとなる。
食性に有効な少量の添加元素で一層確実なものとなる。
各種用途を想定し、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕ。
Ｔｉ、ＡＡ、Ｎｂ、Ｓｔ、Ｖ等々の添加効果を検討し、
更に、Ｃ，Ｎは、添加元素として有効活用の方向で検討
した。
更に、Ｃ，Ｎは、添加元素として有効活用の方向で検討
した。
中性に近い腐食環境中での加速テストとして４％ＮａＣ
Ａ ＋ ０．２％Ｈ２０□、６０℃の浸漬試験を実施し
た。
Ａ ＋ ０．２％Ｈ２０□、６０℃の浸漬試験を実施し
た。
これらの結果からＣｒ量（第５図）、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｉ
、Ｖ。
、Ｖ。
Ｔｉ等の添加効果（第６図）が低Ｓ、低Ｐ、低０の合金
で一層顕著に現われることが判明した。こうして低Ｐ１
低Ｓ、低Ｏ等の高純化はそれ自体も耐食性に効果を示す
が、Ｍｏ 、 Ｃｕ 、Ｎｉ等の合金元素の効果を一層
顕著なものとし、高価なこれら合金元素の添加量を低減
し得名ことがはじめて明らかになった。
で一層顕著に現われることが判明した。こうして低Ｐ１
低Ｓ、低Ｏ等の高純化はそれ自体も耐食性に効果を示す
が、Ｍｏ 、 Ｃｕ 、Ｎｉ等の合金元素の効果を一層
顕著なものとし、高価なこれら合金元素の添加量を低減
し得名ことがはじめて明らかになった。
フェライト系ステンレス鋼製品の加工性の要請に関して
は、曲げ性更には冷間加工後の曲げ性等から、用途によ
っては深絞シ性ならびに絞り時のりジング特性について
検討した。
は、曲げ性更には冷間加工後の曲げ性等から、用途によ
っては深絞シ性ならびに絞り時のりジング特性について
検討した。
まず曲げ性については、プロセスの影響は小さく、合金
組成の影響が大きい。特に製品板に３０チ程度の冷間加
工を与えた後、圧延方向に直角方向の密着曲げをする加
工０曲げテストで合金によって割れが発生した。明らか
に５Ｏ８００１ｑ６未満、００．００３％未満でかつＰ
も０．０２％以下の合金には密着曲げで割れは全く、発
生しなかった。
組成の影響が大きい。特に製品板に３０チ程度の冷間加
工を与えた後、圧延方向に直角方向の密着曲げをする加
工０曲げテストで合金によって割れが発生した。明らか
に５Ｏ８００１ｑ６未満、００．００３％未満でかつＰ
も０．０２％以下の合金には密着曲げで割れは全く、発
生しなかった。
深絞シ特性は丁を求めて評価した。製品板よシ圧延方向
、圧延方向と直角方向、４ダ方向よシ規定の引張試験片
を採取し、ｒ値を測定し、三を求めた。又圧延方向から
採取した引張試験片に２０チの引張歪を与えた後、粗度
計にて発生したりジング高さを測定した。
、圧延方向と直角方向、４ダ方向よシ規定の引張試験片
を採取し、ｒ値を測定し、三を求めた。又圧延方向から
採取した引張試験片に２０チの引張歪を与えた後、粗度
計にて発生したりジング高さを測定した。
フェライト系ステンレス鋼のりジング性、ｒ値について
は合金組成はもとよシ熱間圧延条件の影響やその後の熱
処理の影響が大きいことはよく知られている。高純高清
浄度鋼についても特に熱延板焼鈍の影響は大きく、連続
焼鈍法による８５０〜１０５０℃の温度域に急速加熱す
る方式と従来のベル型焼鈍による方式、熱延板焼鈍を省
略した場合を検討した。その結果基本的には従来の知見
と同じ結果が得られＣ，Ｎは適量の活用が有効である。
は合金組成はもとよシ熱間圧延条件の影響やその後の熱
処理の影響が大きいことはよく知られている。高純高清
浄度鋼についても特に熱延板焼鈍の影響は大きく、連続
焼鈍法による８５０〜１０５０℃の温度域に急速加熱す
る方式と従来のベル型焼鈍による方式、熱延板焼鈍を省
略した場合を検討した。その結果基本的には従来の知見
と同じ結果が得られＣ，Ｎは適量の活用が有効である。
こうして、高純高清浄度鋼においてもリジングやｒ値に
ついて従来知られた合金元素の効果、熱延法の効果、熱
延板焼鈍の効果を有することが判明し、深絞シ性鋼板等
の要請についてはＴ１やＡｔの添加や、熱延板焼鈍の効
果を活用すべきである。
ついて従来知られた合金元素の効果、熱延法の効果、熱
延板焼鈍の効果を有することが判明し、深絞シ性鋼板等
の要請についてはＴ１やＡｔの添加や、熱延板焼鈍の効
果を活用すべきである。
ただ、高純合金では特に鋳造時の細粒化、熱延加熱温度
の適正化がりジング、ｒ値に関して重要な管理ポイント
であることが判明した。この点は高純合金が粒成長しや
すく粗大化する傾向を有するだめである。
の適正化がりジング、ｒ値に関して重要な管理ポイント
であることが判明した。この点は高純合金が粒成長しや
すく粗大化する傾向を有するだめである。
すなわち高純、高清浄度鋼では鋳造組織の微細化のため
に鋳造時の３１℃（タンディツシュでの溶鋼温度−溶鋼
の凝固温度（計算値））を小さくし、ΔＴｔ１．＜４５
℃が必要である。又熱延前の加熱温度も粗大化防止のた
め１２３０℃以下とする必要がある０ 以上述べた通り、精錬技術の進歩、特に有害な不純物で
あるＰとＳをＣａＣ２系の７ラツクスで従来よシ犬巾に
低減する方法をペースに更にＯを低減し、高清浄度化さ
れたフェライト系ステンレス鋼において、不動態化能力
が向上し、耐食性がすぐれ、更にＭｏ、Ｃｕ、Ｎｉ等々
の添加の有効性を一層大きなものとし、従来よシも少量
で大きな効果を発揮する。又きびしい曲げ加工性を低Ｓ
化、低Ｏ化は改善する。
に鋳造時の３１℃（タンディツシュでの溶鋼温度−溶鋼
の凝固温度（計算値））を小さくし、ΔＴｔ１．＜４５
℃が必要である。又熱延前の加熱温度も粗大化防止のた
め１２３０℃以下とする必要がある０ 以上述べた通り、精錬技術の進歩、特に有害な不純物で
あるＰとＳをＣａＣ２系の７ラツクスで従来よシ犬巾に
低減する方法をペースに更にＯを低減し、高清浄度化さ
れたフェライト系ステンレス鋼において、不動態化能力
が向上し、耐食性がすぐれ、更にＭｏ、Ｃｕ、Ｎｉ等々
の添加の有効性を一層大きなものとし、従来よシも少量
で大きな効果を発揮する。又きびしい曲げ加工性を低Ｓ
化、低Ｏ化は改善する。
更に薄板の加工性についても、低Ｐ１低Ｓ、低Ｏ合金に
おいてはＴｉ、Ａｔ等の作用効果が顕著でＣ２Ｎ量の適
量添加と合わせて少量の添加で大巾な改善効果が得られ
ることが判明した。
おいてはＴｉ、Ａｔ等の作用効果が顕著でＣ２Ｎ量の適
量添加と合わせて少量の添加で大巾な改善効果が得られ
ることが判明した。
以上の知見はすぐれた品質のフェライト系ステンレス鋼
を安価に供給する目的に対して極めて画期的で大きな効
果を発揮するものである。
を安価に供給する目的に対して極めて画期的で大きな効
果を発揮するものである。
以下に本発明の成分の限定理由について述べる。
Ｃ：Ｃは低Ｓ１低Ｐ１低０鋼では耐食性、加工性釦有効
で、０．０１〜０．１％の範囲で添加する。
で、０．０１〜０．１％の範囲で添加する。
０、１ ％を越えると耐食性を劣化し、０．０１％未満
では加工性が劣化する。
では加工性が劣化する。
ｓｔ：ｓｉは低Ｓ１低Ｐ１低０鋼では耐食性を若干改善
し、加工性には変化がない。したがって３％以下とした
。３％をこえると硬化する。
し、加工性には変化がない。したがって３％以下とした
。３％をこえると硬化する。
Ｍｎ ： Ｍｎは耐食性に対して低い方が望ましく、２
、 Ｏ俤以下とした。
、 Ｏ俤以下とした。
Ｐ：Ｐはフェライト系ステンレス鋼の不動態特性、特に
Ｃｔ−による不動態破壊抵抗を害し、低ければ低い程望
ましく、０．０２％以下とした。
Ｃｔ−による不動態破壊抵抗を害し、低ければ低い程望
ましく、０．０２％以下とした。
Ｓ：Ｓはフェライト系ステンレス鋼の不動態特性を害し
、低ければ低い程望ましく、０．００１％を有し、Ｃｔ
−による不動態破壊抵抗を増し、耐誘性を改善し、又、
曲げ特性を改善する。
、低ければ低い程望ましく、０．００１％を有し、Ｃｔ
−による不動態破壊抵抗を増し、耐誘性を改善し、又、
曲げ特性を改善する。
Ｏ：０はＳＯ，００１％未満では酸化物介在物として、
耐誘性、耐孔食性を劣化させる原因となるので低い方が
望ましい。８０．００１％未満では硫化物がなくなシ、
酸化物の浮上性がよ＜、０．００３チ未満とした。
耐誘性、耐孔食性を劣化させる原因となるので低い方が
望ましい。８０．００１％未満では硫化物がなくなシ、
酸化物の浮上性がよ＜、０．００３チ未満とした。
Ｃｒ ： Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼に不可欠で
１４チから２６％まで耐食性を大巾に向上する。
１４チから２６％まで耐食性を大巾に向上する。
１４チ未満では耐食性が不十分で、２６％をこえると加
工性が劣化する。
工性が劣化する。
Ａｔ： Ａｔは低Ｓ１低Ｐ１低０系フエライトステンレ
ス鋼で０．０２〜０．２％において丁を大巾に改善し、
かつ清浄度を改善する。０．０２％未満では効果が小さ
く、０．２％をこえるとりジング特性を劣化させる。
ス鋼で０．０２〜０．２％において丁を大巾に改善し、
かつ清浄度を改善する。０．０２％未満では効果が小さ
く、０．２％をこえるとりジング特性を劣化させる。
ｖ：ｖは低Ｓ１低Ｐ１低０系フエライトステンレス鋼で
０．０２％〜０．５０％において耐食特性を改善する。
０．０２％〜０．５０％において耐食特性を改善する。
０．０２％未満では効果が小さく、０．５チを超えると
効果が飽和し、用途によって選択添加する。
効果が飽和し、用途によって選択添加する。
Ｎ：Ｎは高Ｃｒの高純高清浄度鋼の耐食性を向上するが
、加工性には０．２チ以下が望ましい。したがって０．
００５％〜０．２チとした。
、加工性には０．２チ以下が望ましい。したがって０．
００５％〜０．２チとした。
Ｍｏ ： Ｍｏは特に低Ｐ１低Ｓ、低０ペースで少量添
加で耐食性を顕著に改善し、用途によって３％以下で選
択添加する。３チをこえるとコストが高くなるからであ
る。
加で耐食性を顕著に改善し、用途によって３％以下で選
択添加する。３チをこえるとコストが高くなるからであ
る。
Ｃｕ ： ＣＬＩは特に低ｐ１低Ｓ１低Ｏペースで少量
添加で耐食性を顕著に改善し用途によって２％以下で選
択添加する。２％をこえると効果が飽和する。
添加で耐食性を顕著に改善し用途によって２％以下で選
択添加する。２％をこえると効果が飽和する。
Ｎｉ：Ｎｉは低Ｐ１低Ｓ１低Ｏペースで少量添加で耐食
性を改善し、用途によって２％以下で選択添加する。２
％をとえる七効来が飽和する。
性を改善し、用途によって２％以下で選択添加する。２
％をとえる七効来が飽和する。
Ｔｉ ： Ｔｌは低Ｐ、低Ｓ１低０ペースで少量添加で
耐食性、加工性を改善し更に清浄度を向上させる。した
がって用途によって０．６％以内で選択添加する。０．
６チをこえると効果が飽和する。
耐食性、加工性を改善し更に清浄度を向上させる。した
がって用途によって０．６％以内で選択添加する。０．
６チをこえると効果が飽和する。
Ｂ：Ｂは低Ｐ、低Ｓ１低Ｏペースで少量添加で加工性を
改善し、用途によって０．０１％以内で選択添加する。
改善し、用途によって０．０１％以内で選択添加する。
０．０１９６ｅこえると耐食性を劣化させる。
Ｎｂ ： Ｎｂは低Ｓ１低Ｐ１低Ｏ系フエライト系ステ
ンレス鋼で０．０２％〜０．２％の添加でリソング特性
を改善し、耐食性を向上する。０．０２％未満では効果
が小さく、０．２％を超えると効果が飽和し、用途によ
って選択添加する。
ンレス鋼で０．０２％〜０．２％の添加でリソング特性
を改善し、耐食性を向上する。０．０２％未満では効果
が小さく、０．２％を超えると効果が飽和し、用途によ
って選択添加する。
清浄度：硫化物や酸化物系の非金属介在物は、孔食の起
点となシ又発銹を加速する。更に曲げ性全劣化させるの
で極力低い方が望ましい。低Ｓのフェライト系ステンレ
ス鋼を溶製後、ＡｔやＴｔ等の脱酸をし、浮上時間を取
ることによって、熱延板での清浄度ｅ０．０２以下とす
ることが望ましい。
点となシ又発銹を加速する。更に曲げ性全劣化させるの
で極力低い方が望ましい。低Ｓのフェライト系ステンレ
ス鋼を溶製後、ＡｔやＴｔ等の脱酸をし、浮上時間を取
ることによって、熱延板での清浄度ｅ０．０２以下とす
ることが望ましい。
ΔＴ：鋳造温度は低Ｓ、低Ｓ１低０ペースではΔＴ≦４
５℃が望ましい。ΔＴが・４５℃をこえると粗大化しや
すく、所期の加工性が得られない。同じく熱延の加熱温
度あるいは保熱温度は１２３０℃以下にしなければ粗大
化しやすく、所期の加工性が得られない。
５℃が望ましい。ΔＴが・４５℃をこえると粗大化しや
すく、所期の加工性が得られない。同じく熱延の加熱温
度あるいは保熱温度は１２３０℃以下にしなければ粗大
化しやすく、所期の加工性が得られない。
以下に本発明の実施例について述べる。
高純ステンレス合金の溶製は、溶銑予備処理された溶銑
を使用し、Ｆｅ −Ｃｒ合金を添加して１５０Ｔ転炉で
溶製し、Ｃレベルが０．２％程度で出鋼し、取鍋にてＣ
ａ Ｃ２系のフラックスを吹込み、Ｐを０．０１５％未
満、Ｓｅ０．００１％未満とした後、ＶＯＤ炉で仕上脱
炭した。その後更に脱硫フラックスで脱硫した後、 Ａ
７あるいはＴｉを吹き込み脱酸し、介在物を浮上させた
後、連続鋳造して２００箇厚ＣＣスラツとし、一部はイ
ンゴットとした。連続鋳造の場合、鋳造条件はΔＴ≦４
５℃を満たすように注入しスラブとした。インゴットは
分塊圧延しスラブとした。このスラブの熱延加熱温度は
１１００℃とし、熱延条件は仕上圧延開始温度を９００
℃以下に制御する低温圧延とし、３ｗＩｎ厚のホットコ
イルとした。その後連続焼鈍で１０００℃に急速加熱す
ることからなる熱延板焼鈍を施し、連続酸洗した。冷間
圧延はすべて１回冷延で０．７諭まで圧延し、８５０℃
の最終焼鈍をし、酸洗し、製品板を得た。比較材として
は通常条件で製造されているステンレス薄板を使用した
。
を使用し、Ｆｅ −Ｃｒ合金を添加して１５０Ｔ転炉で
溶製し、Ｃレベルが０．２％程度で出鋼し、取鍋にてＣ
ａ Ｃ２系のフラックスを吹込み、Ｐを０．０１５％未
満、Ｓｅ０．００１％未満とした後、ＶＯＤ炉で仕上脱
炭した。その後更に脱硫フラックスで脱硫した後、 Ａ
７あるいはＴｉを吹き込み脱酸し、介在物を浮上させた
後、連続鋳造して２００箇厚ＣＣスラツとし、一部はイ
ンゴットとした。連続鋳造の場合、鋳造条件はΔＴ≦４
５℃を満たすように注入しスラブとした。インゴットは
分塊圧延しスラブとした。このスラブの熱延加熱温度は
１１００℃とし、熱延条件は仕上圧延開始温度を９００
℃以下に制御する低温圧延とし、３ｗＩｎ厚のホットコ
イルとした。その後連続焼鈍で１０００℃に急速加熱す
ることからなる熱延板焼鈍を施し、連続酸洗した。冷間
圧延はすべて１回冷延で０．７諭まで圧延し、８５０℃
の最終焼鈍をし、酸洗し、製品板を得た。比較材として
は通常条件で製造されているステンレス薄板を使用した
。
得られた製品の結果は表１の通りである。本発明鋼はＣ
ａ ＣＺ系の高純化処理によシ、すべてＳ〈０．００１
％、Ｐ≦０．０２％、Ｏ（０，００３チを満たしている
。更に熱延板で測定した介在物清浄度もきわめてすぐれ
ている。これらの製品の特性試験結果は表２の通シで耐
食特性、加工性を中心に、すぐれた使用性能が得られ、
本発明の効果が確認された。
ａ ＣＺ系の高純化処理によシ、すべてＳ〈０．００１
％、Ｐ≦０．０２％、Ｏ（０，００３チを満たしている
。更に熱延板で測定した介在物清浄度もきわめてすぐれ
ている。これらの製品の特性試験結果は表２の通シで耐
食特性、加工性を中心に、すぐれた使用性能が得られ、
本発明の効果が確認された。
以上の如く、本発明鋼は基本特性である耐食性を主とし
だ使用特性に対する合金の高純化、高清浄度化の影響を
明らかにし、更に有効な少量の添加元素と組合わせた結
果得られたものであシ、更にその製造方法については連
続鋳造に際しての鋳造条件及び鋳片の加熱温度条件を規
制することを要件とするものであるが、本発明以外の製
造条件、例えば連続鋳造と熱間圧延を直結するＣＣ−Ｄ
ＲｆロセスあるいはＣＣ−ホットチャージプロセスによ
シ製造されても、本発明鋼の基本特性は変らす所期の特
性を発揮しうろことは明らかである。又光輝焼鈍等の製
品においてもすぐれた特性を示す。
だ使用特性に対する合金の高純化、高清浄度化の影響を
明らかにし、更に有効な少量の添加元素と組合わせた結
果得られたものであシ、更にその製造方法については連
続鋳造に際しての鋳造条件及び鋳片の加熱温度条件を規
制することを要件とするものであるが、本発明以外の製
造条件、例えば連続鋳造と熱間圧延を直結するＣＣ−Ｄ
ＲｆロセスあるいはＣＣ−ホットチャージプロセスによ
シ製造されても、本発明鋼の基本特性は変らす所期の特
性を発揮しうろことは明らかである。又光輝焼鈍等の製
品においてもすぐれた特性を示す。
第１図ａ、ｂは１７ Ｃｒ系ステンレス鋼のｃｔ−ヲ含
む液（３％ＮａＣ１＋５％Ｈ２ＳＯ４，３０℃、Ａｒ脱
気）中での陽分極曲線に対するｐ１ｓ量の影響を示す図
、第２図は１７ Ｃｒ系ステンレス鋼板間に発生する隙
間腐食試験に対する低Ｓ化、低Ｐ化の効果を示す図、第
３図は１７Ｃｒ系ステンレス鋼の低Ｓ化による介在物清
浄度及び孔食電位の変化を示す図、第４図は１７ Ｃｒ
系ステンレス鋼の発銹抵抗に対するｓ、ｐ、ｏの影響を
示す図、第５図はＦｅ−Ｃｒ合金の４％ＮａＣ４＋ ０
．２％Ｈ２Ｏ２，６０℃中での耐食性に対するＣｒ量及
び高純合金の効果を示す図、第６図は１７Ｃｒ系ステン
レス鋼（Ｃ０，０３％、ＮＯ，０１％）での各種添加元
素の効果に対する実用合金と高純合金の腐食速度（４％
ＮａＣ１十０．２％Ｈ２Ｏ２，６０℃中）の差を示す図
である。 第６図において、ロ＝コ実用合金 （Ｐ Ｏ，０３％、 Ｓ Ｏ，００５チ、 ＯＯ，００
５％）凹コ］高純合金 （Ｐ Ｏ，０１４％、 Ｓ Ｏ，０００７％、００．０
０１８係）霜付Ｖ （Ｓ、Ｃ，Ｅ） ｅ
ＡＱ Ｖ （Ｓ、Ｃ，Ｅ）５ ＰＰ” ｐｐｍ 第５図
む液（３％ＮａＣ１＋５％Ｈ２ＳＯ４，３０℃、Ａｒ脱
気）中での陽分極曲線に対するｐ１ｓ量の影響を示す図
、第２図は１７ Ｃｒ系ステンレス鋼板間に発生する隙
間腐食試験に対する低Ｓ化、低Ｐ化の効果を示す図、第
３図は１７Ｃｒ系ステンレス鋼の低Ｓ化による介在物清
浄度及び孔食電位の変化を示す図、第４図は１７ Ｃｒ
系ステンレス鋼の発銹抵抗に対するｓ、ｐ、ｏの影響を
示す図、第５図はＦｅ−Ｃｒ合金の４％ＮａＣ４＋ ０
．２％Ｈ２Ｏ２，６０℃中での耐食性に対するＣｒ量及
び高純合金の効果を示す図、第６図は１７Ｃｒ系ステン
レス鋼（Ｃ０，０３％、ＮＯ，０１％）での各種添加元
素の効果に対する実用合金と高純合金の腐食速度（４％
ＮａＣ１十０．２％Ｈ２Ｏ２，６０℃中）の差を示す図
である。 第６図において、ロ＝コ実用合金 （Ｐ Ｏ，０３％、 Ｓ Ｏ，００５チ、 ＯＯ，００
５％）凹コ］高純合金 （Ｐ Ｏ，０１４％、 Ｓ Ｏ，０００７％、００．０
０１８係）霜付Ｖ （Ｓ、Ｃ，Ｅ） ｅ
ＡＱ Ｖ （Ｓ、Ｃ，Ｅ）５ ＰＰ” ｐｐｍ 第５図
Claims (4)
- （１）重量％でＣ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ：３チ以
下、Ｍｎ ： ２％以下、Ｃｒ：１４〜２６チ、Ｎ：０
．００５〜０．２係、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．Ｏ
Ｏ１チ未満、Ａｔ： ０．０２〜０．２係、Ｏ：０．０
０３％未満、酸化物系介在物と硫化物系介在物の和よシ
なる清浄度が０．０２以下、残部実質的にＦｅから成る
ことを特徴とする耐隙間腐食性、耐誘性のすぐれた高純
、高清浄ステンレス鋼。 - （２）重量％でｃ：ｏ、ｏｉ〜ｏ、ｉ％、Ｓｉ：３チ以
下、Ｍｎ ： ２ ％以下、Ｃｒ：１４〜２６％、Ｎ：
０．００５〜０．２チ、Ｐ：０．０２チ以下、Ｓ：Ｏ，
ＯＯ１チ未満、Ａｔ：０．０２〜０．２係、Ｏ：０．０
０３係未満、更に、ＭＯ： ３ ％以下、Ｃｕ：２％以
下、Ｎｉ：２％以下、Ｔｉ：０．６％以下、Ｖ ： ０
．０２〜０．５ ％、Ｎｂ：０．０２〜０２％、Ｂ：０
．０１係以下の添加元素を１種又は２種以上を含み酸化
物系介在物と硫化物系介在物の和よシなる清浄度が０，
０２以下でｓｂ、残部実質的にＦｅから成ることを特徴
とする耐隙間腐食性、耐誘性のすぐれた高純、高清浄ス
テンレス鋼。 - （３）重量％でｃ：ｏ、ｏｉ〜０．１％、Ｓｉ：３％以
下、Ｍｎ ： ２ ％以下、Ｃｒ ：１４〜２６％、Ｎ
： ０．００５〜０．２チ、Ｐ：０．０２チ以下、Ｓ
：Ｏ，００１％未満、Ａｔ：０．０２〜０．２％、Ｏ：
０．００３チ未満、酸化物系介在物と硫化物系介在物の
和よシなる清浄度が０．０２以下、残部実質的にＦｅか
ら成る溶鋼をΔＴ℃＜４５℃の鋳造温度条件下で連続鋳
造し、得られた鋳片を１２３０℃を超えないように加熱
あるいは保熱した後、熱間圧延することを特徴とする耐
隙間腐食性、耐誘性のすぐれた高純、高清浄ステンレス
鋼の製造方法。 ここでΔＴ℃−（連続鋳造時のタンプッシュにおける溶
鋼温度℃）−Ｃ溶鋼の凝固温度℃） - （４）重量％でＣ：０．０１〜０．１チ、Ｓｉ：３％以
下、Ｍｎ ： ２ ％以下、Ｃｒ ： １４〜２６％、
Ｎ：０．Ｏ０５〜０．２％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：
Ｏ，ＯＯ１チ未満、Ａｔ：０．０２〜０．２チ、Ｏ：０
．００３チ未満、更に、Ｍｏ ： ３％以下、Ｃｕ：２
％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｔｉ：０．６％以下、Ｖ ：
０．０２〜０．５ ％、Ｎｂ：０．０２〜０．２％、
Ｂ：０．０１％以下の添加元素を１種又は２種以上を含
み酸化物系介在物と硫化物系介在物の和よシなる清浄度
が０．０２以下であシ残部実質的にＦｅから成る溶鋼を
ΔＴ℃＜：４５℃の鋳造温度条件下で連続鋳造し、得ら
れた鋳片を１２３０℃を超えないように加熱あるいは保
熱した後、熱間圧延することを特徴とする耐隙間腐食性
、耐誘性のすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼の製造方
法Ｏ ここでΔＴ℃＝（連続鋳造時のタンプッシュにおける溶
鋼温度℃）−（溶鋼の縦１温度℃）
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3788483A JPS59166655A (ja) | 1983-03-08 | 1983-03-08 | 耐隙間腐食性、耐銹性のすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼とその製造方法 |
| JP23303089A JPH02270942A (ja) | 1983-03-08 | 1989-09-11 | 耐隙間腐食性、耐銹性のすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3788483A JPS59166655A (ja) | 1983-03-08 | 1983-03-08 | 耐隙間腐食性、耐銹性のすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼とその製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23303089A Division JPH02270942A (ja) | 1983-03-08 | 1989-09-11 | 耐隙間腐食性、耐銹性のすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59166655A true JPS59166655A (ja) | 1984-09-20 |
| JPH0218379B2 JPH0218379B2 (ja) | 1990-04-25 |
Family
ID=12509964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3788483A Granted JPS59166655A (ja) | 1983-03-08 | 1983-03-08 | 耐隙間腐食性、耐銹性のすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59166655A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61174361A (ja) * | 1985-01-30 | 1986-08-06 | Nippon Steel Corp | 焼入れ性と耐銹性の優れた低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JPS6245457A (ja) * | 1985-08-20 | 1987-02-27 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | チタン含有鋼の連続鋳造法 |
| JP2005281833A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-13 | Jfe Steel Kk | 曲げ加工性に優れるステンレス冷延鋼板の製造方法 |
| JP2016183400A (ja) * | 2015-03-26 | 2016-10-20 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | バーリング加工部端面の耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| CN108380835A (zh) * | 2018-04-17 | 2018-08-10 | 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 | 一种低偏析气阀钢连铸坯及其制造方法 |
| CN111254358A (zh) * | 2020-03-23 | 2020-06-09 | 江苏利淮钢铁有限公司 | 一种超高纯净度履带链轨节用钢的生产方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20060118208A1 (en) * | 2003-08-06 | 2006-06-08 | Hiroshi Morikawa | Work-hardened material from stainless steel |
-
1983
- 1983-03-08 JP JP3788483A patent/JPS59166655A/ja active Granted
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61174361A (ja) * | 1985-01-30 | 1986-08-06 | Nippon Steel Corp | 焼入れ性と耐銹性の優れた低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JPH027390B2 (ja) * | 1985-01-30 | 1990-02-16 | Nippon Steel Corp | |
| JPS6245457A (ja) * | 1985-08-20 | 1987-02-27 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | チタン含有鋼の連続鋳造法 |
| JP2005281833A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-13 | Jfe Steel Kk | 曲げ加工性に優れるステンレス冷延鋼板の製造方法 |
| JP4507666B2 (ja) * | 2004-03-31 | 2010-07-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 曲げ加工性に優れるステンレス冷延鋼板の製造方法 |
| JP2016183400A (ja) * | 2015-03-26 | 2016-10-20 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | バーリング加工部端面の耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| CN108380835A (zh) * | 2018-04-17 | 2018-08-10 | 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 | 一种低偏析气阀钢连铸坯及其制造方法 |
| CN108380835B (zh) * | 2018-04-17 | 2020-03-27 | 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 | 一种低偏析气阀钢连铸坯及其制造方法 |
| CN111254358A (zh) * | 2020-03-23 | 2020-06-09 | 江苏利淮钢铁有限公司 | 一种超高纯净度履带链轨节用钢的生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0218379B2 (ja) | 1990-04-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0120221B2 (ja) | ||
| JP4207334B2 (ja) | 溶接性と耐応力腐食割れ性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP2001288544A (ja) | 表面特性及び耐食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| KR20220073804A (ko) | 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 그리고 페라이트계 스테인리스 부재 | |
| JPH0820843A (ja) | 深絞り成形性と耐二次加工脆性に優れるクロム鋼板およびその製造方法 | |
| JPH08283915A (ja) | 加工性に優れたオーステナイトステンレス鋼 | |
| JPS59166655A (ja) | 耐隙間腐食性、耐銹性のすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼とその製造方法 | |
| JP3502691B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れたフィッティング材およびその製造方法 | |
| JPS626730B2 (ja) | ||
| JP3858647B2 (ja) | 低温継手靱性と耐ｓｓｃ性に優れた高張力鋼とその製造方法 | |
| JPH1036911A (ja) | 表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH0717946B2 (ja) | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH0465141B2 (ja) | ||
| JP2000178697A (ja) | 耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPH11131177A (ja) | 溶接後熱処理の省略可能な中常温圧力容器用鋼板およびその製造方法 | |
| JPH02427B2 (ja) | ||
| JP2705946B2 (ja) | 耐ｓｓｃ性の優れた高張力鋼板の製造法 | |
| JPH0435551B2 (ja) | ||
| JPH04280948A (ja) | 靱性および耐食性がともに優れるフェライト系ステンレス鋼 | |
| JPH0247525B2 (ja) | ||
| JPS63145711A (ja) | 低温靭性にすぐれる高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH0137454B2 (ja) | ||
| JP4013515B2 (ja) | 耐粒界腐食性に優れた構造用ステンレス鋼 | |
| RU2002851C1 (ru) | Низколегированна сталь | |
| JP3887860B2 (ja) | 耐ｓｃｃ特性に優れた鋼板の製造方法 |