JPS63104766A - 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 - Google Patents
連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法Info
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- JPS63104766A JPS63104766A JP25151086A JP25151086A JPS63104766A JP S63104766 A JPS63104766 A JP S63104766A JP 25151086 A JP25151086 A JP 25151086A JP 25151086 A JP25151086 A JP 25151086A JP S63104766 A JPS63104766 A JP S63104766A
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- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、連続鋳造鋳型の温度変化を利用して鋳造中に
発生するブレークアウトを予知する方法に関し、更に詳
述すると鋳造中の上記温度変化が大きい場合であっても
ブレークアウトを高精度で予知できる方法を提供するも
のである。
発生するブレークアウトを予知する方法に関し、更に詳
述すると鋳造中の上記温度変化が大きい場合であっても
ブレークアウトを高精度で予知できる方法を提供するも
のである。
連続鋳造設備においてブレークアウトが発生し、鋳片内
部の未凝固溶鋼が漏出した場合は、鋳造を停止してブレ
ークアウトを起した鋳片の排出又は溶鋼が付着したロー
ル等の設備の交換をする必要があり、相当の期間に亘っ
て操業の停止を余儀なくされる。このため、ブレークア
ウトは連続鋳造の操業トラブルの中で最大のものであり
、その防止対策の確立が望まれていた。
部の未凝固溶鋼が漏出した場合は、鋳造を停止してブレ
ークアウトを起した鋳片の排出又は溶鋼が付着したロー
ル等の設備の交換をする必要があり、相当の期間に亘っ
て操業の停止を余儀なくされる。このため、ブレークア
ウトは連続鋳造の操業トラブルの中で最大のものであり
、その防止対策の確立が望まれていた。
ところで、引抜かれている鋳片の凝固殻が鋳型に固着し
て破断し、そこから溶鋼が漏出してこれが十分に冷却さ
れる前に鋳型下端より出ることによりブレークアウトが
発生する場合は、第6図に示すように凝固殻の破断部が
通過する鋳型部分では破断部の通過前に徐々に鋳型温度
が上昇し、破断部の通過後に徐々に降下することが知ら
れてい □る。
て破断し、そこから溶鋼が漏出してこれが十分に冷却さ
れる前に鋳型下端より出ることによりブレークアウトが
発生する場合は、第6図に示すように凝固殻の破断部が
通過する鋳型部分では破断部の通過前に徐々に鋳型温度
が上昇し、破断部の通過後に徐々に降下することが知ら
れてい □る。
このため、鋳型のfI板に熱電対等の測温素子を埋設し
てこれにて鋳型銅板の温度(以下これを鋳型温度という
)を測定し、測定した鋳型温度の車位時間当たりの変化
率を求めてその値と基準値との大小を監視するか(特開
昭57−115962号)、或いは測定した鋳型温度と
それ以前の鋳型温度の移動平均値との差を求めて、その
値と基準値との大小を監視することにより(特開昭57
−115959号)、ブレークアウトの予知は一応可能
である。
てこれにて鋳型銅板の温度(以下これを鋳型温度という
)を測定し、測定した鋳型温度の車位時間当たりの変化
率を求めてその値と基準値との大小を監視するか(特開
昭57−115962号)、或いは測定した鋳型温度と
それ以前の鋳型温度の移動平均値との差を求めて、その
値と基準値との大小を監視することにより(特開昭57
−115959号)、ブレークアウトの予知は一応可能
である。
しかしながら、鋳型温度は連続鋳造時常に安定している
とは限らず、鋳型内の場面変動、引抜速度の大小、鋳型
内に投入した潤滑用パウダの不均一流入及び鋳型と鋳片
との接触面積の大小等の原因により変化する。
とは限らず、鋳型内の場面変動、引抜速度の大小、鋳型
内に投入した潤滑用パウダの不均一流入及び鋳型と鋳片
との接触面積の大小等の原因により変化する。
特に、中炭素鋼又は低炭素鋼を連続鋳造する場合はその
変化が著しく現れ、第7図に示すように単位時間(1)
当たりの鋳型温度(T)変化率(以下これを単に鋳型温
度変化率という) dT/dtを監視したときには、上
記原因により生じた鋳型温度変化率が例えば4.5℃/
秒のブレークアウト予知用のしきい値(第6図参照)と
同等か又はそれよりも大きくなることがある。また鋳型
温度(T)と鋳型温度移動平均値(〒)との差(T−〒
)を監視した場合にもしきい値、例えば27℃(第6図
参照)と同等か又はそれよりも大きくなることがある。
変化が著しく現れ、第7図に示すように単位時間(1)
当たりの鋳型温度(T)変化率(以下これを単に鋳型温
度変化率という) dT/dtを監視したときには、上
記原因により生じた鋳型温度変化率が例えば4.5℃/
秒のブレークアウト予知用のしきい値(第6図参照)と
同等か又はそれよりも大きくなることがある。また鋳型
温度(T)と鋳型温度移動平均値(〒)との差(T−〒
)を監視した場合にもしきい値、例えば27℃(第6図
参照)と同等か又はそれよりも大きくなることがある。
このため、従来方法による場合には凝固殻の破断が実際
には発生していないときにもブレークアウトと予知する
頻度が高く、信頼性に欠ける。またブレークアウトを予
知すると、一般に引抜きを停止するか或いは引抜速度を
相当遅くするため操業安定性が悪く、鋳片品質が低下す
る。
には発生していないときにもブレークアウトと予知する
頻度が高く、信頼性に欠ける。またブレークアウトを予
知すると、一般に引抜きを停止するか或いは引抜速度を
相当遅くするため操業安定性が悪く、鋳片品質が低下す
る。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであり、鋳造
中の鋳型温度が安定しない場合であっても高精度でブレ
ークアウトを予知できる方法を提供することを目的とす
る。
中の鋳型温度が安定しない場合であっても高精度でブレ
ークアウトを予知できる方法を提供することを目的とす
る。
C問題点を解決するための手段〕
本発明は、鋳型温度を測定した時点付近でのその変化量
に応じてブレークアウト予知のしきい値を補正し、測定
した鋳型温度とそれ以前の平均鋳型温度との差及び補正
したしきい値の大小を監視する。
に応じてブレークアウト予知のしきい値を補正し、測定
した鋳型温度とそれ以前の平均鋳型温度との差及び補正
したしきい値の大小を監視する。
即ち、本発明に係る連続鋳造におけるブレークアウト予
知方法は、2連続鋳造用鋳型の1又は2以上の位置夫々
で鋳型温度を測定し、その測定時点より前の所定期間で
の鋳型温度の標準偏差及び平均温度を各位置毎に算出し
、前記測定時点での鋳型温度と算出した平均温度との差
を求めこの鋳型温度差と標準偏差に比例するしきい値と
の大小比較にてブレークアウトを予知することを特徴と
する。
知方法は、2連続鋳造用鋳型の1又は2以上の位置夫々
で鋳型温度を測定し、その測定時点より前の所定期間で
の鋳型温度の標準偏差及び平均温度を各位置毎に算出し
、前記測定時点での鋳型温度と算出した平均温度との差
を求めこの鋳型温度差と標準偏差に比例するしきい値と
の大小比較にてブレークアウトを予知することを特徴と
する。
(実施例)
以下本発明を図面に基づき具体的に説明する。
第1図は本発明の実施状態を示す模式図であり、図示し
ないタンディツシュに収納された溶鋼等の熔融金属1は
その下に取付けられた浸漬ノズル2を経て一定周期で上
下振動している鋳型3へ装入される。鋳型3内の熔融金
属1は、潤滑用の投入パウダ6が鋳型3の内壁に沿って
流れ込んで形成されたパウダ膜を介して一次冷却されて
凝固殻5を形成し、これを周壁とする鋳片4は図示しな
いピンチロールにより下方へ引抜かれていく。
ないタンディツシュに収納された溶鋼等の熔融金属1は
その下に取付けられた浸漬ノズル2を経て一定周期で上
下振動している鋳型3へ装入される。鋳型3内の熔融金
属1は、潤滑用の投入パウダ6が鋳型3の内壁に沿って
流れ込んで形成されたパウダ膜を介して一次冷却されて
凝固殻5を形成し、これを周壁とする鋳片4は図示しな
いピンチロールにより下方へ引抜かれていく。
鋳型3の湯面レベルよりも下には引抜方向(矢符方向)
に沿って3箇所に熱電対等の測温素子11゜12、13
の先端が埋設されており、各測温素子11゜12、13
にて測定された鋳型温度TはA/D変換器14にてアナ
ログ/ディジタル変換されて夫々減算器15.25.3
5、平均温度算出回路16.26.36及び標準偏差算
出回路17,27.37へ与えられる。
に沿って3箇所に熱電対等の測温素子11゜12、13
の先端が埋設されており、各測温素子11゜12、13
にて測定された鋳型温度TはA/D変換器14にてアナ
ログ/ディジタル変換されて夫々減算器15.25.3
5、平均温度算出回路16.26.36及び標準偏差算
出回路17,27.37へ与えられる。
平均温度算出回路16,26.36及び標準偏差算出回
路17,27.37は夫々A/D変換器14からの入力
信号を例えば0.5乃至1秒の所定ピッチで取込み、最
新の入力信号を含むそれ以前のm個分の入力信号を記憶
、更新し、平均温度算出回路16,26.36は記憶し
ている信号のうちで記憶順位の若い方からn個分の信号
の平均温度Tを求め、これを標準偏差算出回路17.2
7.37及び減算器15,25.35へ与える。
路17,27.37は夫々A/D変換器14からの入力
信号を例えば0.5乃至1秒の所定ピッチで取込み、最
新の入力信号を含むそれ以前のm個分の入力信号を記憶
、更新し、平均温度算出回路16,26.36は記憶し
ている信号のうちで記憶順位の若い方からn個分の信号
の平均温度Tを求め、これを標準偏差算出回路17.2
7.37及び減算器15,25.35へ与える。
減算器15.25.35は入力した鋳型温度Tと平均温
度Tとの差(T −T)を求め、これを比較器19,2
9゜39へ与える。標準偏差算出回路17.27.37
は前同様のnlll分の信号の標準偏差σを求め、これ
を積算器18.28.38へ与える。積算器1B、28
.38には定数にが図示しない入力設定器から入力され
るようなっ、ており、積算器18,28.38は定数に
と標準偏差σとの積K・σを求めて比較器19.29.
39へ出力する。
度Tとの差(T −T)を求め、これを比較器19,2
9゜39へ与える。標準偏差算出回路17.27.37
は前同様のnlll分の信号の標準偏差σを求め、これ
を積算器18.28.38へ与える。積算器1B、28
.38には定数にが図示しない入力設定器から入力され
るようなっ、ており、積算器18,28.38は定数に
と標準偏差σとの積K・σを求めて比較器19.29.
39へ出力する。
比較器19.29.39には下記(11式が設定されて
おり、比較器19.29.39は入力した2信号が(1
1式を満足する場合には警報器40にて警報を発せしめ
ると共に、図示しない制御装置へ異常発生信号を出力す
る。
おり、比較器19.29.39は入力した2信号が(1
1式を満足する場合には警報器40にて警報を発せしめ
ると共に、図示しない制御装置へ異常発生信号を出力す
る。
(T−T)≧K・σ ・・・(11
但し、定数には測温する鋳型位置に応じて夫々異なる値
を用いてもよい。
を用いてもよい。
上記制御装置(図示せず)は異常発生信号を入力すると
、?4 ?Mノズル2の中途に設けたスライディングノ
ズル部7を油圧シリンダ8にて駆動して、浸漬ノズル2
を一旦閉じると共に図示しないピンチロールの回転を停
止する。これについては浸漬ノズル2を僅かに開けた状
態にすると共に引抜速度を相当低下させるようにしても
よい。
、?4 ?Mノズル2の中途に設けたスライディングノ
ズル部7を油圧シリンダ8にて駆動して、浸漬ノズル2
を一旦閉じると共に図示しないピンチロールの回転を停
止する。これについては浸漬ノズル2を僅かに開けた状
態にすると共に引抜速度を相当低下させるようにしても
よい。
このように構成された予知装置による本発明方法を以下
に説明する。
に説明する。
まず、上記m、n及びKを次のように定める。
連続鋳造する鋼種が中炭素鋼又は低炭素鋼である場合に
は、鋳型温度は第2図(横軸に時間をとり縦軸に鋳型温
度をとっている)に示す如く温度変化に周期があり、そ
の周期は約20乃至30秒である。
は、鋳型温度は第2図(横軸に時間をとり縦軸に鋳型温
度をとっている)に示す如く温度変化に周期があり、そ
の周期は約20乃至30秒である。
なお、第2図は鋳型の上下方向に異なる3位置での鋳型
温度T l * T2 + T 3について示している
。
温度T l * T2 + T 3について示している
。
このためnは30秒間に測定された信号のうち高精度で
予知できる数、例えば0.5秒毎に取込み、記憶すると
して約60個に定める。
予知できる数、例えば0.5秒毎に取込み、記憶すると
して約60個に定める。
また、凝固殻が破断した部分を測定する場合は、第3図
に示す如く鋳型温度がピーク値に達してから上昇直前の
元の温度に戻るまでの時間が約5乃至15秒である。こ
のため、mはこの5乃至15秒に相当する温度変化期間
が予知に必要な期間に含まれないようにするのが良く、
5乃至15秒に上記30秒を加えた35乃至45秒間に
連続的に測定された信号のうち高精度で予知できるピン
チの数、例えば0.5秒毎に記憶するとして70〜90
個に定める。
に示す如く鋳型温度がピーク値に達してから上昇直前の
元の温度に戻るまでの時間が約5乃至15秒である。こ
のため、mはこの5乃至15秒に相当する温度変化期間
が予知に必要な期間に含まれないようにするのが良く、
5乃至15秒に上記30秒を加えた35乃至45秒間に
連続的に測定された信号のうち高精度で予知できるピン
チの数、例えば0.5秒毎に記憶するとして70〜90
個に定める。
Kの値については鋳型寸法、引抜速度等により異なるが
、以下に説明する本発明を行った結果に基づいて5乃至
10の適当な値、つまり凝固殻破断が起こる臨界の温度
変化量に定める。
、以下に説明する本発明を行った結果に基づいて5乃至
10の適当な値、つまり凝固殻破断が起こる臨界の温度
変化量に定める。
斯かる準備が終了すると連続鋳造を開始し、その後引抜
きを開始すると予知装置を作動させる。
きを開始すると予知装置を作動させる。
測温素子11,12.13にて各位置の鋳型温度Tが測
定されると、平均温度差算出回路16.26.36及び
標準偏差算出回路17,27.37は鋳型温度T信号を
記憶し、記憶信号の数がm個となるまで演算を行わず、
また出力しない。
定されると、平均温度差算出回路16.26.36及び
標準偏差算出回路17,27.37は鋳型温度T信号を
記憶し、記憶信号の数がm個となるまで演算を行わず、
また出力しない。
そして、m個目の信号が記憶されると、そのうち記憶順
位が若い方からn個分の信号の平均温度Tと標準偏差σ
を夫々算出し、出力する。
位が若い方からn個分の信号の平均温度Tと標準偏差σ
を夫々算出し、出力する。
減算器15.25.35はm個目に入力した鋳型温度T
と平均温度Tとの差(T −T)を求める。また積算器
1B、28.38は定数にと標準偏差σとのl?2(K
・σ)を求める。
と平均温度Tとの差(T −T)を求める。また積算器
1B、28.38は定数にと標準偏差σとのl?2(K
・σ)を求める。
比較器19,29.39は2つの入力信号、つまりT−
TとK・σとの大小を比較して上記(l1式を満足する
か否か判定する。即ち、前記原因による温度変化があっ
ても標準偏差σに比例するしきい値K・σよりも鋳型温
度の変化N(T−〒)が小さいか或いは大きいかを判定
する。
TとK・σとの大小を比較して上記(l1式を満足する
か否か判定する。即ち、前記原因による温度変化があっ
ても標準偏差σに比例するしきい値K・σよりも鋳型温
度の変化N(T−〒)が小さいか或いは大きいかを判定
する。
次いで、m+1個目以降の信号が平均温度算出回路16
等及び標準偏差算出回路17等に記憶されると、前同様
にして繰返す。
等及び標準偏差算出回路17等に記憶されると、前同様
にして繰返す。
このようにして信号処理を行っている間に、比較器19
等のいずれか1つにて(11式を満足する結果が得られ
ると、該当する比較器はブレークアウトと予知し、警報
器40にて警報を発せしめると共に図示しない制御装置
に異常発生信号を出力する。
等のいずれか1つにて(11式を満足する結果が得られ
ると、該当する比較器はブレークアウトと予知し、警報
器40にて警報を発せしめると共に図示しない制御装置
に異常発生信号を出力する。
制御装置は前述の如くスライディングノズル部7及び図
示しないピンチロールを制御して溶鋼の装入及び鋳片の
引抜を一旦停止する。
示しないピンチロールを制御して溶鋼の装入及び鋳片の
引抜を一旦停止する。
これにより、凝固殻が破断してその破断部から未凝固溶
鋼が漏出してもブレークアウトを未然に防止できる。
鋼が漏出してもブレークアウトを未然に防止できる。
なお、上記実施例ではブレークアウト予知の判定を上記
+1)式にて行っているが、本発明はこれに限らず下記
(2)式を用いてもよいことは勿論である。
+1)式にて行っているが、本発明はこれに限らず下記
(2)式を用いてもよいことは勿論である。
(T−T)/σ≧K ・・・(2)〔効果〕
第4図は、丸鋳片連続鋳造機の内径:187mm。
長さ900nの鋳型銅板に円周方向120° ピッチの
3方向で鋳型上端より200.300,400 tmの
各位置に熱電対先端部を内壁面から5鶴の深さに埋設し
て、引抜速度2.0m+/分で本発明を実施し、その間
凝固殻破断が発生しなかった場合の約6分間の結果をま
とめた図であり、本発明の予知精度について捉方法のそ
れとを対比したものである。図中(a)は引抜速度、山
)は鋳型温度、(C1は(T−〒)/σの各推移を示し
、比較のために従来の単位時間当たりの変化率を(dl
に、またT−Tを(C1に併せて示している。
3方向で鋳型上端より200.300,400 tmの
各位置に熱電対先端部を内壁面から5鶴の深さに埋設し
て、引抜速度2.0m+/分で本発明を実施し、その間
凝固殻破断が発生しなかった場合の約6分間の結果をま
とめた図であり、本発明の予知精度について捉方法のそ
れとを対比したものである。図中(a)は引抜速度、山
)は鋳型温度、(C1は(T−〒)/σの各推移を示し
、比較のために従来の単位時間当たりの変化率を(dl
に、またT−Tを(C1に併せて示している。
この図より理解される如く、鋳型上端から200゜30
0、400の位置に設けた熱電対による鋳型温度を’r
、、”r2.’r、とすると、その温度変化は夫々(b
lに示すように変化した。このとき従来の単位時間当た
りの変化率による場合にはしきい値の5℃/秒を6分間
の間に8回も超え、誤警報を発し、また、(T −T)
による場合にはしきい値の10℃を2回超えて誤8報を
発した。これに対して本発明による場合にはKが5 (
℃)のときに誤警報を1回も発することがなく、前述の
パウダの不均一流入等が発生してもこれに影響を受けず
に凝固殻破断の検出、即ちブレークアウト予知が可能で
ある。
0、400の位置に設けた熱電対による鋳型温度を’r
、、”r2.’r、とすると、その温度変化は夫々(b
lに示すように変化した。このとき従来の単位時間当た
りの変化率による場合にはしきい値の5℃/秒を6分間
の間に8回も超え、誤警報を発し、また、(T −T)
による場合にはしきい値の10℃を2回超えて誤8報を
発した。これに対して本発明による場合にはKが5 (
℃)のときに誤警報を1回も発することがなく、前述の
パウダの不均一流入等が発生してもこれに影響を受けず
に凝固殻破断の検出、即ちブレークアウト予知が可能で
ある。
第5図は本発明によりブレークアウトを予知した場合の
鋳型温度’r、、T2.’r3を他の操業条件と共にま
とめた図であり、(alは引抜速度と鋳型内湯面レベル
の推移、また山)は鋳型温度T、、 T2゜T3の推移
を示している。この場合には第4図の場合と予知精度を
変更して、具体的にはKを7としてしきい値を高くして
実施しており、この場合もパウダの不均一流入等があっ
て鋳型温度が変化しても誤警報を発することがなく、実
際に凝固殻が破断して鋳型温度が変化したときにのみ警
報を発した。そして、この警報により一旦引抜速度を停
止し、凝固殻が破断した部分を鋳型内で長時間冷却して
凝固殻をより厚くして、つまりブレークアラトガ発生し
ない状態にして再び引抜を開始した。
鋳型温度’r、、T2.’r3を他の操業条件と共にま
とめた図であり、(alは引抜速度と鋳型内湯面レベル
の推移、また山)は鋳型温度T、、 T2゜T3の推移
を示している。この場合には第4図の場合と予知精度を
変更して、具体的にはKを7としてしきい値を高くして
実施しており、この場合もパウダの不均一流入等があっ
て鋳型温度が変化しても誤警報を発することがなく、実
際に凝固殻が破断して鋳型温度が変化したときにのみ警
報を発した。そして、この警報により一旦引抜速度を停
止し、凝固殻が破断した部分を鋳型内で長時間冷却して
凝固殻をより厚くして、つまりブレークアラトガ発生し
ない状態にして再び引抜を開始した。
鋳造終了後、その部分を検査すると溶鋼の漏出部がみら
れ、ブレークアウトを精度よく予知できることを確認し
た。
れ、ブレークアウトを精度よく予知できることを確認し
た。
また、ブレークアウトの警報を発した時間付近での鋳型
温度のピークの熱電対検出時間差と熱電対間の離隔距離
とから凝固殻破断部の降下速度を求めてみると引抜速度
2m/分よりも遅く、1mZ分である。この速度で破断
部が移動していくと仮定すると、ブレークアウトが発生
する約42秒前にブレークアウトの予知がなされたこと
になり、より速い引抜速度3.5a+/分で連続鋳造す
る場合にも約24秒前にブレークアウトを予知でき、時
間的余裕をもって凝固殻破断に対処でき、ブレークアウ
トを確実に防止できる。
温度のピークの熱電対検出時間差と熱電対間の離隔距離
とから凝固殻破断部の降下速度を求めてみると引抜速度
2m/分よりも遅く、1mZ分である。この速度で破断
部が移動していくと仮定すると、ブレークアウトが発生
する約42秒前にブレークアウトの予知がなされたこと
になり、より速い引抜速度3.5a+/分で連続鋳造す
る場合にも約24秒前にブレークアウトを予知でき、時
間的余裕をもって凝固殻破断に対処でき、ブレークアウ
トを確実に防止できる。
なお、上記実施例では引抜方向に異なる鋳型の3位置で
鋳型温度を測定しているが、本発明はこれに限らず、引
抜方向及びそれに直交する方向に拘わらずに、1若しく
は2又は4以上の任意の位置での鋳型温度を測定しても
ブレークアウトを予知できることは勿論である。但し、
鋳型温度の引抜方向測定位置としては、凝固殻破断を検
出して操業条件を変更し、これによりブレークアウトを
未然に防止できる時間的に余裕のある位置にするのが好
ましい。
鋳型温度を測定しているが、本発明はこれに限らず、引
抜方向及びそれに直交する方向に拘わらずに、1若しく
は2又は4以上の任意の位置での鋳型温度を測定しても
ブレークアウトを予知できることは勿論である。但し、
鋳型温度の引抜方向測定位置としては、凝固殻破断を検
出して操業条件を変更し、これによりブレークアウトを
未然に防止できる時間的に余裕のある位置にするのが好
ましい。
以上詳述した如く本発明は測定した鋳型温度及びそれ以
前の所定期間での平均鋳型温度の差と前記所定期間での
鋳型温度の標準偏差にて補正したしきい値とを比較する
ので、鋳型内の場面変動。
前の所定期間での平均鋳型温度の差と前記所定期間での
鋳型温度の標準偏差にて補正したしきい値とを比較する
ので、鋳型内の場面変動。
引抜速度の大きさ、パウダの不均一流入、鋳型と鋳片と
の接触面積変化等により鋳型温度が変化してもそれに影
響を受けずに凝固殻破断を検出してブレークアウトを確
実に予知でき、信頼性の向上を図れ、また従来では誤警
報により操業条件を変更してこのために鋳片品質が低下
していたのを防止できる等優れた効果を奏する。
の接触面積変化等により鋳型温度が変化してもそれに影
響を受けずに凝固殻破断を検出してブレークアウトを確
実に予知でき、信頼性の向上を図れ、また従来では誤警
報により操業条件を変更してこのために鋳片品質が低下
していたのを防止できる等優れた効果を奏する。
第1図は本発明の実施状態を示す模式図、第2図は鋳型
温度変化の周期の説明図、第3図は本発明の標準偏差、
平均温度を算出する期間の説明図、第4.5図は本発明
の詳細な説明図、第6.7図は従来技術の問題点の説明
図である。 3・・・鋳型 4・・・鋳片 11,12.13・
・・測温素子15.25.35・・・減算器 16,
26.36・・・平均温度算出回路 17,27.3
7・・・標準偏差算出回路 18,28.38・・・
積算器 19.29.39・・・比較器 40・・
・警報器時 許 出願人 住友金属工業株式会社代理
人 弁理士 河 野 登 夫的R1’lf分) Q i 2 3
4 S時間〔分〕 募 時Ill’!(七トン 時間(分) 4 記
温度変化の周期の説明図、第3図は本発明の標準偏差、
平均温度を算出する期間の説明図、第4.5図は本発明
の詳細な説明図、第6.7図は従来技術の問題点の説明
図である。 3・・・鋳型 4・・・鋳片 11,12.13・
・・測温素子15.25.35・・・減算器 16,
26.36・・・平均温度算出回路 17,27.3
7・・・標準偏差算出回路 18,28.38・・・
積算器 19.29.39・・・比較器 40・・
・警報器時 許 出願人 住友金属工業株式会社代理
人 弁理士 河 野 登 夫的R1’lf分) Q i 2 3
4 S時間〔分〕 募 時Ill’!(七トン 時間(分) 4 記
Claims (1)
- 1、連続鋳造用鋳型の1又は2以上の位置夫々で鋳型温
度を測定し、その測定時点より前の所定期間での鋳型温
度の標準偏差及び平均温度を各位置毎に算出し、前記測
定時点での鋳型温度と算出した平均温度との差を求め、
この鋳型温度差と標準偏差に比例するしきい値との大小
比較にてブレークアウトを予知することを特徴とする連
続鋳造におけるブレークアウト予知方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61251510A JPH0771725B2 (ja) | 1986-10-21 | 1986-10-21 | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61251510A JPH0771725B2 (ja) | 1986-10-21 | 1986-10-21 | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63104766A true JPS63104766A (ja) | 1988-05-10 |
JPH0771725B2 JPH0771725B2 (ja) | 1995-08-02 |
Family
ID=17223883
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61251510A Expired - Lifetime JPH0771725B2 (ja) | 1986-10-21 | 1986-10-21 | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0771725B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0557412A (ja) * | 1991-08-28 | 1993-03-09 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造の拘束性ブレークアウト予知方法 |
CN114653914A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-06-24 | 白居冰 | 基于形态重构的结晶器漏钢预警方法及电子装置 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6146362A (ja) * | 1985-05-02 | 1986-03-06 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造鋳型における鋳造鋼の破断検出方法 |
JPS61176456A (ja) * | 1985-02-01 | 1986-08-08 | Nippon Steel Corp | 介在物巻き込み性ブレ−クアウト予知方法 |
-
1986
- 1986-10-21 JP JP61251510A patent/JPH0771725B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61176456A (ja) * | 1985-02-01 | 1986-08-08 | Nippon Steel Corp | 介在物巻き込み性ブレ−クアウト予知方法 |
JPS6146362A (ja) * | 1985-05-02 | 1986-03-06 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造鋳型における鋳造鋼の破断検出方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0557412A (ja) * | 1991-08-28 | 1993-03-09 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造の拘束性ブレークアウト予知方法 |
CN114653914A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-06-24 | 白居冰 | 基于形态重构的结晶器漏钢预警方法及电子装置 |
CN114653914B (zh) * | 2021-12-30 | 2023-12-29 | 白居冰 | 基于形态重构的结晶器漏钢预警方法及电子装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0771725B2 (ja) | 1995-08-02 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |