JPS6296620A - 金属ストリツプの連続熱処理用の予熱方法およびその装置 - Google Patents
金属ストリツプの連続熱処理用の予熱方法およびその装置Info
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- JPS6296620A JPS6296620A JP23626985A JP23626985A JPS6296620A JP S6296620 A JPS6296620 A JP S6296620A JP 23626985 A JP23626985 A JP 23626985A JP 23626985 A JP23626985 A JP 23626985A JP S6296620 A JPS6296620 A JP S6296620A
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- Japan
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- exhaust gas
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- temperature
- metal strip
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
金属スi−+3ツブ(以下ス) IJツブという)の連
続熱処理における加熱帯入側での予熱に関してこの明細
書では、加熱帯の燃焼排ガスの顕熱をより有効に利用し
てストリップを高温に予熱する方法およびその装置につ
いての開発研究の成果を述べる。
続熱処理における加熱帯入側での予熱に関してこの明細
書では、加熱帯の燃焼排ガスの顕熱をより有効に利用し
てストリップを高温に予熱する方法およびその装置につ
いての開発研究の成果を述べる。
ストリップの連続熱処理設備、例えば銅帯の連続焼鈍設
備の構成は、通常加熱帯、均熱帯、および冷却帯よりな
る。加熱帯において鋼帯は600〜850℃まで加熱さ
れるが、加熱帯内部は還元性雰囲気とする必要があるた
めラジアントチ二−ブ加熱が採用されている。
備の構成は、通常加熱帯、均熱帯、および冷却帯よりな
る。加熱帯において鋼帯は600〜850℃まで加熱さ
れるが、加熱帯内部は還元性雰囲気とする必要があるた
めラジアントチ二−ブ加熱が採用されている。
ラジアントチ二−ブからの燃焼排ガスの顕熱は、燃焼用
空気の予熱あるいは燃料ガスの予熱などの形で回収して
省エネルギーを図っている。さらに燃焼排ガスの顕熱を
回収するために、燃焼排ガスを銅帯に直接吹付ける、あ
るいは燃焼排ガス顕熱を熱交換器を介して空気や雰囲気
ガスに伝えて高温にし、この熱風を銅帯に吹付ける、な
どの燃焼排ガスの利用が図られている。
空気の予熱あるいは燃料ガスの予熱などの形で回収して
省エネルギーを図っている。さらに燃焼排ガスの顕熱を
回収するために、燃焼排ガスを銅帯に直接吹付ける、あ
るいは燃焼排ガス顕熱を熱交換器を介して空気や雰囲気
ガスに伝えて高温にし、この熱風を銅帯に吹付ける、な
どの燃焼排ガスの利用が図られている。
(従来の技術)
特開昭57−41330号および特開昭58−7372
7号各公報には、加熱帯の燃焼排ガスの顕熱を熱交換器
を介して熱媒体に回収し内部に熱媒体の流通路を設けた
中空ロールに熱媒体を導き、該ロールに銅帯を巻回して
銅帯の予熱を行う方法が開示されている。
7号各公報には、加熱帯の燃焼排ガスの顕熱を熱交換器
を介して熱媒体に回収し内部に熱媒体の流通路を設けた
中空ロールに熱媒体を導き、該ロールに銅帯を巻回して
銅帯の予熱を行う方法が開示されている。
この方法では、300〜350℃の燃焼排′ガスの顕熱
の熱媒体への回収を酸露点が問題とならない約150℃
まで行って銅帯を予熱すると、鋼帯を130〜140℃
程度まで昇温させることが可能であり排熱回収率を上げ
ることができる。
の熱媒体への回収を酸露点が問題とならない約150℃
まで行って銅帯を予熱すると、鋼帯を130〜140℃
程度まで昇温させることが可能であり排熱回収率を上げ
ることができる。
しかし130〜140℃程度の予熱では、鋼帯を加熱帯
にて600〜850℃の所定温度に到達させる際の手段
がラジアントチコープによる放射加熱が主体であるため
、昇温速度の限界もあって、とくに生産量を増大させる
のに必要な高速通板の場合に、著しく長大な加熱帯を必
要とする不利がある。
にて600〜850℃の所定温度に到達させる際の手段
がラジアントチコープによる放射加熱が主体であるため
、昇温速度の限界もあって、とくに生産量を増大させる
のに必要な高速通板の場合に、著しく長大な加熱帯を必
要とする不利がある。
(発明が解決しようとする問題点)
加熱帯入側での燃焼排ガスをより昇温させて利用するロ
ールでの段階的予熱によって、熱効率の向上、高温予熱
および蛇行防止を達成し、設備のコンパクト化、生産性
向上を図ることが、この発明の目的である。
ールでの段階的予熱によって、熱効率の向上、高温予熱
および蛇行防止を達成し、設備のコンパクト化、生産性
向上を図ることが、この発明の目的である。
(問題点を解決するための手段)
上記目的は、ラジアントチューブ方式の加熱帯にて金属
スl−IJツブを熱処理するに当り、ラジアントチュー
ブの燃焼排ガスを、より高温の燃焼炉に導いてこの燃焼
炉の燃焼ガスと混合し、この混合排ガスの顕熱により熱
交換器を介して熱媒体を加熱し、該熱媒体を上記加熱帯
の入側にて多投に配設した中空ロールの内部に順次に循
環流通させて、該中空ロールに金属ストリップを巻付は
通板する間に金属ストリップを徐々に加熱帯での処理温
度に近い高温まで予備的に加熱することを特徴とする金
属ストリップの連続熱処理用の予熱方法(第1発明)に
より有利に達成され、また金属ストリップの連続熱処理
設備の加熱帯に配設したラジアントチューブの燃焼排ガ
スをより高温の燃焼ガスとの混合により高温の混合排ガ
スを得る燃焼炉、該混合排ガスの顕熱を熱媒体と授受す
る熱交換器、該熱交換器を経た熱媒体の内部流通の下で
、巻付は通板される金属ス) IJツブを加熱する中空
ロール、を備えてなる金属ス) Uツブの連続熱処理用
の予熱装置(第2発明)が適合する。
スl−IJツブを熱処理するに当り、ラジアントチュー
ブの燃焼排ガスを、より高温の燃焼炉に導いてこの燃焼
炉の燃焼ガスと混合し、この混合排ガスの顕熱により熱
交換器を介して熱媒体を加熱し、該熱媒体を上記加熱帯
の入側にて多投に配設した中空ロールの内部に順次に循
環流通させて、該中空ロールに金属ストリップを巻付は
通板する間に金属ストリップを徐々に加熱帯での処理温
度に近い高温まで予備的に加熱することを特徴とする金
属ストリップの連続熱処理用の予熱方法(第1発明)に
より有利に達成され、また金属ストリップの連続熱処理
設備の加熱帯に配設したラジアントチューブの燃焼排ガ
スをより高温の燃焼ガスとの混合により高温の混合排ガ
スを得る燃焼炉、該混合排ガスの顕熱を熱媒体と授受す
る熱交換器、該熱交換器を経た熱媒体の内部流通の下で
、巻付は通板される金属ス) IJツブを加熱する中空
ロール、を備えてなる金属ス) Uツブの連続熱処理用
の予熱装置(第2発明)が適合する。
さてス) IJブプの予熱装置を示す第1図に従ってこ
の発明を具体的に説明する。
の発明を具体的に説明する。
加熱帯のラジアントチューブ1はバーナ2、排ガスの顕
熱を利用して燃焼用空気3を加熱する予熱器4および熱
風連絡管5を備え、燃焼用空気3と燃料6をバーナ2に
供給し、バーナ2での燃焼ガスをラジアントチューブ1
内へ送り加熱帯内を輻射加熱する。ラジアントチューブ
1内に流通させた燃焼ガスの予熱器4から排気される際
の温度は500℃程度である。
熱を利用して燃焼用空気3を加熱する予熱器4および熱
風連絡管5を備え、燃焼用空気3と燃料6をバーナ2に
供給し、バーナ2での燃焼ガスをラジアントチューブ1
内へ送り加熱帯内を輻射加熱する。ラジアントチューブ
1内に流通させた燃焼ガスの予熱器4から排気される際
の温度は500℃程度である。
次にこの燃焼排ガスを排ガスダクト7から排ガスヘッダ
ー8に集め、ダクト9を介して燃焼炉10へと導く。な
お排ガスダクト7は加熱帯の各ラジアントチューブ1に
連絡して、各ラジアントチューブ1からの燃焼排ガスを
排ガスヘッダー8にそれぞれ導入している。
ー8に集め、ダクト9を介して燃焼炉10へと導く。な
お排ガスダクト7は加熱帯の各ラジアントチューブ1に
連絡して、各ラジアントチューブ1からの燃焼排ガスを
排ガスヘッダー8にそれぞれ導入している。
次いで燃焼炉10に燃料11および予熱された燃焼用空
気12を供給してバーナ13によって燃焼排ガスより高
温の燃焼ガスを発生させ、燃焼排ガスと混合する。この
操作によって約500℃の燃焼排ガスを、燃焼炉10出
口付近で700〜1100℃程度にまで加熱された混合
排ガスとする。
気12を供給してバーナ13によって燃焼排ガスより高
温の燃焼ガスを発生させ、燃焼排ガスと混合する。この
操作によって約500℃の燃焼排ガスを、燃焼炉10出
口付近で700〜1100℃程度にまで加熱された混合
排ガスとする。
この混合排ガスを熱交換器14に導き、ここで混合排ガ
スの顕熱を高沸点の熱媒体15に授受する。
スの顕熱を高沸点の熱媒体15に授受する。
熱媒体には例えばサーモオイル、金属ナトリウム、溶融
塩などがあり、溶融塩には腐食の点から塩化物系よりも
硝酸塩系が好ましい。
塩などがあり、溶融塩には腐食の点から塩化物系よりも
硝酸塩系が好ましい。
熱媒体15をポンプ16からス) IJツブ加熱用の複
数の中空ロール17−1〜17−nの内部へ循環供給し
、ロール17−1−nの外周部に巻付通板したス) I
Jツブに加熱を施す。
数の中空ロール17−1〜17−nの内部へ循環供給し
、ロール17−1−nの外周部に巻付通板したス) I
Jツブに加熱を施す。
また熱交換器14を出る熱授受後のガスは、ファン18
から燃焼炉10に供給する燃焼用空気を予熱する予熱器
19にその余熱を提供した後、排気ファン20で吸引さ
れ煙突21より大気中へ放散される。
から燃焼炉10に供給する燃焼用空気を予熱する予熱器
19にその余熱を提供した後、排気ファン20で吸引さ
れ煙突21より大気中へ放散される。
ここにス) +Jツブを徐々に高温まで加熱する手段と
してはロールへの熱媒体の流量調節、中空ロールに対す
るストリップの巻付は角の調節などが挙げられる。
してはロールへの熱媒体の流量調節、中空ロールに対す
るストリップの巻付は角の調節などが挙げられる。
例えば第2図に示すように、ロール17−1〜17−7
に供給する熱媒体の流路を工夫し、ロール17−1から
順に17−7へと温度を高くし、ロールを通板するス)
IJツブを徐々に加熱する。
に供給する熱媒体の流路を工夫し、ロール17−1から
順に17−7へと温度を高くし、ロールを通板するス)
IJツブを徐々に加熱する。
また第3図に示す2つの熱交換器をタンデムに接続した
例は、燃焼炉10からの混合排ガスの顕熱を第1熱交換
器14aにて熱媒体15へ授受し、第1熱交換器14a
を通過したガスの顕熱をさらに第2熱交換器14bにて
熱媒体15へ授受するものである。
例は、燃焼炉10からの混合排ガスの顕熱を第1熱交換
器14aにて熱媒体15へ授受し、第1熱交換器14a
を通過したガスの顕熱をさらに第2熱交換器14bにて
熱媒体15へ授受するものである。
第1熱交換器14aからの熱媒体を高温ロール群17a
に、第2熱交換器14bからの熱媒体を低温ロール群1
7bにそれぞれ流通し、ストリップを順に約250℃、
次いで約450℃に昇温できる。
に、第2熱交換器14bからの熱媒体を低温ロール群1
7bにそれぞれ流通し、ストリップを順に約250℃、
次いで約450℃に昇温できる。
なおストリップを500℃以上に加熱するにはロール内
の熱媒体温度を非常に高くする必要があるが、ストリッ
プ温度とロールのシェル温度との差が大きくなるために
ロールのクラウンが逆クラウンとなってストリップの蛇
行が激しくなる不利がある。
の熱媒体温度を非常に高くする必要があるが、ストリッ
プ温度とロールのシェル温度との差が大きくなるために
ロールのクラウンが逆クラウンとなってストリップの蛇
行が激しくなる不利がある。
さらに硝酸塩系の熱媒体では550℃以上で分解のおそ
れが生じ、140℃で凝固するため、140〜550℃
の範囲内で制御する。この制御は、熱媒体に熱を授受す
る昇温ガスの温度を燃焼炉の燃料調節により行うのが簡
単である。
れが生じ、140℃で凝固するため、140〜550℃
の範囲内で制御する。この制御は、熱媒体に熱を授受す
る昇温ガスの温度を燃焼炉の燃料調節により行うのが簡
単である。
ここでストリップの予熱装置を備える連続焼鈍設備を、
第4図に示す。
第4図に示す。
まず複数の加熱用のロールを備える加熱装置22にてス
トリップSを200〜500℃程度に予熱し、次いでラ
ジアントチューブ1を備える加熱帯23において目標温
度600〜850℃まで加熱する。引続きストリップS
を均熱帯24に通し、第1冷却帯25、過時効帯26お
よび第2冷却帯27を経て所定の焼鈍を完了する。
トリップSを200〜500℃程度に予熱し、次いでラ
ジアントチューブ1を備える加熱帯23において目標温
度600〜850℃まで加熱する。引続きストリップS
を均熱帯24に通し、第1冷却帯25、過時効帯26お
よび第2冷却帯27を経て所定の焼鈍を完了する。
なおロールは、例えば第5図に示す如き中空ロール28
に供給管29および排出管30を連結し、供給管29お
よび排出管30を回転継手管31および軸受32で支持
するもの、又は実開昭59−64963号公報、特願昭
60−21334号明細書に記載のロールなどを使用す
る。 。
に供給管29および排出管30を連結し、供給管29お
よび排出管30を回転継手管31および軸受32で支持
するもの、又は実開昭59−64963号公報、特願昭
60−21334号明細書に記載のロールなどを使用す
る。 。
また第3図の予熱装置に用いる燃焼炉としては、第6図
に示すような構成とするのが熱効率の観点から好ましい
。すなわち燃焼炉10と熱交換器14a。
に示すような構成とするのが熱効率の観点から好ましい
。すなわち燃焼炉10と熱交換器14a。
14bを連続配置し、燃焼炉10からの混合排ガスを流
通させ、熱交換器によって順次高温ロール用熱媒体、低
温ロール用熱媒体および燃焼用空気を加熱する。
通させ、熱交換器によって順次高温ロール用熱媒体、低
温ロール用熱媒体および燃焼用空気を加熱する。
(作 用)
次に50℃のストリップを750℃まで加熱するに当り
、下記3方法による予熱および加熱を施したときの熱バ
ランスの比較を表1に示す。なおストリップは、厚さ:
0.85mm、幅1200a+mのものを用い、通板速
度: 300m /minで行った。
、下記3方法による予熱および加熱を施したときの熱バ
ランスの比較を表1に示す。なおストリップは、厚さ:
0.85mm、幅1200a+mのものを用い、通板速
度: 300m /minで行った。
記
(1)ラジアントチューブによる加熱(比較例1)、(
2)燃焼排ガスの顕熱により加熱されたロールにストリ
ップを巻付は通板して140℃に予熱、次いでラジアン
トチューブによる加熱(比較例2)、(3)燃焼排ガス
と燃焼炉からの燃焼ガスとの混合排ガスの顕熱により加
熱されたロールにストリップを巻付は通板して450℃
に予熱、次いでラジアントチューブによる加熱(適合例
) 表1から、適合例の熱効率が優れていることがわかり、
燃焼排ガスを用いた混合排ガスの顕熱を利用したロール
による予熱を行い、次いで通常のラジアントチューブ加
熱を行うことで効率の良い加熱をストリップに施すこと
が可能となる。
2)燃焼排ガスの顕熱により加熱されたロールにストリ
ップを巻付は通板して140℃に予熱、次いでラジアン
トチューブによる加熱(比較例2)、(3)燃焼排ガス
と燃焼炉からの燃焼ガスとの混合排ガスの顕熱により加
熱されたロールにストリップを巻付は通板して450℃
に予熱、次いでラジアントチューブによる加熱(適合例
) 表1から、適合例の熱効率が優れていることがわかり、
燃焼排ガスを用いた混合排ガスの顕熱を利用したロール
による予熱を行い、次いで通常のラジアントチューブ加
熱を行うことで効率の良い加熱をストリップに施すこと
が可能となる。
またストリップ通板時の蛇行について、次の諸条件にて
実験を行った結果を第7図に示す。なお図中、横軸は熱
媒体温度とストリップ温度との差を、縦軸はロール1本
当りの蛇行量をそれぞれ示す。
実験を行った結果を第7図に示す。なお図中、横軸は熱
媒体温度とストリップ温度との差を、縦軸はロール1本
当りの蛇行量をそれぞれ示す。
通板速度: 100〜300m/minストリップ入側
急峻度=0.5〜1.0%張カニ 0.5〜1.5kg
/mm” 金属ストリップ入側温度:50℃ 熱媒体温度:200〜600℃ 以上の条件のうち、熱媒体温度、通板条件を種々に変え
てロール出側の蛇行量を調査した結果、蛇行量は熱媒体
温度とス) IJツブ温度の差が支配的であり、第7図
に示すようにその差が300℃をこえると蛇行が激しく
なることが判明した。
急峻度=0.5〜1.0%張カニ 0.5〜1.5kg
/mm” 金属ストリップ入側温度:50℃ 熱媒体温度:200〜600℃ 以上の条件のうち、熱媒体温度、通板条件を種々に変え
てロール出側の蛇行量を調査した結果、蛇行量は熱媒体
温度とス) IJツブ温度の差が支配的であり、第7図
に示すようにその差が300℃をこえると蛇行が激しく
なることが判明した。
したがって熱媒体温度とストリップ温度の差を縮めるこ
とが有利であり、急激な加熱よりも徐々に加熱すること
が必要である。
とが有利であり、急激な加熱よりも徐々に加熱すること
が必要である。
さらに熱伝達機構はロール表面からス) IJツブへ熱
が直接移る熱伝導であり、放射および対流伝熱であるラ
ジアントチューブ方式に比べ高速度の加熱を施し得る。
が直接移る熱伝導であり、放射および対流伝熱であるラ
ジアントチューブ方式に比べ高速度の加熱を施し得る。
(実施例)
第3図に示した加熱装置に従う実施例について述べる。
まず、ストリップとして、板厚0.85mm、幅120
0amの一般冷延鋼板を用い、該鋼板を次の諸条件の下
で、ライン速度3QQm/minで通板して焼鈍を行っ
た。
0amの一般冷延鋼板を用い、該鋼板を次の諸条件の下
で、ライン速度3QQm/minで通板して焼鈍を行っ
た。
ロール外径:1500mm
ロール材質:鉄
ロール本数:低温側8本
高温側8本
熱媒体 :溶融塩(NaNO+ −NaNO* −K
N口、系、凝固魚釣140℃) ラジアントチューブ1の燃焼排ガス(500℃)と燃焼
炉10からの燃焼ガスとを混合して1050℃の4混合
排ガスとし、この混合排ガスの顕熱を第1熱交換器14
aにて熱媒体15に授受し、熱交換器14a入側で45
0℃の熱媒体15を550℃に加熱してから高温ロール
群17aに循環供給する。
N口、系、凝固魚釣140℃) ラジアントチューブ1の燃焼排ガス(500℃)と燃焼
炉10からの燃焼ガスとを混合して1050℃の4混合
排ガスとし、この混合排ガスの顕熱を第1熱交換器14
aにて熱媒体15に授受し、熱交換器14a入側で45
0℃の熱媒体15を550℃に加熱してから高温ロール
群17aに循環供給する。
熱交換器14aを出る昇温ガスの温度は約650℃で、
第2熱交換器14bにて熱媒体15に顕熱を授受した後
の温度は約350℃となる。熱交換器14b入側にて約
300℃の熱媒体15′を顕熱の授受により400℃に
加熱し、低温ロール群17bに循環供給する。
第2熱交換器14bにて熱媒体15に顕熱を授受した後
の温度は約350℃となる。熱交換器14b入側にて約
300℃の熱媒体15′を顕熱の授受により400℃に
加熱し、低温ロール群17bに循環供給する。
上掲の如く加熱された高温ロール群17aおよび低温ロ
ール群17bにストリップを、第8図に示す如く巻回し
て、まず低温ロール群17bでは50℃のストリップを
250℃まで予熱でき、さらに高温ロール群17aでは
450℃に予熱することができた。
ール群17bにストリップを、第8図に示す如く巻回し
て、まず低温ロール群17bでは50℃のストリップを
250℃まで予熱でき、さらに高温ロール群17aでは
450℃に予熱することができた。
ストリップの加熱状態について、ロールによる予熱温度
が140℃と低い比較例3およびラジアントチューブを
用いる比較例4の場合とともに第9図に示す。
が140℃と低い比較例3およびラジアントチューブを
用いる比較例4の場合とともに第9図に示す。
な右第2熱交換器14bを出たガスの温度は約350℃
であり、燃焼炉lOで使用する燃焼用空気を予熱する予
熱器19にてさらに約270℃になるまで熱回収し、そ
の後ガスは排気ファン20を経て煙突21より大気中に
放散した。
であり、燃焼炉lOで使用する燃焼用空気を予熱する予
熱器19にてさらに約270℃になるまで熱回収し、そ
の後ガスは排気ファン20を経て煙突21より大気中に
放散した。
また予熱装置内の雰囲気はロール予熱による金属ストリ
ップ温度が高温になるため、続く加熱帯と同じく還元性
雰囲気とした。
ップ温度が高温になるため、続く加熱帯と同じく還元性
雰囲気とした。
(発明の効果)
第1発明によれば加熱帯の燃焼排ガスをより昇温させて
利用することで予熱後の加熱帯までを含めた熱効率の大
幅な改善を実現でき、さらに高温予熱および蛇行防止の
達成により設備のコンパクト化および生産性の向上を与
え得る。
利用することで予熱後の加熱帯までを含めた熱効率の大
幅な改善を実現でき、さらに高温予熱および蛇行防止の
達成により設備のコンパクト化および生産性の向上を与
え得る。
また第2発明によって、第1発明の実施に好適な装置を
提供できる。
提供できる。
さらにロール加熱の採用で還元性雰囲気ガスを使用でき
るため、ストリップ表面の品質低下のあそれがなく、ロ
ール温度の調節も容易なのでライン速度の変化にも充分
に対応できる。
るため、ストリップ表面の品質低下のあそれがなく、ロ
ール温度の調節も容易なのでライン速度の変化にも充分
に対応できる。
第1図は加熱装置の説明図、第2図は熱媒体配管の説明
図、第3図は加熱装置の説明図、第4図は連続焼鈍設備
の説明図、第5図はロールの説明図、第6図は熱媒体加
熱装置の説明図、第7図は熱媒体とストリップとの温度
差に対する蛇行量を示すグラフ、第8図はストリップの
ロールへの巻付けを示す説明図、第9図は加熱時間とス
トリップ温度を示すグラフ、である。 1・・・ラジアントチューブ 7・・・排気ダクト10・・・燃焼炉 12・・・燃焼用空気 14・・・熱交換器17・
・・ロール 19・・・予熱器第5図 第6図
図、第3図は加熱装置の説明図、第4図は連続焼鈍設備
の説明図、第5図はロールの説明図、第6図は熱媒体加
熱装置の説明図、第7図は熱媒体とストリップとの温度
差に対する蛇行量を示すグラフ、第8図はストリップの
ロールへの巻付けを示す説明図、第9図は加熱時間とス
トリップ温度を示すグラフ、である。 1・・・ラジアントチューブ 7・・・排気ダクト10・・・燃焼炉 12・・・燃焼用空気 14・・・熱交換器17・
・・ロール 19・・・予熱器第5図 第6図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ラジアントチューブ方式の加熱帯にて金属ストリッ
プを熱処理するに当り、 ラジアントチューブの燃焼排ガスを、より 高温の燃焼炉に導いてこの燃焼炉の燃焼ガスと混合し、
この混合排ガスの顕熱により熱交換器を介して熱媒体を
加熱し、該熱媒体を上記加熱帯の入側にて多段に配設し
た中空ロールの内部に順次に循環流通させて、該中空ロ
ールに金属ストリップを巻付け通板する間に金属ストリ
ップを徐々に加熱帯での処理温度に近い高温まで予備的
に加熱することを特徴とする金属ストリップの連続熱処
理用の予熱方法。 2、熱交換器による混合排ガスの顕熱の回収が、2段階
に亘っていることを特徴とする1記載の方法 3、金属ストリップの連続熱処理設備の加熱帯に配設し
たラジアントチューブの燃焼排ガスをより高温の燃焼ガ
スとの混合により高温の混合排ガスを得る燃焼炉、 該混合排ガスの顕熱を熱媒体と授受する熱 交換器、 該熱交換器を経た熱媒体の内部流通の下で、巻付け通板
される金属ストリップを加熱する中空ロール、 を備えてなる金属ストリップの連続熱処理 用の予熱装置。 4、燃焼炉が、熱交換後の混合排ガスの余熱により燃焼
用空気に予備熱を施す予熱器を備えていることを特徴と
する2記載の装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23626985A JPS6296620A (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | 金属ストリツプの連続熱処理用の予熱方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP23626985A JPS6296620A (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | 金属ストリツプの連続熱処理用の予熱方法およびその装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6296620A true JPS6296620A (ja) | 1987-05-06 |
Family
ID=16998276
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23626985A Withdrawn JPS6296620A (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | 金属ストリツプの連続熱処理用の予熱方法およびその装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6296620A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01168821A (ja) * | 1987-12-24 | 1989-07-04 | Kawasaki Steel Corp | 金属ストリツプの加熱方法 |
KR100815978B1 (ko) | 2001-11-12 | 2008-03-24 | 주식회사 포스코 | 배치 소둔로의 연소용 에어 예열장치 |
KR101239587B1 (ko) | 2007-10-12 | 2013-03-05 | 쥬가이로 고교 가부시키가이샤 | 금속 스트립 연속 열처리 설비 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1985
- 1985-10-24 JP JP23626985A patent/JPS6296620A/ja not_active Withdrawn
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SU825661A1 (ru) | СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ САДКИ В КОЛПАКОВЬК ПЕЧАХI*1зобретение относитс к металлургической и малшиоатроительной про- мьщшенности и может примен тьс в колпаковых печах прокатного производства.Известен способ нагрева, вьщерж- ^и-и охлаждени стали в колпаковых' печах, согласно которому ~ защитна тазова среда циркулирует по замкнутому контуру под муфелем и нагревает или охлаждает садку ]j~^^Недостатком этого способа вл етс низка скорость охлаждени сад- Хи из-за наличи ' эффекта аэродинамического подогрева защитного газа в направл ющем аппарате вентил тора и каналах конверторных колец.. Наиболее близким к предлагаемому способ заключаетс в следующем. На стенде формируют стопу рулонов из 3-4-х штук. Дп устойчивости стопы и дл создани циркул ционного контура защитного газа между рулонами устанавливают конвекторные кольца.10Стопу накрывают муфелем и начинают продувку подмуфельного пространства защитным газом, с целью удалени кислорода. После окончани продувки включают циркул ционный вентил тор и став т нагревательный колпак. Нагрев рулонов осуществл ют по следующей схеме теплообмена. Тепло от дымовых газов передаетс муфелю и от муфел циркулирующему защитному газу. Защитный газ выбрасыг ваетс циркул ционным вентил тором через выхлопную щель в кольцевой зазор между муфелем и стопой рулонов. Поднима сь вверх, он нагреваетс ,и распредел етс на р д потоков, направл ющихс по конвекторным кольцам во внутреннюю полость рулонов, оттуда^ на всас циркул ционного вентил тора. Проход через конвек- торые кольца, защитный газ передает тепло торцам;рулонов. После достижени требуемой температуры отжига и соответствующей выдержки20 |
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