JPS6263651A - 軸受鋼およびその製造法 - Google Patents
軸受鋼およびその製造法Info
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- JPS6263651A JPS6263651A JP20389285A JP20389285A JPS6263651A JP S6263651 A JPS6263651 A JP S6263651A JP 20389285 A JP20389285 A JP 20389285A JP 20389285 A JP20389285 A JP 20389285A JP S6263651 A JPS6263651 A JP S6263651A
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- reflux
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0087—Treatment of slags covering the steel bath, e.g. for separating slag from the molten metal
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、自動車、各種産業機械において使用される玉
軸受、ローラ軸受等に通し、耐久寿命、切削性および冷
間鍛造性に優れた軸受鋼およびその製造法に関するもの
である。
軸受、ローラ軸受等に通し、耐久寿命、切削性および冷
間鍛造性に優れた軸受鋼およびその製造法に関するもの
である。
（従来技術）
自動車、産業機械において使用される軸受は、これら機
器の性能向上が図られるについて、軸受はより高負荷、
高速度化のもとで使用され、耐久寿命が重要視されるよ
うになり、耐久寿命をさらに向上させ得る鋼の開発が種
々なされてきた。
器の性能向上が図られるについて、軸受はより高負荷、
高速度化のもとで使用され、耐久寿命が重要視されるよ
うになり、耐久寿命をさらに向上させ得る鋼の開発が種
々なされてきた。
従来、耐久寿命を向上させるためＡＩり３等の酸化物系
介在物量を低減する方法が実施されている。
介在物量を低減する方法が実施されている。
（解決しようとする問題点）
しかし、鋼中のＡ１．０．を低減させる方法においては
高負荷、高速度化に対して満足し得る耐久寿命を得るも
のではなかった。
高負荷、高速度化に対して満足し得る耐久寿命を得るも
のではなかった。
また、軸受を構成する内輪、外輪は熱間鍛造に成形され
た後、熱処理を施し、切削加工によって仕上げられるが
、近年、加工技術が急速に進歩し、高速切削加工が増加
するにつれて、耐久寿命に加えて切削性についても要望
されるようになってきた。
た後、熱処理を施し、切削加工によって仕上げられるが
、近年、加工技術が急速に進歩し、高速切削加工が増加
するにつれて、耐久寿命に加えて切削性についても要望
されるようになってきた。
しかし、従来使用されているＳＵＪ ２は切削性が十分
でなく、高速切削に際し切削工具の摩耗が早く、早期に
切削工具を取り替える必要が有り、生産性が低いなどの
問題点があった。
でなく、高速切削に際し切削工具の摩耗が早く、早期に
切削工具を取り替える必要が有り、生産性が低いなどの
問題点があった。
従来、切削性を向上させるため、Ｓを０．０８０％Ｓ添
加によって切削性は向上するが、硫化物系介在物が増加
することによって、耐久寿命や、冷間鍛造性が大巾に低
下するという欠点を有していた。
加によって切削性は向上するが、硫化物系介在物が増加
することによって、耐久寿命や、冷間鍛造性が大巾に低
下するという欠点を有していた。
（問題点を解決するための手段）
本発明はかかる従来鋼の欠点に鑑みてなしたもので、本
発明者等が種々の合金元素に対して、耐久寿命、切削性
および冷間鍛造性に及ぼす影響について研究した結果、
酸化物系介在物なかでも特にアルミナ系酸化物が大きな
介在物を生成し、耐久寿命、切削性および冷間鍛造性を
大幅に低下させること、かつＴｉは炭窒化物を生成し、
耐久寿命、冷間鍛造性を低下させ、さらにＰ等の不純物
元素についても耐久寿命に悪影響を与えることを見出し
たものである。
発明者等が種々の合金元素に対して、耐久寿命、切削性
および冷間鍛造性に及ぼす影響について研究した結果、
酸化物系介在物なかでも特にアルミナ系酸化物が大きな
介在物を生成し、耐久寿命、切削性および冷間鍛造性を
大幅に低下させること、かつＴｉは炭窒化物を生成し、
耐久寿命、冷間鍛造性を低下させ、さらにＰ等の不純物
元素についても耐久寿命に悪影響を与えることを見出し
たものである。
本発明はこれらの知見をもとにＯ量をｏ、ｏｏｏｓ％以
下、Ｔｔ ０．００２５％以下と耐久寿命、切削性およ
び冷間鍛造性を阻害する介在物を生成する元素を極力低
下させ、さらにＳ量をｏ、ｏｏｓ％以下と従来鋼に比べ
てに低減し、さらに不純物元素についてもＰ ０．０１
０％以下と低下することによって、鋼中に存在する非金
属介在物量ｃ、ｙｌｓ （Ａ＋Ｂ十Ｃ） ）を０．０
３０％以下とし、かつその大きさについても平均２７μ
ｍ以下とすることにより、従来鋼に比べて定格寿命（Ｂ
ｉｏ）、平均寿命（Ｂ、Ｎ＞ともに２倍以上と大幅に優
れた耐久寿命を得ることに成功したものである。
下、Ｔｔ ０．００２５％以下と耐久寿命、切削性およ
び冷間鍛造性を阻害する介在物を生成する元素を極力低
下させ、さらにＳ量をｏ、ｏｏｓ％以下と従来鋼に比べ
てに低減し、さらに不純物元素についてもＰ ０．０１
０％以下と低下することによって、鋼中に存在する非金
属介在物量ｃ、ｙｌｓ （Ａ＋Ｂ十Ｃ） ）を０．０
３０％以下とし、かつその大きさについても平均２７μ
ｍ以下とすることにより、従来鋼に比べて定格寿命（Ｂ
ｉｏ）、平均寿命（Ｂ、Ｎ＞ともに２倍以上と大幅に優
れた耐久寿命を得ることに成功したものである。
そして、本発明においては低酸素、低硫黄、低ＴｉＯ高
清浄度の鋼を溶製するに原材料を厳選し、電気炉におい
て酸化精錬を施した溶鋼を取鍋中へ出鋼し、出鋼時もし
くは出鋼後に脱Ｐ処理を施し該溶鋼上の酸化スラグを真
空スラグクリーナによよって吸引し、ついで塩基度が３
以上の高塩基度性スラグ（ＦｅＯ＋ＭｎＯ≦０．５％の
還元性で、かつＣａＯ／ Ｓｉｎ＞／ ＡＬＯａ ＝
０．３〜０．４のＢｓ能のすぐれたスラグ）を電極加熱
で造滓し、かつ浴温度の調整を行いつつ、ダブルポーラ
スレンガにより不活性ガスを吹き込み、溶鋼を強攪拌し
ながら還元精錬を行い、ｓ ｏ、ｏｏｓ％以下、Ｏ０．
００２０％以下、かつ低Ｔｉ化を図り、ついで還流式真
空脱ガス装置によって処理時間の２／３を高還流し、残
り１／３を弱還流により真空脱ガス精錬を施し、０、Ｈ
量をより低減し、さらに断気鋳造を行うことにより、高
清浄度の軸受鋼が得られることを見出したものである。
清浄度の鋼を溶製するに原材料を厳選し、電気炉におい
て酸化精錬を施した溶鋼を取鍋中へ出鋼し、出鋼時もし
くは出鋼後に脱Ｐ処理を施し該溶鋼上の酸化スラグを真
空スラグクリーナによよって吸引し、ついで塩基度が３
以上の高塩基度性スラグ（ＦｅＯ＋ＭｎＯ≦０．５％の
還元性で、かつＣａＯ／ Ｓｉｎ＞／ ＡＬＯａ ＝
０．３〜０．４のＢｓ能のすぐれたスラグ）を電極加熱
で造滓し、かつ浴温度の調整を行いつつ、ダブルポーラ
スレンガにより不活性ガスを吹き込み、溶鋼を強攪拌し
ながら還元精錬を行い、ｓ ｏ、ｏｏｓ％以下、Ｏ０．
００２０％以下、かつ低Ｔｉ化を図り、ついで還流式真
空脱ガス装置によって処理時間の２／３を高還流し、残
り１／３を弱還流により真空脱ガス精錬を施し、０、Ｈ
量をより低減し、さらに断気鋳造を行うことにより、高
清浄度の軸受鋼が得られることを見出したものである。
以下に本発明鋼について詳述する。
第１発明鋼は、Ｍ量比にしてＣ０．７０〜１．１０％、
Ｓｉ ０．１５〜１．６０％、Ｍｎ ０．１５〜１．１
５％、Ｐ ０．０１０％以下、Ｓ ０．００８％以下、
Ｃｒ ０．５０〜１．６０％、００．０００８％以下、
Ｔｉ ０．００２５％以下を含有して、残部Ｆｅならび
に不純物元素からなるもので、第２発明鋼は第１発明鋼
にＭｏ ０．０５〜０．５０％を含有させ焼入性をさら
に向上させたもので、第３発明鋼は第１発明鋼にｖ ｏ
、ｏｓ〜００３０％、Ｎｂ ０．０５〜０．３０％のう
ち１種ないし２種を含有させ、第１発明鋼の耐摩耗性を
さらに向上させたもので、第４発明鋼は第１発明鋼にＰ
ｂ ０．０５〜０．１５％、Ｔｅ ０．０１〜０．１５
％、Ｓｅ ０．０１〜０．１５％、Ｃａ ０．００１〜
０．０７％のうち１種ないし２種以上を含有させ、第１
発明鋼の切削性をより向上させたもので、第５．６発明
は上記鋼を製造するに際し、溶解炉より別容器中へ出鋼
した溶鋼上のスラグを真空スラグクリーナによって吸引
し、ついで高塩基性スラグの存在下で、浴温度の調整を
行いつつ強攪拌しながら還元精錬を行い、ついで還流式
真空脱ガス装置によって高還流と弱還流により真空脱ガ
ス精錬を行うことを特徴とする軸受鋼の製造法である。
Ｓｉ ０．１５〜１．６０％、Ｍｎ ０．１５〜１．１
５％、Ｐ ０．０１０％以下、Ｓ ０．００８％以下、
Ｃｒ ０．５０〜１．６０％、００．０００８％以下、
Ｔｉ ０．００２５％以下を含有して、残部Ｆｅならび
に不純物元素からなるもので、第２発明鋼は第１発明鋼
にＭｏ ０．０５〜０．５０％を含有させ焼入性をさら
に向上させたもので、第３発明鋼は第１発明鋼にｖ ｏ
、ｏｓ〜００３０％、Ｎｂ ０．０５〜０．３０％のう
ち１種ないし２種を含有させ、第１発明鋼の耐摩耗性を
さらに向上させたもので、第４発明鋼は第１発明鋼にＰ
ｂ ０．０５〜０．１５％、Ｔｅ ０．０１〜０．１５
％、Ｓｅ ０．０１〜０．１５％、Ｃａ ０．００１〜
０．０７％のうち１種ないし２種以上を含有させ、第１
発明鋼の切削性をより向上させたもので、第５．６発明
は上記鋼を製造するに際し、溶解炉より別容器中へ出鋼
した溶鋼上のスラグを真空スラグクリーナによって吸引
し、ついで高塩基性スラグの存在下で、浴温度の調整を
行いつつ強攪拌しながら還元精錬を行い、ついで還流式
真空脱ガス装置によって高還流と弱還流により真空脱ガ
ス精錬を行うことを特徴とする軸受鋼の製造法である。
以下に本発明鋼の成分限定理由について説明する。
Ｃは転がり軸受用鋼として要求される硬さ肚ｃ６０以上
を確保するに必要な元素であり、０．７０％以上の含有
が必要である。しかし、１．１０％を越えて含有させる
巨大炭化物が生成し易くなり、かつ耐久寿命、冷間鍛造
性、衝撃疲労が低下するので上限を１．１０％とした。
を確保するに必要な元素であり、０．７０％以上の含有
が必要である。しかし、１．１０％を越えて含有させる
巨大炭化物が生成し易くなり、かつ耐久寿命、冷間鍛造
性、衝撃疲労が低下するので上限を１．１０％とした。
Ｓｉは脱酸作用、焼入性を向上させるとともに耐久寿命
、衝撃疲労を向上させる元素であり０，１５％以上の含
有が必要である。しかし、１．６０％を越えて含有させ
る転勤寿命特性、切削性を劣化させるので上限を１．６
０％とした。
、衝撃疲労を向上させる元素であり０，１５％以上の含
有が必要である。しかし、１．６０％を越えて含有させ
る転勤寿命特性、切削性を劣化させるので上限を１．６
０％とした。
Ｍｎは脱酸作用、焼入性を向上させる元素であり０．１
５％以上の含有が必要である。しかし、多く合存させて
も効果の向上が小さく、かつＭｎＳを生成し転がり寿命
を低下させるので上限を１．１５％とした。
５％以上の含有が必要である。しかし、多く合存させて
も効果の向上が小さく、かつＭｎＳを生成し転がり寿命
を低下させるので上限を１．１５％とした。
ＣｒはＭｎと同様に焼入性を向上させる元素であり、か
つ炭化物球状化を促進させる元素でもあり、少 ′なく
とも０．５０％以上含有させる必要がある。しかし、多
（含有させると炭化物が粗大化して、切削性を劣化させ
るので上限を１．６０％とした。
つ炭化物球状化を促進させる元素でもあり、少 ′なく
とも０．５０％以上含有させる必要がある。しかし、多
（含有させると炭化物が粗大化して、切削性を劣化させ
るので上限を１．６０％とした。
Ｐは転がり寿命、靭性を低下させる元素でありその含有
量をできるだけ低下させる必要があり、上限を０．０１
０％とした。
量をできるだけ低下させる必要があり、上限を０．０１
０％とした。
ＳはＭｎと結合して硫化物系介在物を生成し、切削性を
改善する元素であるが、反面、耐久寿命、冷間鍛造性を
著しく低下させる元素である。本発明においては耐久寿
命、切削性を考慮し、上限をｏ、ｏｏｓ％とした。
改善する元素であるが、反面、耐久寿命、冷間鍛造性を
著しく低下させる元素である。本発明においては耐久寿
命、切削性を考慮し、上限をｏ、ｏｏｓ％とした。
０は鋼中においてＡｌユ０３． Ｓｉ０．などの酸化物
系介在物を生成し、転勤寿命特性、切削性および冷間鍛
造性を著しく劣化させる元素である。
系介在物を生成し、転勤寿命特性、切削性および冷間鍛
造性を著しく劣化させる元素である。
本発明においては、非金属介在物量を大幅に低減させる
とともに介在物の大きさを規制することにより、耐久寿
命、切削性、冷間鍛造性を大幅に改善させるものであり
、その含有量を抑制する必要があり、上限を０．０００
８％とした。
とともに介在物の大きさを規制することにより、耐久寿
命、切削性、冷間鍛造性を大幅に改善させるものであり
、その含有量を抑制する必要があり、上限を０．０００
８％とした。
ＴｉはＮと結合してＴｉＮ介在物として鋼中に在残し、
その含有量が多くなると大きな介在物を生成し、耐久寿
命、切削性、冷間鍛造性を大幅に劣化させる元素であり
、その含有量を低下させる必要があり上限を０．００２
５％とした。
その含有量が多くなると大きな介在物を生成し、耐久寿
命、切削性、冷間鍛造性を大幅に劣化させる元素であり
、その含有量を低下させる必要があり上限を０．００２
５％とした。
Ｍｏは焼入性を向上させる元素であって、少量の含有に
よって、焼入性を増加し得るもので本発明においては必
要に応じて０．０５％以上含有させるものである。しか
し、ＭＯは高価な元素であり、かつ０．５０％を越えて
含有させても効果の向上が小さいので上限を０．５０％
とした。
よって、焼入性を増加し得るもので本発明においては必
要に応じて０．０５％以上含有させるものである。しか
し、ＭＯは高価な元素であり、かつ０．５０％を越えて
含有させても効果の向上が小さいので上限を０．５０％
とした。
Ｖ、Ｎｂは炭窒化物を生成し、強度と靭性を向上させる
元素であり、これらの効果を得るにはそれぞれ０．０５
％以上の含有が必要である。しかし、Ｖ。
元素であり、これらの効果を得るにはそれぞれ０．０５
％以上の含有が必要である。しかし、Ｖ。
Ｎｂとも０．３０％をこえて含有させても効果の向上が
小さいので、上限を０．３０％とした。
小さいので、上限を０．３０％とした。
Ｐｂｓ Ｔｅｓ Ｓｅｓ Ｃａは切削性を改善する元素
であり、ｐｂは０．０５％、Ｔｅは０．０１％、Ｓｅは
０．０１％、Ｃａはｏ、ｏｏｉ％以上含有させる必要が
ある。しかし、Ｐｂ、 Ｔｅ、Ｓｅ、 Ｃａは耐久寿命
、冷間鍛造性を劣化させる元素でもあり上限をＰｂ５Ｔ
ｅ−、Ｓｅは０．１５％、Ｃａは０．０１％べて実施例
でもって明らかにする。
であり、ｐｂは０．０５％、Ｔｅは０．０１％、Ｓｅは
０．０１％、Ｃａはｏ、ｏｏｉ％以上含有させる必要が
ある。しかし、Ｐｂ、 Ｔｅ、Ｓｅ、 Ｃａは耐久寿命
、冷間鍛造性を劣化させる元素でもあり上限をＰｂ５Ｔ
ｅ−、Ｓｅは０．１５％、Ｃａは０．０１％べて実施例
でもって明らかにする。
第１．２表はこれらの供試鋼の化学成分を示すものであ
る。
る。
第１．２表においてＡ、Ｂ鋼は従来鋼でＡ鋼はＳＵＪ
２、Ｂ鋼は５ＩＩＪ３、Ｃ−Ｆ鋼は比較鋼で、Ｇ〜Ｖ鋼
は本発明鋼で、前述の溶解法により溶製したものである
。
２、Ｂ鋼は５ＩＩＪ３、Ｃ−Ｆ鋼は比較鋼で、Ｇ〜Ｖ鋼
は本発明鋼で、前述の溶解法により溶製したものである
。
第３表は第１．２表の供試鋼について、８５０℃×３０
分油冷、１７０℃×９０分空冷の焼入、焼もどし処理を
施し、非金属介在物量およびその平均の長さ、耐久寿命
、切削層、冷間鍛造性を調査し、その結果を示したもの
である。
分油冷、１７０℃×９０分空冷の焼入、焼もどし処理を
施し、非金属介在物量およびその平均の長さ、耐久寿命
、切削層、冷間鍛造性を調査し、その結果を示したもの
である。
非金属介在物量およびその平均長さについては、上記処
理を施した６５φ圧延材より切り出し調査したもので、
従来鋼であるＡ鋼を１とした指数で示したものである。
理を施した６５φ圧延材より切り出し調査したもので、
従来鋼であるＡ鋼を１とした指数で示したものである。
耐久寿命については森式スラスト型耐久寿命試験機を用
い、外径６５φ×内径１８φ×厚さ１０ｎ＋の試片を製
作し、前記１１ｉ１を１とした指数で示したものである
。切削性については４０ｍφＸＩＱｍの素材を、５個用
意し、切削工具として５φＳＫＨ９ストレート・ドリル
を用いて、回転数１１４Ｏｒｐｍ、推力３０瞳（重錘自
由落下法）によってドリル穿孔時間を測定して評価した
。
い、外径６５φ×内径１８φ×厚さ１０ｎ＋の試片を製
作し、前記１１ｉ１を１とした指数で示したものである
。切削性については４０ｍφＸＩＱｍの素材を、５個用
意し、切削工具として５φＳＫＨ９ストレート・ドリル
を用いて、回転数１１４Ｏｒｐｍ、推力３０瞳（重錘自
由落下法）によってドリル穿孔時間を測定して評価した
。
冷間鍛造性については２０１１φ×３０鶴の据込率７５
％における割れの発生率を調べたものである。
％における割れの発生率を調べたものである。
スＶ舎白
第３表
第３表より知られるように、比較鋼であるＣ鋼は冷間鍛
造性についてはすぐれているが、非金属介在物量につい
ては０，６９平均長さについては１、耐久寿命について
は定格寿命（Ｂ＋ｏ）で１．５１、平均寿命（Ｊｏ）で
１．５３と非金属介在物、耐久寿命ともに満足し得るも
のではなかった。
造性についてはすぐれているが、非金属介在物量につい
ては０，６９平均長さについては１、耐久寿命について
は定格寿命（Ｂ＋ｏ）で１．５１、平均寿命（Ｊｏ）で
１．５３と非金属介在物、耐久寿命ともに満足し得るも
のではなかった。
また、Ｄ、Ｆ鋼については０．、Ｓ含有量がＡ１Ｂ鋼に
比べて低いことによって耐久寿命については定格寿命（
Ｂ＋ｏ）で１．９２．１．５１と相当向上しているがま
だ満足し得るものではなく、冷間鍛造性についても割れ
発生率が２０％以上と低いものである。さらに、Ｆ鋼に
ついては冷間鍛造性については優れているが、耐久寿命
が満足し得るものではなかった。
比べて低いことによって耐久寿命については定格寿命（
Ｂ＋ｏ）で１．９２．１．５１と相当向上しているがま
だ満足し得るものではなく、冷間鍛造性についても割れ
発生率が２０％以上と低いものである。さらに、Ｆ鋼に
ついては冷間鍛造性については優れているが、耐久寿命
が満足し得るものではなかった。
これらに対して、本発明鋼であるｉ−Ｆ鋼は、０量を０
．０００８％以下、Ｓ量を０．００８％以下とするとと
もにＴｉ量を低下させることによって、非金属介在物量
については従来鋼であるＡ鋼の１／３〜１／２、その平
均長さについては０．９〜０．７５倍と非金属介在物に
ついてはＡ鋼に比べて大幅に優れたものであり、かつ耐
久寿命については定格寿命平均寿命ともにＡ、Ｂ鋼の２
倍以上であり、また切削性に・ついては本発明鋼はＳ量
が０．００８％以下と低いものであるが、酸化物系介在
物を大幅に低減させたことにより、従来鋼に比べて１．
２倍程度の切削性を有するものであり、ざらに冷間鍛造
性についても据込率７５％における割れ発生率はＯであ
り、従来鋼に比べて優れているものである。
．０００８％以下、Ｓ量を０．００８％以下とするとと
もにＴｉ量を低下させることによって、非金属介在物量
については従来鋼であるＡ鋼の１／３〜１／２、その平
均長さについては０．９〜０．７５倍と非金属介在物に
ついてはＡ鋼に比べて大幅に優れたものであり、かつ耐
久寿命については定格寿命平均寿命ともにＡ、Ｂ鋼の２
倍以上であり、また切削性に・ついては本発明鋼はＳ量
が０．００８％以下と低いものであるが、酸化物系介在
物を大幅に低減させたことにより、従来鋼に比べて１．
２倍程度の切削性を有するものであり、ざらに冷間鍛造
性についても据込率７５％における割れ発生率はＯであ
り、従来鋼に比べて優れているものである。
このように本発明鋼であるｊ〜Ｖ鋼は非金属介在物、耐
久寿命、切削性および、冷間加工性についてはＡＳＢ鋼
は比べて大幅優れたものである。
久寿命、切削性および、冷間加工性についてはＡＳＢ鋼
は比べて大幅優れたものである。
このように、本発明鋼は、Ｃ％ Ｓｉｓ Ｍｎ＝、 Ｃ
ｒを適宜含存させるとともにＰ、、、Ｓ、０、Ｔｉ量を
低下させて、酸化物系、硫化物系介在物量を低下させる
ことによって本発明鋼は従来鋼に比べて定格寿命、平均
寿命ともに２倍以上と優れた耐久寿命を得ることに成功
したものであり、かつ切削性、冷間鍛造性についても優
れたもので、産業機械、産業車両等の高度化にともなう
高負荷、高速化に対応し得る玉軸受、ローラ軸受等に通
した高品質軸受鋼およびその製造法で産業上寄与すると
ころ極めて大であ茗。
ｒを適宜含存させるとともにＰ、、、Ｓ、０、Ｔｉ量を
低下させて、酸化物系、硫化物系介在物量を低下させる
ことによって本発明鋼は従来鋼に比べて定格寿命、平均
寿命ともに２倍以上と優れた耐久寿命を得ることに成功
したものであり、かつ切削性、冷間鍛造性についても優
れたもので、産業機械、産業車両等の高度化にともなう
高負荷、高速化に対応し得る玉軸受、ローラ軸受等に通
した高品質軸受鋼およびその製造法で産業上寄与すると
ころ極めて大であ茗。
Claims (6)
- （１）重量比にして、Ｃ ０．７０〜１．１０％、Ｓｉ
０．１５〜１．６０％、Ｍｎ ０．１５〜１．１５％
、Ｐ ０．０１０％以下、Ｓ ０．００８％以下、Ｃｒ
０．５０〜１．６０％、Ｏ ０．０００８％以下、Ｔ
ｉ ０．００２５％以下を含有し、残部Ｆｅならびに不
純物元素からなることを特徴とする軸受鋼。 - （２）重量比にして、Ｃ ０．７０〜１．１０％、Ｓｉ
０．１５〜１．６０％、Ｍｎ ０．１５〜１．１５％
、Ｐ ０．０１０％以下、Ｓ ０．００８％以下、Ｃｒ
０．５０〜１．６０％、Ｏ ０．０００８％以下、Ｔ
ｉ ０．００２５％以下を含有し、さらにＭｏ ０．０
５〜０．５０％を含有させ、残部Ｆｅならびに不純物元
素からなることを特徴とする軸受鋼。 - （３）重量比にして、Ｃ ０．７０〜１．１０％、Ｓｉ
０．１５〜１．６０％、Ｍｎ ０．１５〜１．１５％
、Ｐ ０．０１０％以下、Ｓ ０．００８％以下、Ｃｒ
０．５０〜１．６０％、Ｏ ０．０００８％以下、Ｔ
ｉ ０．００２５％以下を含有し、さらにＶ ０．０５
〜０．３０％、Ｎｂ ０．０５〜０．３０％のうち１種
ないし２種を含有させ、残部Ｆｅならびに不純物元素か
らなることを特徴とする軸受鋼。 - （４）重量比にして、Ｃ ０．７０〜１．１０％、Ｓｉ
０．１５〜１．６０％、Ｍｎ ０．１５〜１．１５％
、Ｐ ０．０１０％以下、Ｓ ０．００８％以下、Ｃｒ
０．５０〜１．６０％、Ｏ ０．０００８％以下、Ｔ
ｉ ０．００２５％以下を含有し、さらにＰｂ ０．０
５〜０．１５％、Ｔｅ ０．０１〜０．１５％、Ｓｅ
０．０１〜０．１５％、Ｃａ ０．００１〜０．０１％
のうち１種ないし２種以上を含有し、残部Ｆｅならびに
不純物元素からなることを特徴とする軸受鋼。 - （５）重量比にして、Ｃ ０．７０〜１．１０％、Ｓｉ
０．１５〜１．６０％、Ｍｎ ０．１５〜１．１５％
、Ｐ ０．０１０％以下、Ｓ ０．００８％以下、Ｃｒ
０．５０〜１．６０％、Ｏ ０．０００８％以下、Ｔ
ｉ ０．００２５％以下を含有して、残部Ｆｅならびに
不純物元素からなる鋼を製造するに際し、溶解炉より別
容器中へ出鋼した溶鋼上のスラグを真空スラグクリーナ
によって吸引し、ついで塩度が３以上の高塩基性スラグ
の存在下で、かつ常圧以上の不活性雰囲気下で、電極加
熱で浴温度の調整を行いつつ、強攪拌しながら還元精錬
を行い、ついで還流式真空脱ガス装置によって、処理時
間の２／３を高還流し、１／３を弱還流により真空脱ガ
ス精錬を行うことを特徴とする軸受鋼の製造法。 - （６）重量比にして、Ｃ ０．７０〜１．１０％、Ｓｉ
０．１５〜１．６０％、Ｍｎ ０．１５〜１．１５％
、Ｐ ０．０１０％以下、Ｓ ０．００８％以下、Ｃｒ
０．５０〜１．６０％、Ｏ ０．０００８％以下、Ｔ
ｉ ０．００２５％以下を含有して、さらに、Ｖ ０．
０５〜０．３０％、Ｎｂ ０．０５〜０．３０％のうち
１種ないし２種を含有させ、残部Ｆｅならびに不純物元
素からなる鋼を製造するに際し、溶解炉より別容器中へ
出鋼した溶鋼上のスラグを真空スラグクリーナによって
吸引し、ついで塩基度が３以上の高塩基性スラグの存在
下で、かつ常圧以上の不活性雰囲気下で、電極加熱で浴
温度の調整を行いつつ、強攪拌しながら還元精錬を行い
、ついで還流式真空脱ガス装置によって、処理時間の２
／３を高還流し、１／３を弱還流により真空脱ガス精錬
を行うことを特徴とする軸受鋼の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20389285A JPS6263651A (ja) | 1985-09-13 | 1985-09-13 | 軸受鋼およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20389285A JPS6263651A (ja) | 1985-09-13 | 1985-09-13 | 軸受鋼およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6263651A true JPS6263651A (ja) | 1987-03-20 |
| JPH0585629B2 JPH0585629B2 (ja) | 1993-12-08 |
Family
ID=16481444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20389285A Granted JPS6263651A (ja) | 1985-09-13 | 1985-09-13 | 軸受鋼およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6263651A (ja) |
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| EP1978124A1 (en) | 2007-04-05 | 2008-10-08 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Forging steel, forging and crankshaft |
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1985
- 1985-09-13 JP JP20389285A patent/JPS6263651A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0585629B2 (ja) | 1993-12-08 |
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