JPS6253571B2 - - Google Patents
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- JPS6253571B2 JPS6253571B2 JP11201484A JP11201484A JPS6253571B2 JP S6253571 B2 JPS6253571 B2 JP S6253571B2 JP 11201484 A JP11201484 A JP 11201484A JP 11201484 A JP11201484 A JP 11201484A JP S6253571 B2 JPS6253571 B2 JP S6253571B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の
製造法に係わり、JIS C2552で規定されている最
高グレードS9〔鉄損Ｗ15/50が2.90w／Kg以下
（0.50mm厚）、2.40w／Kg以下（0.35mm厚）〕より優
れたS8グレード以下の高級な無方向性電磁鋼板
の製造法に関する。 現在の高級な無方向性電磁鋼板として、S9グ
レードがあり、大型回転機の磁芯材料等に使用さ
れている。しかし無方向性電磁鋼板は高級品とい
えども、鉄損は低いが磁束密度が劣るので、電機
メーカーでは大型回転機用磁芯材料に必ずしも十
分に使用せず、高価な磁束密度の高い方向性電磁
鋼板を使うところもある。 最近はコスト低減および大型回転機の高効率化
を図るため、大型回転機用鉄心材料は見直され、
S9グレードよりも更に低鉄損で磁束密度も良好
なより高級品が要求されている。 （従来の技術） ところで、S8、S7グレードの高級な無方向性
電磁鋼板の製造について、これまでに幾つか提案
されている。例えば特開昭55−97426号公報記載
の方法では、Ｓを0.005％以下、Ｎを0.004％以下
に規制して、微細な介在物や析出物の生成を抑制
し、鉄損、磁束密度の改善を図り、熱延板焼鈍を
非脱炭性雰囲気で行ない、仕上焼鈍を非酸化性雰
囲気で行なうかあるいはアルカリ金属塩溶液を鋼
板に塗布し脱炭雰囲気で950〜1100℃にて１〜５
分間行なつて、内部酸化を防ぎ磁気特性の改善を
図つている。 特開昭54−68717号公報記載の方法では、Ｓを
0.007％以下に低下させて、Sbを0.005〜0.30％を
含有させ、結晶粒の成長と集合組織の改善を図
り、さらに熱延板の焼鈍を行なつて磁気特性の改
善を図つている。 （発明が解決しようとする問題点） これらの提案に加え、さらにSiやAlの含有量を
高める等の方策により無方向性電磁鋼板について
鉄損の低下が図られている。しかし製造ラインに
て工業的規模で製造するさいには、S8グレード
を大幅に上まわる高級な無方向性電磁鋼板を安定
して製造することは難しく、今後さらに研究の必
要があるというのが実情である。 とくにS8グレード以上の高級品の製造におい
ては、その鋼板の板幅方向で磁気特性、なかでも
鉄損が異なり、板端から板幅の1/3までの板端部
は中央部にくらべて、鉄損は約数％劣るという問
題が散見され、高級品を安定して製造するうえで
大きな隘路となつている。 本発明はS8グレード以上の高級な無方向性電
磁鋼板を、板幅方向にわたつて均等でかつすぐれ
た磁気特性を有するように安定して製造する方
法、換言すると製造の著しく低い無方向性電磁鋼
板の製造法を提供することを目的とするものであ
る。 （問題点を解決するための手段） 本発明者達は、板端部においての鉄損の劣化が
なく板幅方向すべてにわたつて鉄損がすぐれ、
S8グレード以上の高級な無方向性電磁鋼板を安
定して製造すべく検討を行つた。その結果、Ｃを
0.005％以下、Ｓを0.0030％以下に低減し、Si：
2.5〜4.0％、Al：0.3〜1.5％、Mn：0.1〜1.0％、
Ｎ：0.004％以下を含み、残部が鉄および不可避
的不純物からなる珪素鋼板を最終板厚に冷延後に
仕上焼鈍をするにあたり、該仕上焼鈍を1000℃超
〜1200℃で５秒〜15分間で行なつて冷却後、打抜
き、剪断等の加工を施すことなく、前記仕上焼鈍
温度以下の600〜1000℃で５秒以上ドライ雰囲気
で焼鈍すると、製造が例えばＷ15/50で2.00w／
Kg以下（0.35mm厚）2.30w／Kg以下（0.50mm厚）
と著しく低くS6、S7グレードのものが製造さ
れ、また板端部（板端から板幅の1/3程度まで）
の製造は中央部と殆んど同じで、板幅方向すべて
にわたつて鉄損の低いものが安定して製造される
ことを見出した。 以下に本発明を詳細に説明する。 まず鋼成分について述べる。 Ｃは磁気特性を劣化させる成分で、0.005％を
超えて含有すると炭化物が析出し、鉄損を増大
し、また磁気時効を生じるので0.005％以下とす
る。鉄損を低くするための好ましい含有量は
0.003％以下である。 Siは鋼の固有抵抗を高めて、うず電流損を減ら
し鉄損を低下せしめるので、2.5％以上含有させ
る。しかしその含有量が多くなると鋼を脆化し、
冷延性を劣化させるので4.0％以下とする。 Ｓは微細な硫化物を形成し、鋼のマトリツクス
を汚し、鉄損を劣化させるので0.005％以下とす
る。 Alは鋼の固有抵抗を高め前記Siと同様に鉄損を
低下せしめる作用があり、その作用を発揮させる
には0.30％以上必要である。一方この含有量が増
すと鋼を脆化するので上限を1.5％とする。 Ｎは磁気特性を劣化させる成分であるので
0.004％以下とする。 Mnは熱間加工性を劣化させないために0.1〜
1.0％の範囲とする。 なお、不可避的に含まれる元素Ｐ，Ti，Zr等
は少ないほど好ましい。 前記成分を含み、残部が鉄および不可避的不純
物からなる鋼スラブは、転炉で溶製され連続鋳造
あるいは造塊−分塊圧延により製造される。鋼ス
ラブは公知の方法で加熱され次いで1.5〜3.5mm板
厚に熱間圧延される。 熱間圧延後は熱延板焼鈍を例えば800〜1050℃
で行つて、次いで１回の冷間圧延により最終板厚
例えば0.35〜0.50mmにするか、あるいは熱延板焼
鈍は施さず、中間に焼鈍をはさんで２回以上の冷
間圧延により最終板厚にする。 次いで仕上焼鈍するが、1000℃超〜1200℃の温
度に加熱し、この温度で５秒〜15分間均熱する。
1000℃以下の温度では結晶粒が小さく、鉄損を劣
化（高く）するので1000℃超とする。一方、加熱
温度が余りにも高温になると鋼板表面に酸化皮膜
が生成し、磁気特性の劣化を招くため上限を1200
℃とする。 また均熱時間は５秒未満では鉄損の向上が少な
く、15分間を超えると雰囲気ガスは非酸化雰囲気
といえども内部酸化が生じることがあるので、15
分以下とする。 均熱後は冷却される。次いで、打抜き等の加工
を施すことなく、再加熱し、前記仕上焼鈍の温度
より低い温度の600〜1000℃にて５秒以上均熱す
る焼鈍を行なう。この焼鈍は連続焼鈍、箱焼鈍の
いずれでもよい。 この焼鈍について実験データを参照して述べ
る。 Ｃ：0.0015％、Si：3.07％、Ｓ：0.0008％、
Al：0.670％、Mn：0.17％、Ｎ：0.0017％を含
み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼ス
ラブ供試材を、熱間圧延し、熱延板焼鈍し、次い
で冷間圧延し、板厚0.35mmと0.50mmの冷延板とし
た。 仕上焼鈍は1075℃×15秒にて行ない、冷却の
後、550，600，650，700，750，800，850，900，
1000℃の温度に再加熱し60分間均熱した。仕上焼
鈍と再加熱する焼鈍におる雰囲気ガスは10％H2
＋90％N2でドライとした。 この条件で処理した後、鉄損値Ｗ10/50，Ｗ15
／５０と磁束密度B50を測定し、その結果を第１図
に示す。この図において●印は板厚0.05mm材の値
で、○印は板厚0.35mm材の値である。またＡは鉄
損値10/50、Ｂは鉄損値Ｗ15/50、Ｃは磁束密度
B50を示す。 この図から明らかなように、仕上焼鈍の後、再
加熱し焼鈍すると鉄損はＷ10/50、Ｗ15/50とも大
幅に低下する。また磁束密度B50も改善される。 この再加熱の焼鈍による作用効果は600℃未満
および1000℃超の加熱では僅かであるので、本発
明では600以上1000℃以下とする。なお1000℃超
でも鉄損の向上はあるが鋼板の幅方向でバラツキ
を生じるので上限を1000℃としている。この温度
が前記仕上焼鈍温度より高いと鉄損が劣化するの
で、仕上焼鈍温度以下とする。該焼鈍での均熱時
間は５秒未満では鉄損の低下効果がないので、５
秒以上とする。 この焼鈍での雰囲気ガスはH2とN2の混合ガ
ス、あるいはそれらの単一ガス、Arガス等が用
いられるが、ドライで非酸化性であることが好ま
しい。 （実施例） 次に実施例について述べる。 実施例 １ C0.0024％、Si3.19％、Mn0.16％、S0.0013％、
Al0.665％、N0.0015％を含み、残部が鉄および不
可避的不純物からなる鋼スラブを熱間圧延した板
厚1.8mmの熱延鋼板を950℃×120秒で熱延板焼鈍
し、板厚0.50mmまで冷間圧延した。 引続き、1075℃で20秒の仕上焼鈍を施し、冷却
の後、加工を施すことなく再加熱し950℃×30秒
の焼鈍を行なつた。 再加熱前後の材料を30mm×320mmのエプスタイ
ン試験片に圧延方向および直角方向からそれぞれ
半量ずつ剪断して、Ｗ10/50，Ｗ15/50の鉄損と
B50の磁束密度について磁気特性を測定した。 第１表に結果を示すとおり、再加熱により磁性
が大幅に向上することがわかつた。
製造法に係わり、JIS C2552で規定されている最
高グレードS9〔鉄損Ｗ15/50が2.90w／Kg以下
（0.50mm厚）、2.40w／Kg以下（0.35mm厚）〕より優
れたS8グレード以下の高級な無方向性電磁鋼板
の製造法に関する。 現在の高級な無方向性電磁鋼板として、S9グ
レードがあり、大型回転機の磁芯材料等に使用さ
れている。しかし無方向性電磁鋼板は高級品とい
えども、鉄損は低いが磁束密度が劣るので、電機
メーカーでは大型回転機用磁芯材料に必ずしも十
分に使用せず、高価な磁束密度の高い方向性電磁
鋼板を使うところもある。 最近はコスト低減および大型回転機の高効率化
を図るため、大型回転機用鉄心材料は見直され、
S9グレードよりも更に低鉄損で磁束密度も良好
なより高級品が要求されている。 （従来の技術） ところで、S8、S7グレードの高級な無方向性
電磁鋼板の製造について、これまでに幾つか提案
されている。例えば特開昭55−97426号公報記載
の方法では、Ｓを0.005％以下、Ｎを0.004％以下
に規制して、微細な介在物や析出物の生成を抑制
し、鉄損、磁束密度の改善を図り、熱延板焼鈍を
非脱炭性雰囲気で行ない、仕上焼鈍を非酸化性雰
囲気で行なうかあるいはアルカリ金属塩溶液を鋼
板に塗布し脱炭雰囲気で950〜1100℃にて１〜５
分間行なつて、内部酸化を防ぎ磁気特性の改善を
図つている。 特開昭54−68717号公報記載の方法では、Ｓを
0.007％以下に低下させて、Sbを0.005〜0.30％を
含有させ、結晶粒の成長と集合組織の改善を図
り、さらに熱延板の焼鈍を行なつて磁気特性の改
善を図つている。 （発明が解決しようとする問題点） これらの提案に加え、さらにSiやAlの含有量を
高める等の方策により無方向性電磁鋼板について
鉄損の低下が図られている。しかし製造ラインに
て工業的規模で製造するさいには、S8グレード
を大幅に上まわる高級な無方向性電磁鋼板を安定
して製造することは難しく、今後さらに研究の必
要があるというのが実情である。 とくにS8グレード以上の高級品の製造におい
ては、その鋼板の板幅方向で磁気特性、なかでも
鉄損が異なり、板端から板幅の1/3までの板端部
は中央部にくらべて、鉄損は約数％劣るという問
題が散見され、高級品を安定して製造するうえで
大きな隘路となつている。 本発明はS8グレード以上の高級な無方向性電
磁鋼板を、板幅方向にわたつて均等でかつすぐれ
た磁気特性を有するように安定して製造する方
法、換言すると製造の著しく低い無方向性電磁鋼
板の製造法を提供することを目的とするものであ
る。 （問題点を解決するための手段） 本発明者達は、板端部においての鉄損の劣化が
なく板幅方向すべてにわたつて鉄損がすぐれ、
S8グレード以上の高級な無方向性電磁鋼板を安
定して製造すべく検討を行つた。その結果、Ｃを
0.005％以下、Ｓを0.0030％以下に低減し、Si：
2.5〜4.0％、Al：0.3〜1.5％、Mn：0.1〜1.0％、
Ｎ：0.004％以下を含み、残部が鉄および不可避
的不純物からなる珪素鋼板を最終板厚に冷延後に
仕上焼鈍をするにあたり、該仕上焼鈍を1000℃超
〜1200℃で５秒〜15分間で行なつて冷却後、打抜
き、剪断等の加工を施すことなく、前記仕上焼鈍
温度以下の600〜1000℃で５秒以上ドライ雰囲気
で焼鈍すると、製造が例えばＷ15/50で2.00w／
Kg以下（0.35mm厚）2.30w／Kg以下（0.50mm厚）
と著しく低くS6、S7グレードのものが製造さ
れ、また板端部（板端から板幅の1/3程度まで）
の製造は中央部と殆んど同じで、板幅方向すべて
にわたつて鉄損の低いものが安定して製造される
ことを見出した。 以下に本発明を詳細に説明する。 まず鋼成分について述べる。 Ｃは磁気特性を劣化させる成分で、0.005％を
超えて含有すると炭化物が析出し、鉄損を増大
し、また磁気時効を生じるので0.005％以下とす
る。鉄損を低くするための好ましい含有量は
0.003％以下である。 Siは鋼の固有抵抗を高めて、うず電流損を減ら
し鉄損を低下せしめるので、2.5％以上含有させ
る。しかしその含有量が多くなると鋼を脆化し、
冷延性を劣化させるので4.0％以下とする。 Ｓは微細な硫化物を形成し、鋼のマトリツクス
を汚し、鉄損を劣化させるので0.005％以下とす
る。 Alは鋼の固有抵抗を高め前記Siと同様に鉄損を
低下せしめる作用があり、その作用を発揮させる
には0.30％以上必要である。一方この含有量が増
すと鋼を脆化するので上限を1.5％とする。 Ｎは磁気特性を劣化させる成分であるので
0.004％以下とする。 Mnは熱間加工性を劣化させないために0.1〜
1.0％の範囲とする。 なお、不可避的に含まれる元素Ｐ，Ti，Zr等
は少ないほど好ましい。 前記成分を含み、残部が鉄および不可避的不純
物からなる鋼スラブは、転炉で溶製され連続鋳造
あるいは造塊−分塊圧延により製造される。鋼ス
ラブは公知の方法で加熱され次いで1.5〜3.5mm板
厚に熱間圧延される。 熱間圧延後は熱延板焼鈍を例えば800〜1050℃
で行つて、次いで１回の冷間圧延により最終板厚
例えば0.35〜0.50mmにするか、あるいは熱延板焼
鈍は施さず、中間に焼鈍をはさんで２回以上の冷
間圧延により最終板厚にする。 次いで仕上焼鈍するが、1000℃超〜1200℃の温
度に加熱し、この温度で５秒〜15分間均熱する。
1000℃以下の温度では結晶粒が小さく、鉄損を劣
化（高く）するので1000℃超とする。一方、加熱
温度が余りにも高温になると鋼板表面に酸化皮膜
が生成し、磁気特性の劣化を招くため上限を1200
℃とする。 また均熱時間は５秒未満では鉄損の向上が少な
く、15分間を超えると雰囲気ガスは非酸化雰囲気
といえども内部酸化が生じることがあるので、15
分以下とする。 均熱後は冷却される。次いで、打抜き等の加工
を施すことなく、再加熱し、前記仕上焼鈍の温度
より低い温度の600〜1000℃にて５秒以上均熱す
る焼鈍を行なう。この焼鈍は連続焼鈍、箱焼鈍の
いずれでもよい。 この焼鈍について実験データを参照して述べ
る。 Ｃ：0.0015％、Si：3.07％、Ｓ：0.0008％、
Al：0.670％、Mn：0.17％、Ｎ：0.0017％を含
み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼ス
ラブ供試材を、熱間圧延し、熱延板焼鈍し、次い
で冷間圧延し、板厚0.35mmと0.50mmの冷延板とし
た。 仕上焼鈍は1075℃×15秒にて行ない、冷却の
後、550，600，650，700，750，800，850，900，
1000℃の温度に再加熱し60分間均熱した。仕上焼
鈍と再加熱する焼鈍におる雰囲気ガスは10％H2
＋90％N2でドライとした。 この条件で処理した後、鉄損値Ｗ10/50，Ｗ15
／５０と磁束密度B50を測定し、その結果を第１図
に示す。この図において●印は板厚0.05mm材の値
で、○印は板厚0.35mm材の値である。またＡは鉄
損値10/50、Ｂは鉄損値Ｗ15/50、Ｃは磁束密度
B50を示す。 この図から明らかなように、仕上焼鈍の後、再
加熱し焼鈍すると鉄損はＷ10/50、Ｗ15/50とも大
幅に低下する。また磁束密度B50も改善される。 この再加熱の焼鈍による作用効果は600℃未満
および1000℃超の加熱では僅かであるので、本発
明では600以上1000℃以下とする。なお1000℃超
でも鉄損の向上はあるが鋼板の幅方向でバラツキ
を生じるので上限を1000℃としている。この温度
が前記仕上焼鈍温度より高いと鉄損が劣化するの
で、仕上焼鈍温度以下とする。該焼鈍での均熱時
間は５秒未満では鉄損の低下効果がないので、５
秒以上とする。 この焼鈍での雰囲気ガスはH2とN2の混合ガ
ス、あるいはそれらの単一ガス、Arガス等が用
いられるが、ドライで非酸化性であることが好ま
しい。 （実施例） 次に実施例について述べる。 実施例 １ C0.0024％、Si3.19％、Mn0.16％、S0.0013％、
Al0.665％、N0.0015％を含み、残部が鉄および不
可避的不純物からなる鋼スラブを熱間圧延した板
厚1.8mmの熱延鋼板を950℃×120秒で熱延板焼鈍
し、板厚0.50mmまで冷間圧延した。 引続き、1075℃で20秒の仕上焼鈍を施し、冷却
の後、加工を施すことなく再加熱し950℃×30秒
の焼鈍を行なつた。 再加熱前後の材料を30mm×320mmのエプスタイ
ン試験片に圧延方向および直角方向からそれぞれ
半量ずつ剪断して、Ｗ10/50，Ｗ15/50の鉄損と
B50の磁束密度について磁気特性を測定した。 第１表に結果を示すとおり、再加熱により磁性
が大幅に向上することがわかつた。
【表】
実施例 ２
C0.0014％、Si3.01％、Mn0.16％、S0.0002％、
Al1.032％、N0.0021％を含み、残部が鉄と不可避
的不純物としてTi0.0019％、Zr0.0003％を含む鋼
スラブを熱間圧延した板厚1.9mmの熱延鋼板を板
厚0.70mmまで冷間圧延した。 引続き、980℃×50秒で中間焼鈍のあと、仕上
げ圧延により、板厚0.35mmとし、1060℃×30秒で
仕上焼鈍を行なつた。 この材料を加工を施すことなく再加熱し、900
℃×60秒の焼鈍を施した。再加熱前後のエプスタ
イン測定値を第２表に示す。同表から、２回冷延
材の場合も再加熱により、磁性は大幅に向上し
た。
Al1.032％、N0.0021％を含み、残部が鉄と不可避
的不純物としてTi0.0019％、Zr0.0003％を含む鋼
スラブを熱間圧延した板厚1.9mmの熱延鋼板を板
厚0.70mmまで冷間圧延した。 引続き、980℃×50秒で中間焼鈍のあと、仕上
げ圧延により、板厚0.35mmとし、1060℃×30秒で
仕上焼鈍を行なつた。 この材料を加工を施すことなく再加熱し、900
℃×60秒の焼鈍を施した。再加熱前後のエプスタ
イン測定値を第２表に示す。同表から、２回冷延
材の場合も再加熱により、磁性は大幅に向上し
た。
【表】
実施例 ３
C0.0025％、Si3.25％、Mn0.18％、S0.0002％、
Al0.689％、N0.0012％を含み、残部が鉄および不
可避的不純物からなる鋼スラブを熱間圧延した板
厚1.8mmの熱延鋼板を980℃×100秒にて熱延板焼
鈍し、板厚0.35mmまで冷間圧延後、1030℃×30秒
の仕上焼鈍を施し、冷却後、打抜き、剪断等の加
工を施すことなく、850℃×30秒の再加熱焼鈍を
施した。 この焼鈍前後の板幅方向Ｗ10/50（ｗ／Kg、55
mm×55mmSST）を第２図に示す。焼鈍前Ｄは、板
端部（板端から板幅の1/3程度まで）の鉄損が中
央部にくらべ劣つていたがＥに示す如く、再加熱
焼鈍により中央部とほとんど同レベルまで改善さ
れた。すなわち、仕上焼鈍し、冷却後、打抜き、
剪断等の加工を施すことなく再加熱し焼鈍を行う
ことにより、板幅方向すべてにわたつて鉄損の低
い材料を安定して製造する手段であることが確認
された。
Al0.689％、N0.0012％を含み、残部が鉄および不
可避的不純物からなる鋼スラブを熱間圧延した板
厚1.8mmの熱延鋼板を980℃×100秒にて熱延板焼
鈍し、板厚0.35mmまで冷間圧延後、1030℃×30秒
の仕上焼鈍を施し、冷却後、打抜き、剪断等の加
工を施すことなく、850℃×30秒の再加熱焼鈍を
施した。 この焼鈍前後の板幅方向Ｗ10/50（ｗ／Kg、55
mm×55mmSST）を第２図に示す。焼鈍前Ｄは、板
端部（板端から板幅の1/3程度まで）の鉄損が中
央部にくらべ劣つていたがＥに示す如く、再加熱
焼鈍により中央部とほとんど同レベルまで改善さ
れた。すなわち、仕上焼鈍し、冷却後、打抜き、
剪断等の加工を施すことなく再加熱し焼鈍を行う
ことにより、板幅方向すべてにわたつて鉄損の低
い材料を安定して製造する手段であることが確認
された。
第１図Ａ，Ｂ，Ｃは鉄損値、磁束密度におよぼ
す再加熱熱処理の影響を示す図、第２図Ｄ，Ｅは
本発明の実施例３において再加熱熱処理の前（第
２図Ｄ）と後（第２図Ｅ）における板幅方向の鉄
損を示す図である。
す再加熱熱処理の影響を示す図、第２図Ｄ，Ｅは
本発明の実施例３において再加熱熱処理の前（第
２図Ｄ）と後（第２図Ｅ）における板幅方向の鉄
損を示す図である。
Claims (1)
- １ 重量％でＣ：0.005％以下、Si：2.5〜4.0％、
Ｓ：0.005％以下、Al：0.3〜1.5％、Mn：0.1〜
1.0％、Ｎ：0.004％以下を含み、残部が鉄および
不可避的不純物からなる珪素鋼スラブを熱間圧延
後、熱延板焼鈍し１回の冷間圧延により、または
中間に焼鈍をはさんで２回以上の冷間圧延により
最終板厚とし、仕上焼鈍を行なう無方向性電磁鋼
板の製造法において、仕上焼鈍を1000℃超〜1200
℃で５秒〜15分間均熱し、冷却後、打抜き剪断等
の加工を施すことなく前記仕上焼鈍温度以下の
600〜1000℃で５秒以上の焼鈍を行うことを特徴
とする鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11201484A JPS60255925A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11201484A JPS60255925A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60255925A JPS60255925A (ja) | 1985-12-17 |
| JPS6253571B2 true JPS6253571B2 (ja) | 1987-11-11 |
Family
ID=14575809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11201484A Granted JPS60255925A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60255925A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS643963A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Hitachi Ltd | Molten salt fuel cell |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4773948A (en) * | 1985-06-14 | 1988-09-27 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method of producing silicon iron sheet having excellent soft magnetic properties |
| JPS6347333A (ja) * | 1986-08-14 | 1988-02-29 | Nippon Steel Corp | 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 |
| JPS6347334A (ja) * | 1986-08-14 | 1988-02-29 | Nippon Steel Corp | 無方向性電磁鋼板の製造法 |
| CN100417735C (zh) * | 2006-08-01 | 2008-09-10 | 余锡爽 | 机动车牌专用成型铝板的制造方法 |
-
1984
- 1984-05-31 JP JP11201484A patent/JPS60255925A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS643963A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Hitachi Ltd | Molten salt fuel cell |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60255925A (ja) | 1985-12-17 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |