JPS6233744A - 耐熱鋳鋼 - Google Patents
耐熱鋳鋼Info
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- JPS6233744A JPS6233744A JP17367985A JP17367985A JPS6233744A JP S6233744 A JPS6233744 A JP S6233744A JP 17367985 A JP17367985 A JP 17367985A JP 17367985 A JP17367985 A JP 17367985A JP S6233744 A JPS6233744 A JP S6233744A
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- Japan
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- heat
- cast steel
- casting
- resistant cast
- steel
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐熱鋳鋼に関し、詳しくは、優れた耐熱性（高
温強度、特にクリープラブチャー強度）。
温強度、特にクリープラブチャー強度）。
耐酸化性等といった性能・耐久性特性を有するとともに
、優れた鋳造性と機械加工性を有しているため生産性が
良好であり、しかも、安価に製造することができること
から、車両用エンジンの排気系部品等に好適に通用する
ことのできる耐熱鋳鋼にかかる。
、優れた鋳造性と機械加工性を有しているため生産性が
良好であり、しかも、安価に製造することができること
から、車両用エンジンの排気系部品等に好適に通用する
ことのできる耐熱鋳鋼にかかる。
近年、ガソリンエンジンもしくはディーゼルエンジン等
の車両用エンジン、特に自動車用エンジンにおいては、
高出力化、低燃費化に対する改善要求の高まりに伴い、
燃焼効率の改善のための研究開発が積極的に実施されて
いる。
の車両用エンジン、特に自動車用エンジンにおいては、
高出力化、低燃費化に対する改善要求の高まりに伴い、
燃焼効率の改善のための研究開発が積極的に実施されて
いる。
その結果、このような要求に応える自動車用エンジンに
おいては、従来の自動車用エンジンに比較して、排気ガ
ス温度が著しく高温となる傾向にある。
おいては、従来の自動車用エンジンに比較して、排気ガ
ス温度が著しく高温となる傾向にある。
とりわけ、自動車用エンジンのエキゾーストマニホルド
、ターボチャージャ用タービンホイール。
、ターボチャージャ用タービンホイール。
ターボチャージャ用タービンハウジング、ディーゼルエ
ンジン用予燃焼室等の排気系部品においては、使用条件
が耐熱性（高温強度）、耐酸化性等に対する要求が特に
苛酷となることから、従来においては高Ｓｉ鋳鉄、ニレ
ジスト鋳鉄、ＡＩ鋳鉄等の耐熱鋳鉄や、特例的にはフェ
ライト系もしくはオーステナイト系ステンレス鋳鋼等の
高価な高合金耐熱（ステンレス）鋳鋼やＣｏ基合金、Ｎ
ｉ基合金が採用されていた。
ンジン用予燃焼室等の排気系部品においては、使用条件
が耐熱性（高温強度）、耐酸化性等に対する要求が特に
苛酷となることから、従来においては高Ｓｉ鋳鉄、ニレ
ジスト鋳鉄、ＡＩ鋳鉄等の耐熱鋳鉄や、特例的にはフェ
ライト系もしくはオーステナイト系ステンレス鋳鋼等の
高価な高合金耐熱（ステンレス）鋳鋼やＣｏ基合金、Ｎ
ｉ基合金が採用されていた。
上述のような従来の技術の現状に鑑み、本発明が解決し
ようとする問題点は、従来の自動車用エンジンの排気系
部品用材料として使用されている、高Ｓｉ鋳鉄、ニレジ
スト鋳鉄、ＡＩ鋳鉄等の耐熱鋳鉄においては、その優れ
た鋳造性と機械加工性等といった生産性特性は良好であ
るものの、耐熱性（高温強度、特にクリープラブチャー
強度）。
ようとする問題点は、従来の自動車用エンジンの排気系
部品用材料として使用されている、高Ｓｉ鋳鉄、ニレジ
スト鋳鉄、ＡＩ鋳鉄等の耐熱鋳鉄においては、その優れ
た鋳造性と機械加工性等といった生産性特性は良好であ
るものの、耐熱性（高温強度、特にクリープラブチャー
強度）。
耐酸化性等といった性能・耐久性特性が劣ることから、
８００℃以上の高温における耐熱性に対する要求の厳し
い部材には通用することができず、また、ステンレス鋳
鋼等の高合金耐熱鋳鋼においては、８００°Ｃ以上にお
いても耐熱性（高温強度、特にクリープラブチャー強度
）、耐酸化性等といった性能・耐久性特性には優れてい
るものの、鋳造性が悪いため鋳造成形時に“ひけ巣”、
“湯廻り不良”等の鋳造不良を発生し易いこと２機械加
工性が悪いこと等からその生産性が劣り、耐熱部材とし
ての優れた鋳造性９機械加工性、低価格性等といった生
産性特性、及び、優れた耐熱性（高温強度、特にクリー
プラブチャー強度）、耐酸化性等といった性能・耐久性
特性とを、バランス良く兼ね備えた耐熱鋳造材料の開発
が強く望まれていたということである。
８００℃以上の高温における耐熱性に対する要求の厳し
い部材には通用することができず、また、ステンレス鋳
鋼等の高合金耐熱鋳鋼においては、８００°Ｃ以上にお
いても耐熱性（高温強度、特にクリープラブチャー強度
）、耐酸化性等といった性能・耐久性特性には優れてい
るものの、鋳造性が悪いため鋳造成形時に“ひけ巣”、
“湯廻り不良”等の鋳造不良を発生し易いこと２機械加
工性が悪いこと等からその生産性が劣り、耐熱部材とし
ての優れた鋳造性９機械加工性、低価格性等といった生
産性特性、及び、優れた耐熱性（高温強度、特にクリー
プラブチャー強度）、耐酸化性等といった性能・耐久性
特性とを、バランス良く兼ね備えた耐熱鋳造材料の開発
が強く望まれていたということである。
従って、本発明の技術的課題とするところは、耐熱鋳鋼
における組成的な調整と鋳造後の焼なまし処理の実施に
よって、従来の耐熱鋳鉄に匹敵する鋳造性１機械加工性
、低価格性等といった生産性特性と、従来の高合金耐熱
鋳鋼に匹敵する耐熱性（高温強度、特にクリープラブチ
ャー強度）。
における組成的な調整と鋳造後の焼なまし処理の実施に
よって、従来の耐熱鋳鉄に匹敵する鋳造性１機械加工性
、低価格性等といった生産性特性と、従来の高合金耐熱
鋳鋼に匹敵する耐熱性（高温強度、特にクリープラブチ
ャー強度）。
耐酸化性等といった性能・耐久性特性とを、バランス良
く兼ね備えた耐熱鋳鋼とすることにある。
く兼ね備えた耐熱鋳鋼とすることにある。
このような従来の技術における問題点に鑑み、本発明に
おける従来の技術の問題点を解決するための手段は、重
量比率で、Ｃｉｏ、５〜２．０％、Ｓｉ；１．５％〜３
．５％、Ｍｎ；０．７％以下、ｐ、ｏ。
おける従来の技術の問題点を解決するための手段は、重
量比率で、Ｃｉｏ、５〜２．０％、Ｓｉ；１．５％〜３
．５％、Ｍｎ；０．７％以下、ｐ、ｏ。
０５％以下、Ｓ；０．１％以下、 Ｃｒ ；５．Ｏ〜１
０゜０％、Ｂ；０．１〜３．８％、残部実質的にＦｅか
らなる組成を有し、鋳造後の焼なまし処理により、黒鉛
を含有しないフェライト基地組織中の炭化物を、デンド
ライト状に晶出させた１次炭化物と微細に分散析出させ
た粒状の２次炭化物としたことを特徴とする耐熱鋳鋼か
らなっている。
０゜０％、Ｂ；０．１〜３．８％、残部実質的にＦｅか
らなる組成を有し、鋳造後の焼なまし処理により、黒鉛
を含有しないフェライト基地組織中の炭化物を、デンド
ライト状に晶出させた１次炭化物と微細に分散析出させ
た粒状の２次炭化物としたことを特徴とする耐熱鋳鋼か
らなっている。
なお、本発明の耐熱鋳鋼において鋳造後の熱処理は、９
００〜ｂ テナイト化処理後、６８０〜７５０℃まで炉冷し、６８
０〜ｂ るという通常の焼なまし処理で充分である。
００〜ｂ テナイト化処理後、６８０〜７５０℃まで炉冷し、６８
０〜ｂ るという通常の焼なまし処理で充分である。
以下、本発明の作用について説明する。
本発明において、従来の技術の問題点を解決するための
手段を上述のような構成とすることによって、本発明の
耐熱鋳鋼を、組成的には特にＢ添加と他合金元素とのバ
ランスにより耐熱特性特にクリープラブチャー強度を改
善して、従来の耐熱鋳鉄に匹敵する鋳造性１機械加工性
、低価格性等といった生産性特性を保有させた上で、従
来のステンレス鋳鋼等の高合金耐熱鋳鋼に近い耐熱性（
高温強度、特にクリープラブチャー強度）、耐酸化性等
といった性能・耐久性特性を付与し得る範囲としており
、しかも、鋳造後の焼なまし処理により基地組織をフェ
ライト組織化するとともに、１次炭化物の分解を図って
基地フェライト組織中のＣｒ含有量を多くしていること
から、従来の耐熱鋳鉄に匹敵する鋳造性９機械加工性、
低価格性等といった生産性特性と、従来の高合金耐熱鋳
鋼に匹敵する耐熱性（高温強度、特にクリープラブチャ
ー強度）、耐酸化性等といった性能・耐久性特性とを、
バランス良く兼ね備えた耐熱鋳鋼とすることができるの
である。
手段を上述のような構成とすることによって、本発明の
耐熱鋳鋼を、組成的には特にＢ添加と他合金元素とのバ
ランスにより耐熱特性特にクリープラブチャー強度を改
善して、従来の耐熱鋳鉄に匹敵する鋳造性１機械加工性
、低価格性等といった生産性特性を保有させた上で、従
来のステンレス鋳鋼等の高合金耐熱鋳鋼に近い耐熱性（
高温強度、特にクリープラブチャー強度）、耐酸化性等
といった性能・耐久性特性を付与し得る範囲としており
、しかも、鋳造後の焼なまし処理により基地組織をフェ
ライト組織化するとともに、１次炭化物の分解を図って
基地フェライト組織中のＣｒ含有量を多くしていること
から、従来の耐熱鋳鉄に匹敵する鋳造性９機械加工性、
低価格性等といった生産性特性と、従来の高合金耐熱鋳
鋼に匹敵する耐熱性（高温強度、特にクリープラブチャ
ー強度）、耐酸化性等といった性能・耐久性特性とを、
バランス良く兼ね備えた耐熱鋳鋼とすることができるの
である。
以下、本発明の耐熱鋳鋼に・添加する各合金元素の添加
量の範囲限定理由について説明する。
量の範囲限定理由について説明する。
なお、以下の説明において各合金元素の添加量は全て重
量％にて表示している。
量％にて表示している。
まず、Ｃは本発明の耐熱鋳鋼において強度特性及び鋳造
性を向上させることから有効であるが、０．５％未満で
はそれらの特性の改善効果が充分でなく、一方、２．０
％を越えて添加すると炭素の黒鉛化を促進させるととも
に、Ｂ含有量との兼ね合いにより耐熱鋳鋼の強度特性を
低下させることから０．５〜２．０％とした。
性を向上させることから有効であるが、０．５％未満で
はそれらの特性の改善効果が充分でなく、一方、２．０
％を越えて添加すると炭素の黒鉛化を促進させるととも
に、Ｂ含有量との兼ね合いにより耐熱鋳鋼の強度特性を
低下させることから０．５〜２．０％とした。
また、Ｓｉは本発明の耐熱鋳鋼のにおいて脱酸剤として
有効であるばかりでなく、鋳造性及び耐酸化性を改善さ
せることから有効であるが、１．５％未満ではそれらの
特性の改善効果が充分でなく、３．５％を越えて添加す
ると、 ■ Ｃとのバランス（炭素当量）により、１次炭化物を
粗大化させて耐熱鋳鋼の機械加工性を悪化させる。
有効であるばかりでなく、鋳造性及び耐酸化性を改善さ
せることから有効であるが、１．５％未満ではそれらの
特性の改善効果が充分でなく、３．５％を越えて添加す
ると、 ■ Ｃとのバランス（炭素当量）により、１次炭化物を
粗大化させて耐熱鋳鋼の機械加工性を悪化させる。
■ Ｂ含有量との兼ね合いによりフェライト基地組織中
のＳｉ含有量が過多となって、耐熱鋳鋼の靭性を低下さ
せて生産性を悪化させる。
のＳｉ含有量が過多となって、耐熱鋳鋼の靭性を低下さ
せて生産性を悪化させる。
等の理由から１．５〜３．５％とした。
また、Ｍｎはパーライト組織の形成元素であることから
、本発明材のように基地組織をフェライト組織とした耐
熱鋳鋼にはあまり好ましくない合金元素であるが、Ｓｉ
と同様に脱酸剤として有効であり、また、鋳造時の“湯
流れ性”を向上させて生産性を改善させる合金元素とし
て有効であることから０．７％以下の範囲で含有させる
のが望ましい。
、本発明材のように基地組織をフェライト組織とした耐
熱鋳鋼にはあまり好ましくない合金元素であるが、Ｓｉ
と同様に脱酸剤として有効であり、また、鋳造時の“湯
流れ性”を向上させて生産性を改善させる合金元素とし
て有効であることから０．７％以下の範囲で含有させる
のが望ましい。
また、Ｐは０．０５％を越えて添加すると基地組織のパ
ーライト組織化を促進させたり、ステダイトの晶出を促
進させることから０．０５％以下とするのが望ましい。
ーライト組織化を促進させたり、ステダイトの晶出を促
進させることから０．０５％以下とするのが望ましい。
また、Ｓは通常においては特に必須の合金元素ではない
が、機械加工性の要求の厳しい部品を製造する場合にお
いては、ＳｉｌとＭｎ量の添加量を多くしてＭｎＳを晶
出させ、機械加工性を改善させることができることから
０．１％以下とした。
が、機械加工性の要求の厳しい部品を製造する場合にお
いては、ＳｉｌとＭｎ量の添加量を多くしてＭｎＳを晶
出させ、機械加工性を改善させることができることから
０．１％以下とした。
また、ＣｒはＳｉと同様に耐酸化性を改善させることか
ら有効であるが、５．０％未満ではその耐酸化性の改善
効果が充分でなく、１０．０％を越えて添加するとＢ含
有量との兼ね合いにより高硬度のＣｒ炭化物、Ｃｒ硼化
物等の析出量が多くなって、機械加工性を著しく悪化さ
せることから５．０〜１０．０％とした。
ら有効であるが、５．０％未満ではその耐酸化性の改善
効果が充分でなく、１０．０％を越えて添加するとＢ含
有量との兼ね合いにより高硬度のＣｒ炭化物、Ｃｒ硼化
物等の析出量が多くなって、機械加工性を著しく悪化さ
せることから５．０〜１０．０％とした。
また、Ｂは本発明材において特に重要な合金元素であり
、粒界強化によるクリープラブチャー強度の向上に特に
有効であるばかりでなく、耐熱鋳鋼の耐粒界酸化性をも
改善させることから有効であるが、０．１％未満ではそ
れらの特性の改善効果が充分でなく、３．８％を越えて
添加すると耐熱鋳鋼の硬度を上昇させて機械加工性を著
しく悪化させることから０．１〜３．８％とした。
、粒界強化によるクリープラブチャー強度の向上に特に
有効であるばかりでなく、耐熱鋳鋼の耐粒界酸化性をも
改善させることから有効であるが、０．１％未満ではそ
れらの特性の改善効果が充分でなく、３．８％を越えて
添加すると耐熱鋳鋼の硬度を上昇させて機械加工性を著
しく悪化させることから０．１〜３．８％とした。
以下、添付図面に基づいて、本発明の１実施例を説明す
る。
る。
本発明材のクリープラブチャー強度特性と耐酸化性を評
価するために、第１表に示すような３種類の本発明材■
〜■及び４種類の比較材■〜■を鋳造成形により製造し
た。
価するために、第１表に示すような３種類の本発明材■
〜■及び４種類の比較材■〜■を鋳造成形により製造し
た。
なお、鋳造に当たっては２０Ｋｇ用高周液溶解炉を用い
て大気溶解し、金属アルミニウムを０．１％添加するこ
とにより脱酸処理した後、１６００℃以上で出湯して１
４５０℃以上にて注湯した。
て大気溶解し、金属アルミニウムを０．１％添加するこ
とにより脱酸処理した後、１６００℃以上で出湯して１
４５０℃以上にて注湯した。
また、鋳造成形のための鋳型としてはＪＩＳ規格Ａ号の
Ｙブロック鋳造用の鋳型を使用した。
Ｙブロック鋳造用の鋳型を使用した。
そして、上述により鋳造成形された鋳造粗形材状態の各
供試材に対して、通常の焼なまし処理を実施した。
供試材に対して、通常の焼なまし処理を実施した。
第１表
署
なお、第１表における比較材■及び■は耐熱鋳鉄であっ
て、比較材のは球状黒鉛鋳鉄に４．０重量％のＳｔを添
加した、いわゆる高Ｓｔ鋳鉄と称されるものであり、比
較材■はＮｉ及びＣｒを添加した、いわゆるニレジスト
鋳鉄と称されるものである。
て、比較材のは球状黒鉛鋳鉄に４．０重量％のＳｔを添
加した、いわゆる高Ｓｔ鋳鉄と称されるものであり、比
較材■はＮｉ及びＣｒを添加した、いわゆるニレジスト
鋳鉄と称されるものである。
また、比較材■及び■はステンレス鋳鋼であり、比較材
■はＪＩＳ規格５Ｃ３Ｉ （フェライト系ステンレス
鋳鋼）、比較材■はＪＩＳ規格ＳＣ３Ｉ３ （オーステ
ナイト系ステンレス鋳鋼）である。
■はＪＩＳ規格５Ｃ３Ｉ （フェライト系ステンレス
鋳鋼）、比較材■はＪＩＳ規格ＳＣ３Ｉ３ （オーステ
ナイト系ステンレス鋳鋼）である。
以下、本発明材と比較材の各供試材における、クリープ
ラブチャー強度及び耐酸化性を比較評価した結果につい
て説明する。
ラブチャー強度及び耐酸化性を比較評価した結果につい
て説明する。
まず、鋳造成形により製造した上述の組成を有する各供
試材の試験片を用いて、７００℃におけるクリープラブ
チャー試験を実施した。
試材の試験片を用いて、７００℃におけるクリープラブ
チャー試験を実施した。
なお、クリープラブチャー試験条件は、試験温度を７０
０℃に固定し、試験片に負荷させる応力を変えて、クリ
ープラブチャー破断までの時間を測定した。
０℃に固定し、試験片に負荷させる応力を変えて、クリ
ープラブチャー破断までの時間を測定した。
その試験結果を第１図に示している。
なお、第１図は、縦軸に負荷応力（Ｋｇ／ ｍｍ ２）
、横軸にクリープラブチャー破断までの時間を、それぞ
れ対数目盛にて表示している。
、横軸にクリープラブチャー破断までの時間を、それぞ
れ対数目盛にて表示している。
第１図から明らかなように、本発明材■及び■は、比較
材■のニレジスト鋳鉄と比較すれば著しくクリープラブ
チャー強度に優れており、比較材■および■のステンレ
ス鋳鋼と比較しても同等以上という優れたクリープラブ
チャー強度を有していることが理解される。
材■のニレジスト鋳鉄と比較すれば著しくクリープラブ
チャー強度に優れており、比較材■および■のステンレ
ス鋳鋼と比較しても同等以上という優れたクリープラブ
チャー強度を有していることが理解される。
次に、鋳造成形により製造した上述の組成を有する各供
試材の試験片を用いて、９００℃において１００時間の
大気中保持による酸化試験を実施した。
試材の試験片を用いて、９００℃において１００時間の
大気中保持による酸化試験を実施した。
その酸化試験による各供試材の酸化減量の測定結果を第
２図に示している。
２図に示している。
第２図から明らかなように、本発明材■〜■は、ＪＩＳ
規格５Ｃ３Ｉ（フェライト系ステンレス鋳鋼・−・−比
較材■）及びＪＩＳ規格５Ｃ３１３（オーステナイト系
ステンレス鋳鋼・−一−−・比較材■）と同等の、優れ
た耐酸化性を有していることが理解される。
規格５Ｃ３Ｉ（フェライト系ステンレス鋳鋼・−・−比
較材■）及びＪＩＳ規格５Ｃ３１３（オーステナイト系
ステンレス鋳鋼・−一−−・比較材■）と同等の、優れ
た耐酸化性を有していることが理解される。
もちろん、従来の耐熱鋳鉄である高Ｓｔ鋳鉄（比較材■
）やニレジスト鋳鉄（比較材■）に比べれば、格段に優
れた耐酸化性を有していることはいうまでもない。
）やニレジスト鋳鉄（比較材■）に比べれば、格段に優
れた耐酸化性を有していることはいうまでもない。
次に、本発明材を用いて３０００ ｃｃクラスのガソリ
ンエンジン用の６気筒エキゾーストマニホルドを、通常
高Ｓｉ鋳鉄の鋳造に用いるものと同一の鋳造方案にて鋳
造成形により製造したところ、“ひけ巣３．“ピンホー
ル”、″ブローホール”。
ンエンジン用の６気筒エキゾーストマニホルドを、通常
高Ｓｉ鋳鉄の鋳造に用いるものと同一の鋳造方案にて鋳
造成形により製造したところ、“ひけ巣３．“ピンホー
ル”、″ブローホール”。
“砂かみ”、“湯廻り不良”、“湯境い”等といった鋳
造不良を発生させることがなく、生産性に優れているこ
とを確認することができた。
造不良を発生させることがなく、生産性に優れているこ
とを確認することができた。
上述のように本発明の耐熱鋳鋼は、従来の耐熱鋳鉄に匹
敵する鋳造性２機械加工性、低価格性等といった生産性
特性と、従来のステンレス鋳鋼に匹敵する耐熱性（高温
強度、特にクリープラブチャー強度）、耐酸化性等とい
った性能・耐久性特性とを、バランス良く兼ね備えてい
ることが理解される。
敵する鋳造性２機械加工性、低価格性等といった生産性
特性と、従来のステンレス鋳鋼に匹敵する耐熱性（高温
強度、特にクリープラブチャー強度）、耐酸化性等とい
った性能・耐久性特性とを、バランス良く兼ね備えてい
ることが理解される。
以上により明らかなように、本発明にかかる耐熱鋳鋼に
よれば、耐熱鋳鋼における組成的な調整と鋳造後の焼な
まし処理の実施によって、従来の耐熱鋳鉄に匹敵する鋳
造性１機械加工性、低価格性等といった生産性特性と、
従来の高合金耐熱鋳鋼に匹敵する耐熱性（高温強度、特
にクリープラブチャー強度）、耐酸化性等といった性能
・耐久性特性とを、バランス良く兼ね備えた耐熱鋳鋼と
することができる利点がある。
よれば、耐熱鋳鋼における組成的な調整と鋳造後の焼な
まし処理の実施によって、従来の耐熱鋳鉄に匹敵する鋳
造性１機械加工性、低価格性等といった生産性特性と、
従来の高合金耐熱鋳鋼に匹敵する耐熱性（高温強度、特
にクリープラブチャー強度）、耐酸化性等といった性能
・耐久性特性とを、バランス良く兼ね備えた耐熱鋳鋼と
することができる利点がある。
第１図は、本発明材と比較材の７００℃におけるクリー
プラブチャー試験結果を示すグラフ。 第２図は、本発明材と比較材の９００℃における耐酸化
性を比較した結果を示すグラフである。
プラブチャー試験結果を示すグラフ。 第２図は、本発明材と比較材の９００℃における耐酸化
性を比較した結果を示すグラフである。
Claims (1)
- １、重量比率で、Ｃ；０．５〜２．０％、Ｓｉ；１．５
％〜３．５％、Ｍｎ；０．７％以下、Ｐ；０．０５％以
下、Ｓ；０．１％以下、Ｃｒ；５．０〜１０．０％、Ｂ
：０．１〜３．８％、残部実質的にＦｅからなる組成を
有し、鋳造後の焼なまし処理により、黒鉛を含有しない
フェライト基地組織中の炭化物を、デンドライト状に晶
出させた１次炭化物と微細に分散析出させた粒状の２次
炭化物としたことを特徴とする耐熱鋳鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17367985A JPS6233744A (ja) | 1985-08-07 | 1985-08-07 | 耐熱鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17367985A JPS6233744A (ja) | 1985-08-07 | 1985-08-07 | 耐熱鋳鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6233744A true JPS6233744A (ja) | 1987-02-13 |
Family
ID=15965087
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17367985A Pending JPS6233744A (ja) | 1985-08-07 | 1985-08-07 | 耐熱鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6233744A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010018229A (ja) * | 2008-07-14 | 2010-01-28 | Nsk Ltd | 車輪支持用軸受装置 |
| JP2013227676A (ja) * | 2013-04-12 | 2013-11-07 | Nsk Ltd | 車輪支持用軸受装置 |
| CN104087846A (zh) * | 2014-07-07 | 2014-10-08 | 北京工业大学 | 一种高碳硅硼奥贝耐磨铸钢及其制备方法 |
| JP2017509802A (ja) * | 2014-02-24 | 2017-04-06 | ザ・ナノスティール・カンパニー・インコーポレーテッド | 温間成形可能な新たなクラスの高性能高強度鋼 |
-
1985
- 1985-08-07 JP JP17367985A patent/JPS6233744A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010018229A (ja) * | 2008-07-14 | 2010-01-28 | Nsk Ltd | 車輪支持用軸受装置 |
| JP2013227676A (ja) * | 2013-04-12 | 2013-11-07 | Nsk Ltd | 車輪支持用軸受装置 |
| JP2017509802A (ja) * | 2014-02-24 | 2017-04-06 | ザ・ナノスティール・カンパニー・インコーポレーテッド | 温間成形可能な新たなクラスの高性能高強度鋼 |
| CN104087846A (zh) * | 2014-07-07 | 2014-10-08 | 北京工业大学 | 一种高碳硅硼奥贝耐磨铸钢及其制备方法 |
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