JPH0359967B2 - - Google Patents
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- JPH0359967B2 JPH0359967B2 JP26041984A JP26041984A JPH0359967B2 JP H0359967 B2 JPH0359967 B2 JP H0359967B2 JP 26041984 A JP26041984 A JP 26041984A JP 26041984 A JP26041984 A JP 26041984A JP H0359967 B2 JPH0359967 B2 JP H0359967B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Exhaust Silencers (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Description
(産業上の利用分野)
本発明は、車両用エンジンの排気系部品に向け
て好適な耐熱鋳鋼品の製造方法に関する。 (従来の技術) 近年、車両用特に自動車用エンジンは、ガソリ
ンエンジン、デイーゼルエンジンを問わず高出
力、低燃費化を達成すべく燃焼効率の向上を図つ
ており、このため排気ガス温度が上昇する傾向に
ある。特にエキゾーストマニホールド、ターボチ
ヤージヤーのタービンハウジングやタービンホイ
ール、デーゼルエンジンのチヤンバー等の排気系
部品は使用条件がより苛酷となり、その材質選定
の重要さが改めて問われてきている。 従来、排気系部品としては、一般的に高ケイ素
鋳鉄、ニレジスト鋳鉄、アルミニウム鋳鉄等の耐
熱鋳鉄が使用され、また特例的に高Cr系、高Cr
−高Ni系耐熱鋳鋼が使用されている。 (本発明が解決しようとする問題点) しかしながら、耐熱鋳鉄の場合、その鋳造性の
良さにより生産性に優れているものの800℃以上
での使用条件では耐熱性、耐酸化性に乏しくて寿
命が短かいという欠点があり、一方耐熱鋳鋼の場
合、800℃以上でも優れた耐熱性、耐酸化性を有
するものの、鋳造性並びに機械加工性に乏しくて
生産性に劣り、かつ高価な合金元素を多量に添加
するため全体として高価にならざるを得ないとい
う欠点があつた。 (問題点を解決するための手段) 本発明は、上記問題点を解決するため、重量比
で、炭素(C)0.3〜2.0%、ケイ素(Si)2.5〜3.5
%、マンガン(Mn)0.7%以下、リン(P)0.01
%以下、イオウ(S)0.1%以下、クロム(Cr)
5.0〜10.0%、鉄(Fe)残部から成る合金を鋳込
んだことを特徴とする。 本発明はまた、上記鋳込み後に、900〜950℃に
加熱保持した後、680〜750℃に冷却してその温度
に保持する焼なまし処理を施し、フエライト基地
に、デンドライト状の1次炭化物と粒状の2次炭
化物とを分散させるようにしたことを特徴とす
る。また本発明によれば、顕微鏡組織中に黒鉛が
生じることはない。 (作用) 上記構成の耐熱鋳鋼において、Cは強度向上と
鋳造性の向上に有効であるが、0.3%未満ではそ
の効果小さく、2.0%を越えると黒鉛化して強度
を低下させるので、これを0.3〜2.0%とした。Si
は耐酸化性と鋳造性の向上に有効であるが、2.5
%未満ではその効果小さく、3.5%を越えると1
次炭化物が粗大化し易くなりかつ機械加工性を劣
化させるので、これを2.5〜3.5%とした。Mnは
前記Siと共に脱酸剤として有効であるが、フエラ
イト化には好ましくない元素であるため、これを
0.7%以下とした。Pは0.01%を越えるとステダ
イトを晶出するおそれがあるため、これを0.01%
以下とした。Sは材料を脆化させるおそれがある
ため、これを可及的に少ない0.1%以下とした。
CrはSiと同様に耐酸化性の向上に有効であるが、
5.0%未満ではその効果小さく、10.0%を越える
と高硬度の炭化物を多量に生じて加工性を劣化さ
せるので、これを5.0〜10.0%とした。 そして、上記のように構成したことにより、フ
エライト基地中に、デンドライト状の1次炭化物
と微細な粒状の2次炭化物とが適宜の割合で分散
し、従来の高ケイ素鋳鉄、ニレジスト等の合金鋳
鉄と同等の鋳造性および機械加工性を確保する中
で、従来の高クロム系耐熱鋳鋼と同等の耐熱性、
耐酸化性を確保しうるところとなる。 (実施例) 以下、本発明の実施例を比較例と対比しつゝ説
明する。 次表は実験室規模で溶製した本発明の実施例材
料並びに比較例材料の化学成分を一括して示した
ものである。
て好適な耐熱鋳鋼品の製造方法に関する。 (従来の技術) 近年、車両用特に自動車用エンジンは、ガソリ
ンエンジン、デイーゼルエンジンを問わず高出
力、低燃費化を達成すべく燃焼効率の向上を図つ
ており、このため排気ガス温度が上昇する傾向に
ある。特にエキゾーストマニホールド、ターボチ
ヤージヤーのタービンハウジングやタービンホイ
ール、デーゼルエンジンのチヤンバー等の排気系
部品は使用条件がより苛酷となり、その材質選定
の重要さが改めて問われてきている。 従来、排気系部品としては、一般的に高ケイ素
鋳鉄、ニレジスト鋳鉄、アルミニウム鋳鉄等の耐
熱鋳鉄が使用され、また特例的に高Cr系、高Cr
−高Ni系耐熱鋳鋼が使用されている。 (本発明が解決しようとする問題点) しかしながら、耐熱鋳鉄の場合、その鋳造性の
良さにより生産性に優れているものの800℃以上
での使用条件では耐熱性、耐酸化性に乏しくて寿
命が短かいという欠点があり、一方耐熱鋳鋼の場
合、800℃以上でも優れた耐熱性、耐酸化性を有
するものの、鋳造性並びに機械加工性に乏しくて
生産性に劣り、かつ高価な合金元素を多量に添加
するため全体として高価にならざるを得ないとい
う欠点があつた。 (問題点を解決するための手段) 本発明は、上記問題点を解決するため、重量比
で、炭素(C)0.3〜2.0%、ケイ素(Si)2.5〜3.5
%、マンガン(Mn)0.7%以下、リン(P)0.01
%以下、イオウ(S)0.1%以下、クロム(Cr)
5.0〜10.0%、鉄(Fe)残部から成る合金を鋳込
んだことを特徴とする。 本発明はまた、上記鋳込み後に、900〜950℃に
加熱保持した後、680〜750℃に冷却してその温度
に保持する焼なまし処理を施し、フエライト基地
に、デンドライト状の1次炭化物と粒状の2次炭
化物とを分散させるようにしたことを特徴とす
る。また本発明によれば、顕微鏡組織中に黒鉛が
生じることはない。 (作用) 上記構成の耐熱鋳鋼において、Cは強度向上と
鋳造性の向上に有効であるが、0.3%未満ではそ
の効果小さく、2.0%を越えると黒鉛化して強度
を低下させるので、これを0.3〜2.0%とした。Si
は耐酸化性と鋳造性の向上に有効であるが、2.5
%未満ではその効果小さく、3.5%を越えると1
次炭化物が粗大化し易くなりかつ機械加工性を劣
化させるので、これを2.5〜3.5%とした。Mnは
前記Siと共に脱酸剤として有効であるが、フエラ
イト化には好ましくない元素であるため、これを
0.7%以下とした。Pは0.01%を越えるとステダ
イトを晶出するおそれがあるため、これを0.01%
以下とした。Sは材料を脆化させるおそれがある
ため、これを可及的に少ない0.1%以下とした。
CrはSiと同様に耐酸化性の向上に有効であるが、
5.0%未満ではその効果小さく、10.0%を越える
と高硬度の炭化物を多量に生じて加工性を劣化さ
せるので、これを5.0〜10.0%とした。 そして、上記のように構成したことにより、フ
エライト基地中に、デンドライト状の1次炭化物
と微細な粒状の2次炭化物とが適宜の割合で分散
し、従来の高ケイ素鋳鉄、ニレジスト等の合金鋳
鉄と同等の鋳造性および機械加工性を確保する中
で、従来の高クロム系耐熱鋳鋼と同等の耐熱性、
耐酸化性を確保しうるところとなる。 (実施例) 以下、本発明の実施例を比較例と対比しつゝ説
明する。 次表は実験室規模で溶製した本発明の実施例材
料並びに比較例材料の化学成分を一括して示した
ものである。
【表】
鋳造は20Kg用高周波溶解炉を用いて大気溶解を
行い、Fe−Si(75%)で脱酸し、1550℃以上で出
湯、1450℃以上で注湯を行つた。型はJISA号を
使用し、実施例1〜3並びに比較例1〜2に関し
ては、鋳造試片に対して、930℃×0.5Hr加熱后、
720℃の炉中に投入して3Hr保持し、後常温まで
空冷した。その后、鋳造試片から各種テストピー
スを製作し、これを酸化、寸法変化、熱疲労の各
試験に供した。 第1図と第2図は酸化試験の結果を示したもの
である。試験は800℃と900℃に各100Hr保持し、
後酸化減量を求めることによつて行つた。第1図
と第2図に示す結果より、本発明の実施例である
試料A,B,Cは高Cr系の鋳鋼であるJISSCS1
(H)とほゞ同等の酸化減量を示しており、その
耐酸化性の優れていることが明らかとなつた。こ
れに対して、本発明と同系であり、一部Cr含有
量を2.0%と低くする試料Dおよび一部Si含有量
を1%と低くする試料Eはいずれも耐酸化性が劣
り、鋳鉄(F,G)並あるいはそれより劣る結果
となつている。 第3図は寸法変化試験の結果を示したものであ
る。試験は900℃と500℃の温度間を300回まで往
復させることにより行い、その間における寸法変
化量を求めるようにした。なお、寸法変化量は(1)
式によつた。 寸法変化量 =試験後長さ−試験前長さ/試験前長さ×100…(1) これより、本発明の実施例である試料Aは、
300回の繰返しでもなおほとんど寸法変化を起こ
さず、その熱的安定性の大きいことが確認でき
た。これに対して高Si鋳鉄である試料Fは極めて
大きな寸法変化を示している。またニレジスト
()は、前記高Si鋳鉄に比べれば寸法変化は小
さいが、本発明品よりは大きな寸法変化を示して
いる。 第4図は熱疲労試験の結果を示したものであ
る。試験は、テストピースを拘束しつゝ、900℃
と400℃間を往復させることにより行い、破断ま
での繰返し数を求めた。なお拘束率は(2)式によつ
た。 拘束率=自由伸び−拘束伸び/自由伸び×100 …(2) これより、本発明の実施例である試料Aは高Si
鋳鉄である試料F、ニレジストである試料Iに比
しはるかに高い繰返し数に耐え、その耐熱疲労性
に優れていることが確認できた。特に拘束率30%
では6×103回の繰返し数でもなお波断しなかつ
た。 こゝで、本発明の実施例である試料A,B,C
は、鋳鉄(F,G)と同等の鋳造性を有しまた
SCS1(H)と同等の耐熱性を有することが確認で
きた。 さらに、本発明の実施例である試料A,B,C
はいずれも硬さがHv300以下で、機械加工性にも
問題がないことが確認できた。 また、実施例1(A)と同一成分を有するター
ビンハウジングを溶製し、これを台上耐久試験に
供した。試験は、該ハウジングを2000c.c.、6気筒
ガソリンエンジンに組み込み、最大排気温度950
℃の冷熱パターンの条件で行つた。その結果、従
来材(高Si鋳鉄)と比べて、酸化スケール厚さは
1/5以下となり、亀裂発生時間は1.6倍となつ
た。 なお、第5図は実施例1(A)の100倍、第6図
は実施例1(A)の400倍のミクロ組織をそれぞれ
示したもので、白色のフエライト基地1中にデン
ドライト状の1次炭化物2と粒状の2次炭化物3
とが分散している。 (発明の効果) 以上、詳細に説明したように、本発明にかゝる
耐熱鋳鋼品の製造方法によれば、鋳造性、機械加
工性、耐熱性、耐酸化性共に満足する耐熱鋳鋼品
を得ることができ、価格的、性能的に車両用エン
ジンの排気系部品に向けて好適となる効果を奏し
た。
行い、Fe−Si(75%)で脱酸し、1550℃以上で出
湯、1450℃以上で注湯を行つた。型はJISA号を
使用し、実施例1〜3並びに比較例1〜2に関し
ては、鋳造試片に対して、930℃×0.5Hr加熱后、
720℃の炉中に投入して3Hr保持し、後常温まで
空冷した。その后、鋳造試片から各種テストピー
スを製作し、これを酸化、寸法変化、熱疲労の各
試験に供した。 第1図と第2図は酸化試験の結果を示したもの
である。試験は800℃と900℃に各100Hr保持し、
後酸化減量を求めることによつて行つた。第1図
と第2図に示す結果より、本発明の実施例である
試料A,B,Cは高Cr系の鋳鋼であるJISSCS1
(H)とほゞ同等の酸化減量を示しており、その
耐酸化性の優れていることが明らかとなつた。こ
れに対して、本発明と同系であり、一部Cr含有
量を2.0%と低くする試料Dおよび一部Si含有量
を1%と低くする試料Eはいずれも耐酸化性が劣
り、鋳鉄(F,G)並あるいはそれより劣る結果
となつている。 第3図は寸法変化試験の結果を示したものであ
る。試験は900℃と500℃の温度間を300回まで往
復させることにより行い、その間における寸法変
化量を求めるようにした。なお、寸法変化量は(1)
式によつた。 寸法変化量 =試験後長さ−試験前長さ/試験前長さ×100…(1) これより、本発明の実施例である試料Aは、
300回の繰返しでもなおほとんど寸法変化を起こ
さず、その熱的安定性の大きいことが確認でき
た。これに対して高Si鋳鉄である試料Fは極めて
大きな寸法変化を示している。またニレジスト
()は、前記高Si鋳鉄に比べれば寸法変化は小
さいが、本発明品よりは大きな寸法変化を示して
いる。 第4図は熱疲労試験の結果を示したものであ
る。試験は、テストピースを拘束しつゝ、900℃
と400℃間を往復させることにより行い、破断ま
での繰返し数を求めた。なお拘束率は(2)式によつ
た。 拘束率=自由伸び−拘束伸び/自由伸び×100 …(2) これより、本発明の実施例である試料Aは高Si
鋳鉄である試料F、ニレジストである試料Iに比
しはるかに高い繰返し数に耐え、その耐熱疲労性
に優れていることが確認できた。特に拘束率30%
では6×103回の繰返し数でもなお波断しなかつ
た。 こゝで、本発明の実施例である試料A,B,C
は、鋳鉄(F,G)と同等の鋳造性を有しまた
SCS1(H)と同等の耐熱性を有することが確認で
きた。 さらに、本発明の実施例である試料A,B,C
はいずれも硬さがHv300以下で、機械加工性にも
問題がないことが確認できた。 また、実施例1(A)と同一成分を有するター
ビンハウジングを溶製し、これを台上耐久試験に
供した。試験は、該ハウジングを2000c.c.、6気筒
ガソリンエンジンに組み込み、最大排気温度950
℃の冷熱パターンの条件で行つた。その結果、従
来材(高Si鋳鉄)と比べて、酸化スケール厚さは
1/5以下となり、亀裂発生時間は1.6倍となつ
た。 なお、第5図は実施例1(A)の100倍、第6図
は実施例1(A)の400倍のミクロ組織をそれぞれ
示したもので、白色のフエライト基地1中にデン
ドライト状の1次炭化物2と粒状の2次炭化物3
とが分散している。 (発明の効果) 以上、詳細に説明したように、本発明にかゝる
耐熱鋳鋼品の製造方法によれば、鋳造性、機械加
工性、耐熱性、耐酸化性共に満足する耐熱鋳鋼品
を得ることができ、価格的、性能的に車両用エン
ジンの排気系部品に向けて好適となる効果を奏し
た。
第1図と第2図は本発明にかゝる耐熱鋳鋼の耐
酸化性試験結果を比較例と対比して示す特性図、
第3図は本耐熱鋳鋼の寸法変化試験結果を比較例
と対比して示す特性図、第4図は本耐熱鋳鋼の熱
疲労試験の結果を比較例と対比して示す特性図、
第5図と第6図は本耐熱鋳鋼のミクロ組織を示す
顕微鏡写真である。
酸化性試験結果を比較例と対比して示す特性図、
第3図は本耐熱鋳鋼の寸法変化試験結果を比較例
と対比して示す特性図、第4図は本耐熱鋳鋼の熱
疲労試験の結果を比較例と対比して示す特性図、
第5図と第6図は本耐熱鋳鋼のミクロ組織を示す
顕微鏡写真である。
Claims (1)
- 1 重量比で、C0.3〜2.0%、Si0.5〜3.5%、
Mn0.7%以下、P0.01%以下、S0.1%以下、Cr5.0
〜10.0%、Fe残部を含む合金を鋳込み、この鋳込
み後に、900〜950℃に加熱保持した後、680〜750
℃に冷却してその温度に保持する焼なまし処理を
施し、フエライト基地に、デンドライト状の1次
炭化物と粒状の2次炭化物とを分散させることを
特徴とする耐熱鋳鋼品の製造方法。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26041984A JPS61139649A (ja) | 1984-12-10 | 1984-12-10 | 耐熱鋳鋼 |
DE19853543601 DE3543601C2 (de) | 1984-12-10 | 1985-12-10 | Verwendung eines hitzebeständigen Gußstahls |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26041984A JPS61139649A (ja) | 1984-12-10 | 1984-12-10 | 耐熱鋳鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61139649A JPS61139649A (ja) | 1986-06-26 |
JPH0359967B2 true JPH0359967B2 (ja) | 1991-09-12 |
Family
ID=17347673
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26041984A Granted JPS61139649A (ja) | 1984-12-10 | 1984-12-10 | 耐熱鋳鋼 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61139649A (ja) |
DE (1) | DE3543601C2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2579151B2 (ja) * | 1986-11-10 | 1997-02-05 | トヨタ自動車株式会社 | 耐熱鋳鋼 |
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