JPS62287012A - 溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造法 - Google Patents
溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造法Info
- Publication number
- JPS62287012A JPS62287012A JP12885986A JP12885986A JPS62287012A JP S62287012 A JPS62287012 A JP S62287012A JP 12885986 A JP12885986 A JP 12885986A JP 12885986 A JP12885986 A JP 12885986A JP S62287012 A JPS62287012 A JP S62287012A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- low
- temperature
- reinforcing bar
- content
- excellent weldability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 title claims abstract description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 19
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 8
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
[産業上の利用分g1日
本発明は溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造法に関し、
さらに詳しくは、溶接熱影響部の低温靭性に優れた溶接
性に優れた低温用鉄筋棒の製造法に関する。
さらに詳しくは、溶接熱影響部の低温靭性に優れた溶接
性に優れた低温用鉄筋棒の製造法に関する。
「従来技術]
従来にお:づる低温で使用されろ鉄筋は、C0.02〜
0.17wt%、Si0.7wt%以下、Mn 0.6
〜2.Owt%、A I 0.01〜0.07wt%を
含有j7、残部実質的にFeからなる鋼材を850〜1
050℃の温度に加熱後圧延を行い、仕上げ温度を75
0℃±30℃の温度で仕上げた後、放冷または強制冷却
するか、また、圧延後急冷して、ベイナイト、パーライ
トを生成さ11ないようにして、AC1点以下に焼戻し
することが行なわれている。
0.17wt%、Si0.7wt%以下、Mn 0.6
〜2.Owt%、A I 0.01〜0.07wt%を
含有j7、残部実質的にFeからなる鋼材を850〜1
050℃の温度に加熱後圧延を行い、仕上げ温度を75
0℃±30℃の温度で仕上げた後、放冷または強制冷却
するか、また、圧延後急冷して、ベイナイト、パーライ
トを生成さ11ないようにして、AC1点以下に焼戻し
することが行なわれている。
しかし、このようにして製造された低温用鉄筋は、低温
靭性は得られるが、溶接によろ熱影響を受けることによ
り、溶接熱影響部の低l晶靭性が著しく劣化する。即ち
、溶接の熱影響によって、溶接熱影響部はAC1点以1
−の温度となり、結晶粒度が粗大化すると共に、組織も
一部ベイナイトが生じ、靭性が低下するという問題があ
る。
靭性は得られるが、溶接によろ熱影響を受けることによ
り、溶接熱影響部の低l晶靭性が著しく劣化する。即ち
、溶接の熱影響によって、溶接熱影響部はAC1点以1
−の温度となり、結晶粒度が粗大化すると共に、組織も
一部ベイナイトが生じ、靭性が低下するという問題があ
る。
[発明が解決しようとする問題点]
本発明は」−記に説明した従来における低温用鉄筋棒の
問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ね
た結果、鋼の含有成分および含有割合を特定し、かつ、
熱処理工程を特定することにより、溶接熱影響部の低温
靭性の劣化を防止することができる溶接性に優れた低温
用鉄筋棒の製造法を開発したのである。
問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ね
た結果、鋼の含有成分および含有割合を特定し、かつ、
熱処理工程を特定することにより、溶接熱影響部の低温
靭性の劣化を防止することができる溶接性に優れた低温
用鉄筋棒の製造法を開発したのである。
[問題点を解決するための手段]
本発明に係る溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造法の特
徴とするところは、 C0.02〜0.]2wt%、S i 0.05〜0.
5wt%、Mn 0.5〜2.0wt%、Ni 0.2
〜1.5wt%、Ti 0.04〜0.15wt%、N
0.005wt%以下、A l 0.01〜0.07
wt%、B 0.0005〜0.0030wt%を含有
し、残部実質的にFeからなる鋼材を850〜1050
℃の温度に加熱後圧延を行い、仕上げ温度780〜68
0℃、仕」二げ圧延率15%以上で仕上げた後500℃
までlO℃/秒以」〕7冷却しマルテンサイトとベイナ
イト組織とすることにある。
徴とするところは、 C0.02〜0.]2wt%、S i 0.05〜0.
5wt%、Mn 0.5〜2.0wt%、Ni 0.2
〜1.5wt%、Ti 0.04〜0.15wt%、N
0.005wt%以下、A l 0.01〜0.07
wt%、B 0.0005〜0.0030wt%を含有
し、残部実質的にFeからなる鋼材を850〜1050
℃の温度に加熱後圧延を行い、仕上げ温度780〜68
0℃、仕」二げ圧延率15%以上で仕上げた後500℃
までlO℃/秒以」〕7冷却しマルテンサイトとベイナ
イト組織とすることにある。
本発明に係る溶接性に優れた低温用a、筒棒の製造法に
ついて以下詳細に説明する。
ついて以下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造
法に使用する鋼の含有成分および含有割合について説明
する。
法に使用する鋼の含有成分および含有割合について説明
する。
Cは鉄筋棒鋼としての強度を保証する元素であり、含有
量が0.02wt%未満ではこの効果が得られず、また
、0.12wt%を越えて含有されると低温靭性が低下
する。よって、C含有量は0.02〜0.12wt%と
する。
量が0.02wt%未満ではこの効果が得られず、また
、0.12wt%を越えて含有されると低温靭性が低下
する。よって、C含有量は0.02〜0.12wt%と
する。
Siは脱酸を目的とし、含有量が0.05wt%未満で
は脱酸効果は少なく、また、0.5wt%を越えて含有
されると靭性が劣化するようになる。よって、Si含有
量は0.05〜0.5wt%とする。
は脱酸効果は少なく、また、0.5wt%を越えて含有
されると靭性が劣化するようになる。よって、Si含有
量は0.05〜0.5wt%とする。
Mnは強度と焼入れ性を確保する元素であり、含有量が
0.5wt%未満ではこの効果は少なく、また、B含有
の兼合いで多過ぎると靭性を低下させるので上限の含有
量は2,0wt%にする。よって、Mn含有量は05〜
2.0wt%とする。
0.5wt%未満ではこの効果は少なく、また、B含有
の兼合いで多過ぎると靭性を低下させるので上限の含有
量は2,0wt%にする。よって、Mn含有量は05〜
2.0wt%とする。
Niは低温靭性を向上させる元素であり、含有量が0
、2wt%未満ではこの効果は少なく、また、1 、5
wt%をこえる含有量では効果は飽和し、かつ、高価と
なる。にって、Ni含有量は0.2〜1.5wt%とす
る。
、2wt%未満ではこの効果は少なく、また、1 、5
wt%をこえる含有量では効果は飽和し、かつ、高価と
なる。にって、Ni含有量は0.2〜1.5wt%とす
る。
TiはNを固定する元素であり、含有量が0.04wt
%未満ではこの効果は少なく、また、0.l5vt%を
越えて含有されると靭性を劣化させる。よって、Ti含
有量は0.04〜0.15wt%とする。
%未満ではこの効果は少なく、また、0.l5vt%を
越えて含有されると靭性を劣化させる。よって、Ti含
有量は0.04〜0.15wt%とする。
NはBの焼入れ性を阻害させる元素であり、含有量が0
.005wt%を越えて含有されるとBの焼入性効果は
少ない。よって、N含有量は0.005wt%以下とす
る。
.005wt%を越えて含有されるとBの焼入性効果は
少ない。よって、N含有量は0.005wt%以下とす
る。
AIは充分な脱酸と結晶粒細粒化を行うのに必要な元素
であり、含有量が0.01wt2未満ではこのような効
果は少なく、また、0.Oht%を越えて多量に含有さ
れると表面品質を悪くする。よって、AI含有量は0.
01〜0.07wt%とする。
であり、含有量が0.01wt2未満ではこのような効
果は少なく、また、0.Oht%を越えて多量に含有さ
れると表面品質を悪くする。よって、AI含有量は0.
01〜0.07wt%とする。
Bは焼入れ性を向上させるための元素であり、含有量が
0.0005wt%未満ではこの効果は少なく、また、
0.0030wt%を越えて含有されると熱間加工性を
劣化させる。よって、B含有量は0.0005〜0.0
030wt%とする。
0.0005wt%未満ではこの効果は少なく、また、
0.0030wt%を越えて含有されると熱間加工性を
劣化させる。よって、B含有量は0.0005〜0.0
030wt%とする。
次に、本発明に係る溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造
法の圧延工程について説明する。
法の圧延工程について説明する。
圧延加熱温度は、オーステナイト結晶粒の粗大化を防止
するためには低温の方が望ましいが、加熱温度が低過ぎ
るとAINが多くなり、圧延中に割れ易くなることから
、圧延加熱温度は850〜1050℃とする。
するためには低温の方が望ましいが、加熱温度が低過ぎ
るとAINが多くなり、圧延中に割れ易くなることから
、圧延加熱温度は850〜1050℃とする。
仕上げ圧延温度は、結晶粒を微細化するためには低温仕
上げ圧延が効果的であるが、あまり低温にすると結晶粒
に歪みが残り低温靭性を悪化させるので、下限は680
℃とし、また、780℃を越えると結晶粒が粗くなるの
で、仕上げ圧延温度は680〜780℃とする。
上げ圧延が効果的であるが、あまり低温にすると結晶粒
に歪みが残り低温靭性を悪化させるので、下限は680
℃とし、また、780℃を越えると結晶粒が粗くなるの
で、仕上げ圧延温度は680〜780℃とする。
仕上げ圧延率は、15%以上は必要であり、圧延率が低
いと粗大粒となり、低温靭性を悪化させる。
いと粗大粒となり、低温靭性を悪化させる。
そして、仕−Lげ圧延後は結晶粒度番号で10以上の微
細粒になっているので、急速に結晶粒が成長し易い状態
になっており、従って、仕上げ圧延後は500℃以下の
温度まで10℃/秒以上の冷却速度で急冷して結晶粒を
微細化すると共にパーライト組織かj[と成しないよう
にする。
細粒になっているので、急速に結晶粒が成長し易い状態
になっており、従って、仕上げ圧延後は500℃以下の
温度まで10℃/秒以上の冷却速度で急冷して結晶粒を
微細化すると共にパーライト組織かj[と成しないよう
にする。
このようにして、製造された低温用鉄筋棒(J溶接によ
る熱影響を受けてし溶接熱影響部の結晶粒が和犬化しな
いので、低温靭性の低下を防11.オろことができる。
る熱影響を受けてし溶接熱影響部の結晶粒が和犬化しな
いので、低温靭性の低下を防11.オろことができる。
「実 施 例」
本発明に懸かる溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製J8法
の実施例を説明する。
の実施例を説明する。
実施例
第1表の(1)に示す含有成分および含有割合の鋼を溶
製し、鋼片に分塊後、第1表の(2)に示4−圧延条件
により圧延を行った。
製し、鋼片に分塊後、第1表の(2)に示4−圧延条件
により圧延を行った。
圧延の中間水冷によって、(−ヒ1−げ温度のコント〔
7−ルを行い、仕にげ圧延率を20%とし、仕I−げ別
法は25mm直径の棒で、イ1」−げロールを出た後に
水冷を行なうことによって、500℃の温度に平均冷却
速度を50℃/秒としたものと、20’C/秒にしたも
のとに調整した。なお、水冷を行わない場合の冷却速度
(J平均3℃/秒である。
7−ルを行い、仕にげ圧延率を20%とし、仕I−げ別
法は25mm直径の棒で、イ1」−げロールを出た後に
水冷を行なうことによって、500℃の温度に平均冷却
速度を50℃/秒としたものと、20’C/秒にしたも
のとに調整した。なお、水冷を行わない場合の冷却速度
(J平均3℃/秒である。
第1表の(2)に圧延棒鋼の引張り試験と2mmVノッ
ヂ・ツヤルビー衝撃試験および圧延棒鋼を溶接し、溶接
熱影響部の2mmVノツチ・ツヤルビー衝撃試験を行っ
た結果を示す。
ヂ・ツヤルビー衝撃試験および圧延棒鋼を溶接し、溶接
熱影響部の2mmVノツチ・ツヤルビー衝撃試験を行っ
た結果を示す。
この第1表から、本発明に係る溶接性(4二優れた低温
用鉄筋棒の製造法以外の方法によろ鉄筋棒はvTrsか
、−60℃以」−と高く、かつ、溶接熱影響部のv’l
’rsも一40℃以上と高くなっているが、本発明に係
る溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造法によるものは、
低温靭性に優れていることかわかる。
用鉄筋棒の製造法以外の方法によろ鉄筋棒はvTrsか
、−60℃以」−と高く、かつ、溶接熱影響部のv’l
’rsも一40℃以上と高くなっているが、本発明に係
る溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造法によるものは、
低温靭性に優れていることかわかる。
一7=
「発明の効果]4パ
以上説明したように、本発明に係る溶接性に優れた低温
用鉄筋棒の製造法は−1−記の構成であるから、使用時
に溶接した場合に、溶接箇所の溶接熱−彰響部の低温靭
性が著しく向にするという効果を有するものである。
用鉄筋棒の製造法は−1−記の構成であるから、使用時
に溶接した場合に、溶接箇所の溶接熱−彰響部の低温靭
性が著しく向にするという効果を有するものである。
Claims (1)
- C0.02〜0.12wt%、Si0.05〜0.5w
t%、Mn0.5〜2.0wt%、Ni0.2〜1.5
wt%、Ti0.04〜0.15wt%、N0.005
wt%以下、Al0.01〜0.07wt%、B0.0
005〜0.0030wt%を含有し、残部実質的にF
eからなる鋼材を850〜1050℃の温度に加熱後圧
延を行い、仕上げ温度780〜680℃、仕上げ圧延率
15%以上で仕上げた後500℃まで10℃/秒以上で
冷却しマルテンサイトとベイナイト組織とすることを特
徴とする溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12885986A JPS62287012A (ja) | 1986-06-03 | 1986-06-03 | 溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12885986A JPS62287012A (ja) | 1986-06-03 | 1986-06-03 | 溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62287012A true JPS62287012A (ja) | 1987-12-12 |
Family
ID=14995132
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12885986A Pending JPS62287012A (ja) | 1986-06-03 | 1986-06-03 | 溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62287012A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1865086A1 (de) * | 2006-06-07 | 2007-12-12 | ThyssenKrupp Steel AG | Mangan-Bor-Stahl, aus einem solchen Stahl hergestelltes Flachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung |
WO2018110850A1 (ko) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 주식회사 포스코 | 충격인성이 우수한 고강도 선재 및 그 제조방법 |
-
1986
- 1986-06-03 JP JP12885986A patent/JPS62287012A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1865086A1 (de) * | 2006-06-07 | 2007-12-12 | ThyssenKrupp Steel AG | Mangan-Bor-Stahl, aus einem solchen Stahl hergestelltes Flachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung |
WO2007141152A1 (de) * | 2006-06-07 | 2007-12-13 | Thyssenkrupp Steel Ag | Mangan-bor-stahl, aus einem solchen stahl hergestelltes flachprodukt und verfahren zu dessen herstellung |
WO2018110850A1 (ko) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 주식회사 포스코 | 충격인성이 우수한 고강도 선재 및 그 제조방법 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR890003975B1 (ko) | 복합조직 열연 고장력 강판 및 이의 제법 | |
JP4134355B2 (ja) | 靱性に優れた連続鋳造製調質型高張力鋼板の製造方法 | |
JP2000178645A (ja) | 強度と靱性に優れた鋼材の製造方法 | |
JPH07278656A (ja) | 低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
JPS63286517A (ja) | 低降状比高張力鋼の製造方法 | |
JPS605647B2 (ja) | 低温靭性と溶接性に優れたボロン含有非調質高張力鋼の製造方法 | |
JPH01184226A (ja) | 高延性高強度複合組織鋼板の製造法 | |
JPH09279233A (ja) | 靱性に優れた高張力鋼の製造方法 | |
JPH06128631A (ja) | 低温靱性の優れた高マンガン超高張力鋼の製造方法 | |
JPH0672258B2 (ja) | 均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法 | |
JPS62287012A (ja) | 溶接性に優れた低温用鉄筋棒の製造法 | |
JPS61284554A (ja) | 靭性の優れた非調質ボルト等用合金鋼及びそれを用いた非調質ボルト等用鋼材 | |
JPS63161117A (ja) | 高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法 | |
JPH059576A (ja) | 低温靱性に優れた非調質棒鋼の製造方法 | |
JPH04180521A (ja) | 高降伏強度高靭性厚肉高張力鋼板の製造方法 | |
KR910003883B1 (ko) | 용접부인성이 우수한 고장력강인강의 제조방법 | |
JPH04297548A (ja) | 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 | |
JPS62139821A (ja) | 高延性高強度冷延鋼板の製造方法 | |
JPS58120720A (ja) | 調質鋼の製造方法 | |
JPH0565567B2 (ja) | ||
JPS63145711A (ja) | 低温靭性にすぐれる高張力鋼板の製造方法 | |
JPH0688129A (ja) | 低残留応力の溶接まま高強度鋼管の製造方法 | |
JPS63140034A (ja) | 低温靭性の優れた低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
JPS58120727A (ja) | セパレ−シヨンが少なく溶接性に優れた高靭性非調質高張力鋼板の製造方法 | |
JPH05117762A (ja) | ベイナイト線材の製造法 |