JPS62208817A - ミ−リングカツタのインサ−トチツプ - Google Patents
ミ−リングカツタのインサ−トチツプInfo
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- JPS62208817A JPS62208817A JP5103086A JP5103086A JPS62208817A JP S62208817 A JPS62208817 A JP S62208817A JP 5103086 A JP5103086 A JP 5103086A JP 5103086 A JP5103086 A JP 5103086A JP S62208817 A JPS62208817 A JP S62208817A
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- 238000003801 milling Methods 0.000 title claims description 16
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
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- Milling Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は、ミーリングカッタのインサートチップにお
ける刃先形状の改良に係り、特に、セラミックチップの
脆性による初期欠損を防止し、これらのチップをミーリ
ングカッタに用いるために有効な刃先形状を備えたイン
サートチップに関するものである。
ける刃先形状の改良に係り、特に、セラミックチップの
脆性による初期欠損を防止し、これらのチップをミーリ
ングカッタに用いるために有効な刃先形状を備えたイン
サートチップに関するものである。
一般に、スローアウェイカッタのインサートチップでミ
ーリングカッタに用いられるものとしては、第１３図な
いし第１５図を参照して示すように、大略逆四角錐台形
を呈し、すくい而ｌとなる上面側の各辺の主切刃部５と
、各コーナーの副切刃部６およびヂャンファ部７とを備
え、これら各主切刃部５、各副切刃部６、各チャンファ
部７のすくい而８と逃げ而ｌとの間に面取り加工を施し
たネガランド部２を存する超硬合金製のものが知られて
いる。なお、このインサートチップＣがカッタ本体に取
り付けられるときには、その底面４がカッタ本体の取り
付は座面（図示せず）に当接されて固定される。また、
第１３図は第１４図における■Ｉ−■、線、■、−［相
］、線、０３−０．線のそれぞれに沿う断面図であり、
したがって各断面形状は同一である。このように、ネガ
ランド部２を形成するのは、第１３図に仮想線で示すよ
うにネガランド部２がない形状の場合、すなわちすくい
面８と逃げ而Ｉとの交線部Ｐ°によって切刃が形成され
る場合には、刃物角θ′が小さくなってしまい、その結
果、切削初期（工具として切削長がまだ短く、切刃にお
ける工具強度が不安定な時期）の衝撃的荷重（切削抵抗
であるが、ミーリングという切削様式では比較的衝撃度
が強く作用する）に対してチッピングが生じ易くなるた
めであり、刃物角を大きくしてこの欠点を補うべくネガ
ランド部２が形成されている。ここで、すくい面８とネ
ガランド部２の面とのなす角をα、とし、かつ切刃上の
１点Ｐを通り底面４に垂直な面Ｓを考え、この面Ｓと逃
げ而ｌとのなす角をβとする場合、このネガランド部２
を形成したインサートチップＣの刃物角θは（９０°−
β＋α１）であり、ネガランド部２を形成しない場合よ
りもα１だけ刃物角が大きくなっている。
ーリングカッタに用いられるものとしては、第１３図な
いし第１５図を参照して示すように、大略逆四角錐台形
を呈し、すくい而ｌとなる上面側の各辺の主切刃部５と
、各コーナーの副切刃部６およびヂャンファ部７とを備
え、これら各主切刃部５、各副切刃部６、各チャンファ
部７のすくい而８と逃げ而ｌとの間に面取り加工を施し
たネガランド部２を存する超硬合金製のものが知られて
いる。なお、このインサートチップＣがカッタ本体に取
り付けられるときには、その底面４がカッタ本体の取り
付は座面（図示せず）に当接されて固定される。また、
第１３図は第１４図における■Ｉ−■、線、■、−［相
］、線、０３−０．線のそれぞれに沿う断面図であり、
したがって各断面形状は同一である。このように、ネガ
ランド部２を形成するのは、第１３図に仮想線で示すよ
うにネガランド部２がない形状の場合、すなわちすくい
面８と逃げ而Ｉとの交線部Ｐ°によって切刃が形成され
る場合には、刃物角θ′が小さくなってしまい、その結
果、切削初期（工具として切削長がまだ短く、切刃にお
ける工具強度が不安定な時期）の衝撃的荷重（切削抵抗
であるが、ミーリングという切削様式では比較的衝撃度
が強く作用する）に対してチッピングが生じ易くなるた
めであり、刃物角を大きくしてこの欠点を補うべくネガ
ランド部２が形成されている。ここで、すくい面８とネ
ガランド部２の面とのなす角をα、とし、かつ切刃上の
１点Ｐを通り底面４に垂直な面Ｓを考え、この面Ｓと逃
げ而ｌとのなす角をβとする場合、このネガランド部２
を形成したインサートチップＣの刃物角θは（９０°−
β＋α１）であり、ネガランド部２を形成しない場合よ
りもα１だけ刃物角が大きくなっている。
ところで、上述のごとく構成されたインサートチップＣ
にあっては、切削抵抗を受ける切刃が逃げ面１とネガラ
ンド部２との交線によって構成されており、刃物角が大
きくなったとはいえ、依然として線状部分で切削抵抗を
受けなければならない。しかも、ミーリングカッタの切
削様式は比較的衝撃度合が大きく、したがって、超硬合
金よりもさらに脆性の強いセラミックにより形成される
インサートチップでは、ネガランド部２を形成しただけ
では切削初期のチッピング発生を十分に防止できず、こ
のため十分な実用には供し得ない。 また、上述のごとき構成のセラミック製インサートチッ
プについて、その工具強度が安定する領域を考えると、
切削長がまだ短いうちの摩耗進行速度は速く、工具強度
は不安定領域であるが、ある程度逃げ面摩耗（摩耗長さ
で表す）が進行した状態からは、その進行速度が急激に
低下し、工具強度は安定領域となっている。このことか
らも、切削初期の工具強度不安定領域におけるチッピン
グ発生が頻度として高いことが伺え、工具強度不安定領
域をなくすことにより、工具のチッピング発生頻度の低
下が期待できる。さらに言及すれば、セラミックにくら
べて比較的靭性に富む超硬合金製インサートチップや高
速度鋼製インサートデツプにおいても、チッピング発生
頻度の低下という点では同様に期待することができる。 本発明は、上述のごとき従来技術の問題点に鑑み、これ
を有効に解決すべく創案されたものである。したがって
本発明の目的は、切削初期のデツピング発生を十分に防
止し、ミーリングカッタ用に十分イＪＮ、？鼻Ａセーフ
３呵々別のＩ′ノ→ｌ−−に＄、、プを提供することに
ある。
にあっては、切削抵抗を受ける切刃が逃げ面１とネガラ
ンド部２との交線によって構成されており、刃物角が大
きくなったとはいえ、依然として線状部分で切削抵抗を
受けなければならない。しかも、ミーリングカッタの切
削様式は比較的衝撃度合が大きく、したがって、超硬合
金よりもさらに脆性の強いセラミックにより形成される
インサートチップでは、ネガランド部２を形成しただけ
では切削初期のチッピング発生を十分に防止できず、こ
のため十分な実用には供し得ない。 また、上述のごとき構成のセラミック製インサートチッ
プについて、その工具強度が安定する領域を考えると、
切削長がまだ短いうちの摩耗進行速度は速く、工具強度
は不安定領域であるが、ある程度逃げ面摩耗（摩耗長さ
で表す）が進行した状態からは、その進行速度が急激に
低下し、工具強度は安定領域となっている。このことか
らも、切削初期の工具強度不安定領域におけるチッピン
グ発生が頻度として高いことが伺え、工具強度不安定領
域をなくすことにより、工具のチッピング発生頻度の低
下が期待できる。さらに言及すれば、セラミックにくら
べて比較的靭性に富む超硬合金製インサートチップや高
速度鋼製インサートデツプにおいても、チッピング発生
頻度の低下という点では同様に期待することができる。 本発明は、上述のごとき従来技術の問題点に鑑み、これ
を有効に解決すべく創案されたものである。したがって
本発明の目的は、切削初期のデツピング発生を十分に防
止し、ミーリングカッタ用に十分イＪＮ、？鼻Ａセーフ
３呵々別のＩ′ノ→ｌ−−に＄、、プを提供することに
ある。
本発明に係るミーリングカッタのインサートチップは、
逃げ面とすくい面との間の切刃部に面取り加工を施した
ネガランド部を有するインサートチップにおいて、逃げ
面とネガランド部との間にさらに面取り加工を施して逃
げ面ランド部を形成し、この逃げ面ランド部となる二番
面と、切刃上の１点を通り当該インサートチップの底面
に垂直な面とがなす逃げ面ランド角を一１０°〜＋３０
°とし、且つこの逃げ面ランド部の幅をそのインサート
チップの完全寿命時における逃げ面摩耗長さの１０％〜
６０％として構成されている。ここで、逃げ面ランド角
が一１Ｏ°〜＋３０°の場合、このインサートチップを
カッタ本体に取り付けた状態での二番角はほぼＯ’（−
３’〜＋３＠）になる。
逃げ面とすくい面との間の切刃部に面取り加工を施した
ネガランド部を有するインサートチップにおいて、逃げ
面とネガランド部との間にさらに面取り加工を施して逃
げ面ランド部を形成し、この逃げ面ランド部となる二番
面と、切刃上の１点を通り当該インサートチップの底面
に垂直な面とがなす逃げ面ランド角を一１０°〜＋３０
°とし、且つこの逃げ面ランド部の幅をそのインサート
チップの完全寿命時における逃げ面摩耗長さの１０％〜
６０％として構成されている。ここで、逃げ面ランド角
が一１Ｏ°〜＋３０°の場合、このインサートチップを
カッタ本体に取り付けた状態での二番角はほぼＯ’（−
３’〜＋３＠）になる。
本発明に係るミーリングカッタのインサートチップによ
れば、切削初期における比較的衝撃度合の大きい荷重（
切削抵抗）が、従来は線状の切刃によって受けられてい
たのに比べて、面状の逃げ面ランド部によって受けられ
るのでその荷重は従来よりも分散され、チッピング発生
率は従来技術の約１／１０に低減される。また、逃げ面
ランド部の幅はそのインサートチップの完全寿命時にお
ける逃げ面摩耗長さの１０％〜６０％に設定されるので
、切削初期においても工具強度は安定領域あるいはそれ
に十分近い領域にある。 以上の説明から明らかなように、本発明によれば次のご
とき優れた効果が発揮される。すなわち、切削初期のチ
ッピング発生を十分に防止し、セラミック製のインサー
トチップをミーリングカッタ用工具として十分実用に供
し得る。
れば、切削初期における比較的衝撃度合の大きい荷重（
切削抵抗）が、従来は線状の切刃によって受けられてい
たのに比べて、面状の逃げ面ランド部によって受けられ
るのでその荷重は従来よりも分散され、チッピング発生
率は従来技術の約１／１０に低減される。また、逃げ面
ランド部の幅はそのインサートチップの完全寿命時にお
ける逃げ面摩耗長さの１０％〜６０％に設定されるので
、切削初期においても工具強度は安定領域あるいはそれ
に十分近い領域にある。 以上の説明から明らかなように、本発明によれば次のご
とき優れた効果が発揮される。すなわち、切削初期のチ
ッピング発生を十分に防止し、セラミック製のインサー
トチップをミーリングカッタ用工具として十分実用に供
し得る。
以下に本発明の好適実施例について第１図ないし第１２
図を参照して説明する。 第１図は本発明に係るミーリングカッタのインサートチ
ップにおいて、逃げ面ランド角が負の場合の切刃部形状
を示す要部断面図であり、第２図はその平面図、第３図
はその側面図である。また、第４．５．６図は逃げ面ラ
ンド角が正の場合の要部断面図、平面図、側面図である
。各図はそれぞれ従来技術を示す第１３図、第１４図、
第１５図に相当しており、同様の構成部分については同
一参照番号を付すことによって重複する説明を省略する
。各図に示すように、逃げ面ｌとネガランド部２との間
には、さらに面取り加工が施されて逃げ面ランド部３が
形成されている。ここで、逃げ面ランド部３とネガラン
ド部２との交線上の点をＰ、とし、逃げ面ランド部３と
逃げ面ｌとの交線上の点をＰ、とする。また、点Ｐ１を
通り底面４に垂直な面をＳｌとし、点Ｐ、を通り底面４
に垂直な面をＳ、とする。このとき、面Ｓ、と逃げ面ｌ
とのなす角をβ（従来技術におけるβと同じ値）とし、
逃げ面ランド部３である二番面と面Ｓ２とのなす角を逃
げ面ランド角α、とすると、点Ｐ、での刃物角θ１は（
９０°＋α１−α、）であり、点Ｐ２での刃物角θ、は
（１８０°＋α、−β）である。なお、ここでα１は従
来技術の場合と同じである。したがって、点Ｐｉでは（
β−α２）だけ、点Ｐ、では（９０°＋α、−α１）だ
け従来のインサートチップよりも刃物角θ１．θ２が大
きくなっている。そして、逃げ面ランド角α、の設定範
囲ついては、主切刃部５と副切刃部６とでその設定方法
が異なるが、いずれにしても、カッタ本体の軸方向すく
い角Ａ、Ｒおよび径方向すくい角Ｒ，Ｒに応じて設定さ
れる。すなわち、点Ｐ、を含む上述の交線部分を切刃と
みなすとき、逃げ面ランド部３はその切刃の逃げ面とし
て存在することになり、逃げ面ランド角α。 はその切刃の逃げ角と同様に扱うことができる。 したがって、このインサートチップＣがカッタ本体に取
り付けられた状態では、切削面に対してほぼ平行に近い
状態に設定されるべきであり、その角度（二番角）が−
３°〜＋３°の範囲内となるように、逃げ面ランド角α
、は設定される。第７図はインサートチップＣがカッタ
本体に取り付けられた状態で、径方向す（い角Ｒ，Ｒと
逃げ面ランド角α、との関係を示す説明図であり、第８
図はとの関係を示す説明図である。これら各図に示され
るように、主切刃部５については逃げ面ランド角α、を
カッタ本体の軸方向すくい角Ａ、Ｒに等しくすれば二番
角を０°にすることができ、副切刃部６については逃げ
面ランド角α２をカッタ本体の径方向すくい角Ｒ，Ｒに
等しくすれば二番角を０°にすることができる。そして
、通常の各すくい角Ａ、ＲおよびＲ２Ｈの設定角は一１
Ｏ°〜＋３０°であるので、逃げ面ランド角α２も一１
０°〜＋３０°の範囲内に設定されている。 一方、逃げ面ランド部３の幅ＴはＯ，１ｍｍ〜０ 、６
１１１ｍの範囲内に設定されている。これは、セラミッ
クチップの場合、逃げ面摩耗長さが約１ｍｍまでは荒加
工用として使用可能であり、この摩耗量を完全寿命時の
目安としてその１０％〜６０％までを逃げ面ランド部３
の幅′ｒとしている。ここで１０％は工具強度不安定領
域から安定領域へ移り変わるほぼ境界値であり、６０％
はインサートチップとして有効な寿命を確保する上限値
である。 笛Ｑ Ｉ ＯＩＩ ＋ つロレ士す春ｎ日
小Ｉ山小１１輛：虎１を示す平面図、側面図、主切刃部
およびチャンファ部の断面図、副切刃部の断面図である
。この実施例においては、主切刃部５と副切刃部６との
逃げ面ランド角α３．およびα７．とが異なる角度に設
定されている。具体的には、主切刃１５とチャンファ部
７とが第４．５．６図に示した実施例と同様に逃げ面ラ
ンド角α２１が負の角度に設定されており、副切刃部６
の逃げ面ランド角α、は正の角度に設定されている。
図を参照して説明する。 第１図は本発明に係るミーリングカッタのインサートチ
ップにおいて、逃げ面ランド角が負の場合の切刃部形状
を示す要部断面図であり、第２図はその平面図、第３図
はその側面図である。また、第４．５．６図は逃げ面ラ
ンド角が正の場合の要部断面図、平面図、側面図である
。各図はそれぞれ従来技術を示す第１３図、第１４図、
第１５図に相当しており、同様の構成部分については同
一参照番号を付すことによって重複する説明を省略する
。各図に示すように、逃げ面ｌとネガランド部２との間
には、さらに面取り加工が施されて逃げ面ランド部３が
形成されている。ここで、逃げ面ランド部３とネガラン
ド部２との交線上の点をＰ、とし、逃げ面ランド部３と
逃げ面ｌとの交線上の点をＰ、とする。また、点Ｐ１を
通り底面４に垂直な面をＳｌとし、点Ｐ、を通り底面４
に垂直な面をＳ、とする。このとき、面Ｓ、と逃げ面ｌ
とのなす角をβ（従来技術におけるβと同じ値）とし、
逃げ面ランド部３である二番面と面Ｓ２とのなす角を逃
げ面ランド角α、とすると、点Ｐ、での刃物角θ１は（
９０°＋α１−α、）であり、点Ｐ２での刃物角θ、は
（１８０°＋α、−β）である。なお、ここでα１は従
来技術の場合と同じである。したがって、点Ｐｉでは（
β−α２）だけ、点Ｐ、では（９０°＋α、−α１）だ
け従来のインサートチップよりも刃物角θ１．θ２が大
きくなっている。そして、逃げ面ランド角α、の設定範
囲ついては、主切刃部５と副切刃部６とでその設定方法
が異なるが、いずれにしても、カッタ本体の軸方向すく
い角Ａ、Ｒおよび径方向すくい角Ｒ，Ｒに応じて設定さ
れる。すなわち、点Ｐ、を含む上述の交線部分を切刃と
みなすとき、逃げ面ランド部３はその切刃の逃げ面とし
て存在することになり、逃げ面ランド角α。 はその切刃の逃げ角と同様に扱うことができる。 したがって、このインサートチップＣがカッタ本体に取
り付けられた状態では、切削面に対してほぼ平行に近い
状態に設定されるべきであり、その角度（二番角）が−
３°〜＋３°の範囲内となるように、逃げ面ランド角α
、は設定される。第７図はインサートチップＣがカッタ
本体に取り付けられた状態で、径方向す（い角Ｒ，Ｒと
逃げ面ランド角α、との関係を示す説明図であり、第８
図はとの関係を示す説明図である。これら各図に示され
るように、主切刃部５については逃げ面ランド角α、を
カッタ本体の軸方向すくい角Ａ、Ｒに等しくすれば二番
角を０°にすることができ、副切刃部６については逃げ
面ランド角α２をカッタ本体の径方向すくい角Ｒ，Ｒに
等しくすれば二番角を０°にすることができる。そして
、通常の各すくい角Ａ、ＲおよびＲ２Ｈの設定角は一１
Ｏ°〜＋３０°であるので、逃げ面ランド角α２も一１
０°〜＋３０°の範囲内に設定されている。 一方、逃げ面ランド部３の幅ＴはＯ，１ｍｍ〜０ 、６
１１１ｍの範囲内に設定されている。これは、セラミッ
クチップの場合、逃げ面摩耗長さが約１ｍｍまでは荒加
工用として使用可能であり、この摩耗量を完全寿命時の
目安としてその１０％〜６０％までを逃げ面ランド部３
の幅′ｒとしている。ここで１０％は工具強度不安定領
域から安定領域へ移り変わるほぼ境界値であり、６０％
はインサートチップとして有効な寿命を確保する上限値
である。 笛Ｑ Ｉ ＯＩＩ ＋ つロレ士す春ｎ日
小Ｉ山小１１輛：虎１を示す平面図、側面図、主切刃部
およびチャンファ部の断面図、副切刃部の断面図である
。この実施例においては、主切刃部５と副切刃部６との
逃げ面ランド角α３．およびα７．とが異なる角度に設
定されている。具体的には、主切刃１５とチャンファ部
７とが第４．５．６図に示した実施例と同様に逃げ面ラ
ンド角α２１が負の角度に設定されており、副切刃部６
の逃げ面ランド角α、は正の角度に設定されている。
第１図は本発明に係るミーリングカッタのインサートチ
ップにおいて、逃げ面ランド角が正の場合の切刃部形状
を示す要部断面図であり、第２図はその平面図、第３図
はその側面図である。また、第４．５．６図は逃げ面ラ
ンド角が負の場合の要部断面図、平面図、側面図である
。第７図はインサートチップＣがカッタ本体に取り付け
られた状態で、径方向すくい角Ｒ，Ｒと逃げ面ランド角
α、との関係を示す説明図であり、第８図は同様に軸方
向すくい角Ａ、Ｒと逃げ面ランド角α、との関係を示す
説明図である。第９．１０，１１．１２図は本発明の他
の実施例を示す平面図、側面図、主切刃部およびチャン
ファ部の断面図、副切刃部の断面図である。第１３図は
従来技術によるミーリングカッタのインサートチップに
おける切刃形状を示す要部断面図、第１４図はその平面
図、第１５図はその側面図である。 １・・・逃げ面、２・・・ネガランド部、３・・・逃げ
面ランド部、４・・・インサートチップの底面、５・・
・主切刃部、６・・・副切刃部、７・・・チャンファ部
、８・・・すくい面、α、、α□、α２．・・・逃げ面
ランド角、Ｔ・・・逃げ面ランド部の幅 特許出願人 株式会社神戸製鋼所代理人弁理士
青白 葆（ほか２名）第１図 ｉＫＺ圀 第３凶 第４図 → 第５図 第６図 第７図 第ａＶ！Ａ
ップにおいて、逃げ面ランド角が正の場合の切刃部形状
を示す要部断面図であり、第２図はその平面図、第３図
はその側面図である。また、第４．５．６図は逃げ面ラ
ンド角が負の場合の要部断面図、平面図、側面図である
。第７図はインサートチップＣがカッタ本体に取り付け
られた状態で、径方向すくい角Ｒ，Ｒと逃げ面ランド角
α、との関係を示す説明図であり、第８図は同様に軸方
向すくい角Ａ、Ｒと逃げ面ランド角α、との関係を示す
説明図である。第９．１０，１１．１２図は本発明の他
の実施例を示す平面図、側面図、主切刃部およびチャン
ファ部の断面図、副切刃部の断面図である。第１３図は
従来技術によるミーリングカッタのインサートチップに
おける切刃形状を示す要部断面図、第１４図はその平面
図、第１５図はその側面図である。 １・・・逃げ面、２・・・ネガランド部、３・・・逃げ
面ランド部、４・・・インサートチップの底面、５・・
・主切刃部、６・・・副切刃部、７・・・チャンファ部
、８・・・すくい面、α、、α□、α２．・・・逃げ面
ランド角、Ｔ・・・逃げ面ランド部の幅 特許出願人 株式会社神戸製鋼所代理人弁理士
青白 葆（ほか２名）第１図 ｉＫＺ圀 第３凶 第４図 → 第５図 第６図 第７図 第ａＶ！Ａ
Claims (4)
- （１）、逃げ面（１）とすくい面（８）との間の切刃部
に面取り加工を施したネガランド部（２）を有するイン
サートチップ（Ｃ）において、 前記逃げ面（１）とネガランド部（２）との間にさらに
面取り加工を施して逃げ面ランド部（３）を形成し、該
逃げ面ランド部（３）となる二番面と、切刃上の１点を
通り該チップの底面に垂直な面とのなす逃げ面ランド角
（α＿２）を−１０°〜＋３０°とし、かつ該逃げ面ラ
ンド部（３）の幅（Ｔ）を当該インサートチップ（Ｃ）
の完全寿命時における逃げ面摩耗長さの１０％〜６０％
としたことを特徴とするミーリングカッタのインサート
チップ。 - （２）、前記インサートチップ（Ｃ）はセラミック製で
ある特許請求の範囲第１項記載のミーリングカッタのイ
ンサートチップ。 - （３）、前記インサートチップ（Ｃ）は超硬合金製であ
る特許請求の範囲第１項記載のミーリングカッタのイン
サートチップ。 - （４）、前記インサートチップ（Ｃ）は高速度鋼製であ
る特許請求の範囲第１項記載ミーリングカッタのインサ
ートチップ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5103086A JPS62208817A (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | ミ−リングカツタのインサ−トチツプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5103086A JPS62208817A (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | ミ−リングカツタのインサ−トチツプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62208817A true JPS62208817A (ja) | 1987-09-14 |
Family
ID=12875410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5103086A Pending JPS62208817A (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | ミ−リングカツタのインサ−トチツプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62208817A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01155111U (ja) * | 1988-04-08 | 1989-10-25 | ||
| JPH06226523A (ja) * | 1993-02-05 | 1994-08-16 | Daehan Joong Suok Co Ltd | 切削インサート |
| JP2002263901A (ja) * | 2001-03-02 | 2002-09-17 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 難削材の切削方法及びそれに用いる切削工具 |
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