JPS62158846A - 靭性の優れた高耐食性Ni基合金 - Google Patents
靭性の優れた高耐食性Ni基合金Info
- Publication number
- JPS62158846A JPS62158846A JP120186A JP120186A JPS62158846A JP S62158846 A JPS62158846 A JP S62158846A JP 120186 A JP120186 A JP 120186A JP 120186 A JP120186 A JP 120186A JP S62158846 A JPS62158846 A JP S62158846A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- content
- alloy
- toughness
- corrosion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、腐食環境下、特に従来から注目されていた
所謂サワーガス環境(H2S−Co。−(J−環境)よ
りも更に腐食性が苛酷な、イオウ(S)がFeSやNi
S等の硫化物としてではなく単体として混入するサワー
ガス環境下においても良好な耐応力腐食割れ性及び耐水
素割れ性を有する。1靭性に優れた油井管用高強度Ni
基合金に関するものである。
所謂サワーガス環境(H2S−Co。−(J−環境)よ
りも更に腐食性が苛酷な、イオウ(S)がFeSやNi
S等の硫化物としてではなく単体として混入するサワー
ガス環境下においても良好な耐応力腐食割れ性及び耐水
素割れ性を有する。1靭性に優れた油井管用高強度Ni
基合金に関するものである。
〔従来技術並びにその間1点〕
近年のエネルギー事情は、油井の深井戸化やサワーガス
環境下での掘井が余儀なくされるところまできており、
高価ではあるが、上記苛酷な環境に十分1討えられるよ
うな油井管用高強度・高1討性Ni基合金が開発され、
適用されるようになってきた(例えば、特開昭54−1
07828号公報や特開昭54−127831号公報参
照)。
環境下での掘井が余儀なくされるところまできており、
高価ではあるが、上記苛酷な環境に十分1討えられるよ
うな油井管用高強度・高1討性Ni基合金が開発され、
適用されるようになってきた(例えば、特開昭54−1
07828号公報や特開昭54−127831号公報参
照)。
ところが、最近の油井情報によれば、腐食性が苛酷であ
るとされてきた上記サワーガス環境とは別に、該サワー
ガス環境に更にイオウ(S)が単体として混入している
環境が見出され、このような環境においては、これまで
に提案された如き耐サワーガス用Ni基合金なもってし
ても耐食性の点で十分に満足できるものでないことが明
らかとなった。
るとされてきた上記サワーガス環境とは別に、該サワー
ガス環境に更にイオウ(S)が単体として混入している
環境が見出され、このような環境においては、これまで
に提案された如き耐サワーガス用Ni基合金なもってし
ても耐食性の点で十分に満足できるものでないことが明
らかとなった。
この点について更に詳述すると、先にも説明した如く、
近年の新しい油井やガス井では油や天然ガスのほか、水
や塩類(CJ、Br−等)と−緒にH2SやCO8等の
腐食性ガスの混在した環境が多くなる傾向にあったが、
地上にて実施されるこれら環境成分の分析結果によると
、最近、上記腐食性ガスや、水、塩類等にまじってイオ
ウ(S)が単体(FeSやNiS等の硫化物形態をとっ
ていない)で認められるような新たな環境に属する油井
の存在も確認されるようになったのである。このような
環境に存在するイオウ(S)は、地中深くにおいてH2
Sx :=’ H2S+5x1 なる式で示される如く、ポリサルファイド(H2Sx)
になるとも、S単体のまま存在するとも言われているが
、温度や圧力(%にH2S分圧)の状態によっては。
近年の新しい油井やガス井では油や天然ガスのほか、水
や塩類(CJ、Br−等)と−緒にH2SやCO8等の
腐食性ガスの混在した環境が多くなる傾向にあったが、
地上にて実施されるこれら環境成分の分析結果によると
、最近、上記腐食性ガスや、水、塩類等にまじってイオ
ウ(S)が単体(FeSやNiS等の硫化物形態をとっ
ていない)で認められるような新たな環境に属する油井
の存在も確認されるようになったのである。このような
環境に存在するイオウ(S)は、地中深くにおいてH2
Sx :=’ H2S+5x1 なる式で示される如く、ポリサルファイド(H2Sx)
になるとも、S単体のまま存在するとも言われているが
、温度や圧力(%にH2S分圧)の状態によっては。
4S+4H20=3H2S+H2SO4なる式の如くに
S或いはH2SO4等の形態となっていることも否定で
きない。
S或いはH2SO4等の形態となっていることも否定で
きない。
このうち、H2SxはH2Sガスのりザーバ−(貯蔵役
)としてH2S濃度を増大させる働きがあり、一方、H
2SO4はpHを低下させる働きがある。
)としてH2S濃度を増大させる働きがあり、一方、H
2SO4はpHを低下させる働きがある。
ところで、これらの現象を確認するため、本発明者等も
H2S −Co2− C1−環境下とH2S−CO2−
C1−−8環境下でのNi基合金(含オーステナイト系
合金)に及ぼす耐食性の差異に関する調査実験を行った
が、その結果、イオウ(S)添加の有無によってNi基
合金の耐食性に及ぼす影響が異なり、イオウ(S)の存
在がNi基合金の耐食性を著しく劣化すると言う事実の
確認はなされたが、イオウ(S)が共存した場合を腐食
機構については明断な解明がなされず、大別して ■ H2Sx←H2’Sのリザーバー説式「H2S+5
x−1=H2Sx」に従ってポリサルファイド(H2S
x)が高温環境で発生し、H2Sのリザーバーとして働
くので、H2Sxが材料に接すると高H2S環境と同様
の作用をする。
H2S −Co2− C1−環境下とH2S−CO2−
C1−−8環境下でのNi基合金(含オーステナイト系
合金)に及ぼす耐食性の差異に関する調査実験を行った
が、その結果、イオウ(S)添加の有無によってNi基
合金の耐食性に及ぼす影響が異なり、イオウ(S)の存
在がNi基合金の耐食性を著しく劣化すると言う事実の
確認はなされたが、イオウ(S)が共存した場合を腐食
機構については明断な解明がなされず、大別して ■ H2Sx←H2’Sのリザーバー説式「H2S+5
x−1=H2Sx」に従ってポリサルファイド(H2S
x)が高温環境で発生し、H2Sのリザーバーとして働
くので、H2Sxが材料に接すると高H2S環境と同様
の作用をする。
■ H2SO4による低pH化説
H2Sが存在しない単体Sのみの環境下でも、水があれ
ば「4S+4H20=3H2S+H2SO4」なる式に
従ってH2Sが発生すると同時にH2SO4も生成され
、これがDHを低下させる。
ば「4S+4H20=3H2S+H2SO4」なる式に
従ってH2Sが発生すると同時にH2SO4も生成され
、これがDHを低下させる。
と言う2つの説のいずれかが有力であるとの推測の域を
脱することはできなかった。
脱することはできなかった。
本発明者等は、上述のような観点から、通常のサワーガ
ス環境(H2S−Co□−CJ−環境)のみならず、こ
れにイオウ(S)が単体で混入している環境においても
十分に満足し得る耐食性を有した。
ス環境(H2S−Co□−CJ−環境)のみならず、こ
れにイオウ(S)が単体で混入している環境においても
十分に満足し得る耐食性を有した。
靭性の良好な高強度合金を提供すべく研究を続けた結果
、以下に示される知見を得るに至ったのである。即ち。
、以下に示される知見を得るに至ったのである。即ち。
(a) サワーガス環境に更にイオウ(S)の単体が
混入する環境においては1間違いな〈従来のサワーガス
環境におけるNi基合金の腐食機構と異なりた腐食形態
が存在し、単体Sは温度及び圧力(特にH2S分圧)に
依存してr Sx−、+ H2S 、:: H2SxJ
の反応に従い3態(Sx、 、 H2S及びH2Sx)
に変化することとなり、S、、として遊離したイオウ(
S)若しくはH2Sx が存在すると、これが油井管部
材に局所的に付着し、その部分において著しい孔食が発
生し、応力腐食割れを引き起すこと、(bl 従来の
サワーガス環境においては上記反応式に示されるような
イオウ(S)の形♂煕がほとんど認められず、従ってS
x−、或いはH2Sxによる特異な腐食形態は生じない
が、イオウ(S)の単体が混入するサワーガス環境で上
記のような特異な腐食形態が起きる理由は、このような
環境中においては「4S+4H20=3H2S+H2S
O4」なる反応もなされて、H2Sが発生すると同時に
H2SO4も生じることとなり、該環境のpHを低下さ
せるためと考えられること、 (c) このような特異な腐食形態を呈する環境にお
いて油井管用材料に十分な腐食性を発揮させるためには
、従来の耐サワーガス用Ni基合金において形成される
耐食性皮膜よりも更に強硬で、かつ修復性の良好な保護
皮膜を形成させることが不可欠であり、一方では、合金
部材の耐破壊特性(靭性等)を向上させて孔食の進展を
阻止し、5力腐食割れを未然に防ぐ平文て?講じる必要
があること、 (di サワーガス環境における従来のNi基基油骨
管用材料保護皮膜強度やその修復能は、概ねCr。
混入する環境においては1間違いな〈従来のサワーガス
環境におけるNi基合金の腐食機構と異なりた腐食形態
が存在し、単体Sは温度及び圧力(特にH2S分圧)に
依存してr Sx−、+ H2S 、:: H2SxJ
の反応に従い3態(Sx、 、 H2S及びH2Sx)
に変化することとなり、S、、として遊離したイオウ(
S)若しくはH2Sx が存在すると、これが油井管部
材に局所的に付着し、その部分において著しい孔食が発
生し、応力腐食割れを引き起すこと、(bl 従来の
サワーガス環境においては上記反応式に示されるような
イオウ(S)の形♂煕がほとんど認められず、従ってS
x−、或いはH2Sxによる特異な腐食形態は生じない
が、イオウ(S)の単体が混入するサワーガス環境で上
記のような特異な腐食形態が起きる理由は、このような
環境中においては「4S+4H20=3H2S+H2S
O4」なる反応もなされて、H2Sが発生すると同時に
H2SO4も生じることとなり、該環境のpHを低下さ
せるためと考えられること、 (c) このような特異な腐食形態を呈する環境にお
いて油井管用材料に十分な腐食性を発揮させるためには
、従来の耐サワーガス用Ni基合金において形成される
耐食性皮膜よりも更に強硬で、かつ修復性の良好な保護
皮膜を形成させることが不可欠であり、一方では、合金
部材の耐破壊特性(靭性等)を向上させて孔食の進展を
阻止し、5力腐食割れを未然に防ぐ平文て?講じる必要
があること、 (di サワーガス環境における従来のNi基基油骨
管用材料保護皮膜強度やその修復能は、概ねCr。
Mo、Wの含有量に比例して向上するが、単体Sを含む
環境では、これらに加えてCuの役割が極めて重要であ
り、0.30%(以下、成分割合を示す%は重量%とす
る)以上のCuを含有させた上で、環境温度が250℃
以下の場合には Cr(%)+10Mo(%)+5W(%)≧140を確
保し、また環境温度がより高い300℃以下の場合には Cr(%)+10Mo(%)+5W(%)≧180を確
保しなげれば、十分に強硬でしかも修復性の良好な保護
皮膜が形成されないこと、 (el 更に、前記(C)項でも述べたように1%異
な腐食形態な緩和し合金部材の耐食性を向上させるには
保護皮膜強化策のみでは不十分であり、孔食の進展を阻
止する内質的改善が不可欠であるが、このためには前記
<d1項で示した成分調整に加えてNbの添加をも実施
し、これらによってMo −W −Cr−C系炭化物の
析出及びそのクラスター化を抑制することが極め℃有効
である。
環境では、これらに加えてCuの役割が極めて重要であ
り、0.30%(以下、成分割合を示す%は重量%とす
る)以上のCuを含有させた上で、環境温度が250℃
以下の場合には Cr(%)+10Mo(%)+5W(%)≧140を確
保し、また環境温度がより高い300℃以下の場合には Cr(%)+10Mo(%)+5W(%)≧180を確
保しなげれば、十分に強硬でしかも修復性の良好な保護
皮膜が形成されないこと、 (el 更に、前記(C)項でも述べたように1%異
な腐食形態な緩和し合金部材の耐食性を向上させるには
保護皮膜強化策のみでは不十分であり、孔食の進展を阻
止する内質的改善が不可欠であるが、このためには前記
<d1項で示した成分調整に加えてNbの添加をも実施
し、これらによってMo −W −Cr−C系炭化物の
析出及びそのクラスター化を抑制することが極め℃有効
である。
しかしながら、これらの方策に加えて1通常脱酸剤とし
て添加される元素であるSiの含有量を翫力(多くとも
0.050%まで)低減し、かつkini有量を特定範
囲に調整すると、合金の凝固時におけるミクロ偏析や金
属間化合物の析出が激減する上、炭・窒化物等の粒界部
への2次析出も抑制されて粒界強度が高まり、この結果
、合金の靭性、加工性並びに耐食性がより一層向上する
こと。
て添加される元素であるSiの含有量を翫力(多くとも
0.050%まで)低減し、かつkini有量を特定範
囲に調整すると、合金の凝固時におけるミクロ偏析や金
属間化合物の析出が激減する上、炭・窒化物等の粒界部
への2次析出も抑制されて粒界強度が高まり、この結果
、合金の靭性、加工性並びに耐食性がより一層向上する
こと。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
Ni基合金を、
C:0.10%以下、 Si:0.050%以下。
Mn : 0.10〜1.00%、P:0.030%以
下。
下。
s:o、ooso%以下、 Ni : 45〜60%。
Cr:15〜30%。
Mo及びWのTa以上:
Moは16%未満、Wは5.0%以下であって、かつ
なiIV足する量、
Cu : 0.30〜3.0%、 Ti:0.050
%以下。
%以下。
Nb : 0.30〜3.0%、 Al:1.0%以
下。
下。
N:0.050%以下
を含有し、必要により、更に
Co : 5.0%以下。
V、 Ta、 Zr及びHfの12!J1以上:各々1
.0%以下。
.0%以下。
希土類元素二010%以下。
Mg:0.10%以下。
Ca : 0.10%以下。
Y:0.20%以下
のうちの1種以上をも含み、
Fe及び他の不可超的不純物:残り
から成るとともに、
Cr(%)+10Mo(%)+5W(%)≧140なる
式を満足する成分組成に構成することにより、優れた靭
性と高強度とを備えしめるとともに、最近見出された油
井やガス井における如き、イオウ(S)を単体として含
むところの250℃以下程度のサワーガス環境下におい
ても極めて優れた耐応力腐食割れ性及び耐水素割れ性を
発揮せしめるようにした点 に特徴を有するものである。
式を満足する成分組成に構成することにより、優れた靭
性と高強度とを備えしめるとともに、最近見出された油
井やガス井における如き、イオウ(S)を単体として含
むところの250℃以下程度のサワーガス環境下におい
ても極めて優れた耐応力腐食割れ性及び耐水素割れ性を
発揮せしめるようにした点 に特徴を有するものである。
次いで、この発明において、Ni基合金の成分、組成を
前述のよ5に数値限定した理由?説明する。
前述のよ5に数値限定した理由?説明する。
ア) C
合金中のC含有量が0.10%を超えるとM6Cタイプ
の炭化物量(但し、MはMo、 Ni 、 Cr、 W
等である)が著しく増加し、合金の延性並びに靭性を劣
化することから、C含有量は0.10%以下と定めた。
の炭化物量(但し、MはMo、 Ni 、 Cr、 W
等である)が著しく増加し、合金の延性並びに靭性を劣
化することから、C含有量は0.10%以下と定めた。
なお、好ましくはC含有量を0.020%以下にまで低
減することが推奨されるが、特にその含有量を0.01
0%以下に抑制すると延性、靭性並びに耐食性はより一
層顕著に改善される。
減することが推奨されるが、特にその含有量を0.01
0%以下に抑制すると延性、靭性並びに耐食性はより一
層顕著に改善される。
イ)Si
Siは、脱酸剤として有効な元素であるため、この種の
合金には普通に添加される成分であるが、Siの添加に
よってミクロ偏析の増加や、σ p。
合金には普通に添加される成分であるが、Siの添加に
よってミクロ偏析の増加や、σ p。
Laves相等の延性−靭性に対して好ましくない金属
間化合物(以下、“TCP相”と略称する)が生成しや
すくなる。その上、Si含有量が多くなると合金凝固時
のミクロ偏析が助長され、前記M6C及びP相の形成が
著しく促進される傾向がみられる。このような観点から
は、Si含有量は0.30%以下程度に制限すべきと考
えられるが、このSi含有量を特に0.050%以下に
まで低減するとともに、鳩の適を添加実施すると、凝固
時におけるミクロ偏析が飛躍的に改善され、しかも炭・
窒化物等の粒界部への2次析出を抑制して粒界強度な高
めろ効果も加わって1合金の靭性、加工性、耐食性並び
に冷間加工に伴う機械的性質の不均一性が一層顕著に向
上することとなる。そして、これらの効果は、Si含有
量が0.050%を超える領域では十分でないことから
、Si含有量は0.050%以下と定めた。
間化合物(以下、“TCP相”と略称する)が生成しや
すくなる。その上、Si含有量が多くなると合金凝固時
のミクロ偏析が助長され、前記M6C及びP相の形成が
著しく促進される傾向がみられる。このような観点から
は、Si含有量は0.30%以下程度に制限すべきと考
えられるが、このSi含有量を特に0.050%以下に
まで低減するとともに、鳩の適を添加実施すると、凝固
時におけるミクロ偏析が飛躍的に改善され、しかも炭・
窒化物等の粒界部への2次析出を抑制して粒界強度な高
めろ効果も加わって1合金の靭性、加工性、耐食性並び
に冷間加工に伴う機械的性質の不均一性が一層顕著に向
上することとなる。そして、これらの効果は、Si含有
量が0.050%を超える領域では十分でないことから
、Si含有量は0.050%以下と定めた。
なお、第1図は、この発明で規定される成分内にてSi
量及び当量のみ変化させた合金な調整し、冷開加工によ
って強度(0,2%耐力)を85〜90に9f/−とほ
ぼ一定にしたものについて靭性(0℃における衝撃吸収
エネルギー値)な比較したものであるが、この第1図か
らも、Si含有量が0.050%以下でかつ鳩舎有量が
0.10〜1.00%の領域になると優れた靭性を発揮
することがわかる。従って、このよっなNi基合金を油
井管用に適用した場合には、寒冷地における油井の一時
生産停止時の靭性保証が確冥になされることも明らかで
ある。
量及び当量のみ変化させた合金な調整し、冷開加工によ
って強度(0,2%耐力)を85〜90に9f/−とほ
ぼ一定にしたものについて靭性(0℃における衝撃吸収
エネルギー値)な比較したものであるが、この第1図か
らも、Si含有量が0.050%以下でかつ鳩舎有量が
0.10〜1.00%の領域になると優れた靭性を発揮
することがわかる。従って、このよっなNi基合金を油
井管用に適用した場合には、寒冷地における油井の一時
生産停止時の靭性保証が確冥になされることも明らかで
ある。
また、第2図は、同様にSi量及びMntを変化させた
Ni基合金を真壁溶製した後高温引張試験片(61R1
Lφ)を採取し、ε=10 sec の歪速度で試
験な行って高温絞り皐を求め、熱間加工性な比較したグ
ラフであるが、この第2図からも、Si含有量が0.0
50%以下でかつ鳩舎有量が0.10〜1.00%の領
域の合金が良好な熱間加工性を示すことを確認できろ。
Ni基合金を真壁溶製した後高温引張試験片(61R1
Lφ)を採取し、ε=10 sec の歪速度で試
験な行って高温絞り皐を求め、熱間加工性な比較したグ
ラフであるが、この第2図からも、Si含有量が0.0
50%以下でかつ鳩舎有量が0.10〜1.00%の領
域の合金が良好な熱間加工性を示すことを確認できろ。
更に、第3図は、同様にSi量及び当量を変化させたN
i基合金を35銀厚にまで熱間加工後1表面脱スケール
して31+m厚とし、その後冷間圧延を飛して得られた
25m厚の板材について、その肉淳方向の硬度分布を比
較したものであり(なお。
i基合金を35銀厚にまで熱間加工後1表面脱スケール
して31+m厚とし、その後冷間圧延を飛して得られた
25m厚の板材について、その肉淳方向の硬度分布を比
較したものであり(なお。
板材の“0,2%耐力”は約85〜90 kg f /
ma程度であった)5次に示す第1表は、この版材のシ
ャルピー衝撃試験での吸収エネルギーの異方性を比較し
たものである。
ma程度であった)5次に示す第1表は、この版材のシ
ャルピー衝撃試験での吸収エネルギーの異方性を比較し
たものである。
この第3図及び第1表からも、Si含有量が0、050
%以下でかつMn含有量が0.10〜1.00%の領域
のNi基合金では冷間加工に伴う不均一性の少ないこと
がわかり、厚肉太径材として使用しでも、また極薄材と
して使用しても極めて優れた均一性な確保し得ることが
明らかである。
%以下でかつMn含有量が0.10〜1.00%の領域
のNi基合金では冷間加工に伴う不均一性の少ないこと
がわかり、厚肉太径材として使用しでも、また極薄材と
して使用しても極めて優れた均一性な確保し得ることが
明らかである。
つ)Mn
■は、通常、脱硫剤として添加される成分であるが、そ
の含有量が0.10%を下回っても、また1、00%を
上回っても、極低Si化とともに相乗的に醸し出される
前記効果を確保できないばかりか、■含有量が1.00
%な超えた場合にはTCP相の生成が促進される傾向が
みられることから1MnMn含有量、10〜1.00%
と定めた。
の含有量が0.10%を下回っても、また1、00%を
上回っても、極低Si化とともに相乗的に醸し出される
前記効果を確保できないばかりか、■含有量が1.00
%な超えた場合にはTCP相の生成が促進される傾向が
みられることから1MnMn含有量、10〜1.00%
と定めた。
工) P、及びS
P及びSは不可避的に混入してくる不純物であり1合金
中に多量に存在すると粒界偏析により熱間加工性な低下
させ、また耐食性をも劣化させることから、P含有量は
0.030%以下、S含itは0.0050%以下とそ
れぞれ定めた。
中に多量に存在すると粒界偏析により熱間加工性な低下
させ、また耐食性をも劣化させることから、P含有量は
0.030%以下、S含itは0.0050%以下とそ
れぞれ定めた。
しかしながら、S含有量を特に0.0007%以下に抑
制すると合金の熱間加工性が飛躍的に向上し、またP含
有量を0.0030%に抑i!IJすることで合金の耐
水素割れ性が著しく改善されるので。
制すると合金の熱間加工性が飛躍的に向上し、またP含
有量を0.0030%に抑i!IJすることで合金の耐
水素割れ性が著しく改善されるので。
好ましくはP及びSの含有量をこのようなレベルにまで
低減するのが良い。
低減するのが良い。
なお、第4図は、この発明で規定される成分内にてPt
のみ変化させた合金を調整し、30%程度の冷間加工に
よって高強度としたものより、平行部が40mφでGL
(ゲージレンクス)が3゜nの試験片を採取し、これに
対して10気圧でH2Sを飽和させたところのH2S−
5%Na C1溶液(25℃)中にて5mA/cnLの
陰極電流な付加した状態でI X 10−71/sec
の定歪速度での引張試験を行い、その耐水素割れ性を
評価したものである。
のみ変化させた合金を調整し、30%程度の冷間加工に
よって高強度としたものより、平行部が40mφでGL
(ゲージレンクス)が3゜nの試験片を採取し、これに
対して10気圧でH2Sを飽和させたところのH2S−
5%Na C1溶液(25℃)中にて5mA/cnLの
陰極電流な付加した状態でI X 10−71/sec
の定歪速度での引張試験を行い、その耐水素割れ性を
評価したものである。
また、第5図は、この発明で規定される成分内にてS量
のみ変化させた合金を調整し、1150℃にて高温延性
試験(試験片10耀φ、歪み速度: 15ec−1)を
行って熱間加工性に及ぼす影響を示したものである。
のみ変化させた合金を調整し、1150℃にて高温延性
試験(試験片10耀φ、歪み速度: 15ec−1)を
行って熱間加工性に及ぼす影響を示したものである。
この第4図及び第5図からも、P及びS含有量は、でき
れば極低域にまで低減するのが好ましいことが明らかで
ある。
れば極低域にまで低減するのが好ましいことが明らかで
ある。
オ)Ni
この発明の合金は、Niマ) IJラックス固溶強化及
び加工硬化能の良好な元素たるMo 、 Cr 、 W
、 Nb等l¥添加して強化することを基本としている
が、上記元素の多量添加はオーステナイトの不安定化を
招くため、オーステナイト基地を安定化するに足るNi
tである45%をその含有量の下限と定めた。一方、N
iはそれ自身加工硬化能を向上させる元素であるが、6
0%を超えて含有させろと耐水素割れ性が劣化すること
から、Ni含有量の上限を60%と定めた。
び加工硬化能の良好な元素たるMo 、 Cr 、 W
、 Nb等l¥添加して強化することを基本としている
が、上記元素の多量添加はオーステナイトの不安定化を
招くため、オーステナイト基地を安定化するに足るNi
tである45%をその含有量の下限と定めた。一方、N
iはそれ自身加工硬化能を向上させる元素であるが、6
0%を超えて含有させろと耐水素割れ性が劣化すること
から、Ni含有量の上限を60%と定めた。
力) Cr
Crは、Moと共に合金の耐食性及び強度な向上させろ
成分であるが、この効果は15%以上の割合で含有させ
ることにより顕著する。一方、30%を超えてCrt含
有させると合金の熱間加工性が低下し、更にTCP相が
生成しやすくなることから、Cr含有量は15〜30%
と定めた。
成分であるが、この効果は15%以上の割合で含有させ
ることにより顕著する。一方、30%を超えてCrt含
有させると合金の熱間加工性が低下し、更にTCP相が
生成しやすくなることから、Cr含有量は15〜30%
と定めた。
キ)Mo9及びW
これらの成分は、Crとの共存下で合金の強度と耐食性
、特に耐孔食性を著しく向上させる作用を有しているの
で1種以上添加含有せしめられるものであるが、その含
有量が〔MO(%)+−!1/2W(%〕〕の値で12
未満であると上記作用に所望の効果が得られず、他方、
Mo含含有跡16%以上であったり、W含有量が5.0
%を超えたり、或いは(Mo(%)+1/2W(%)〕
の値が16以上である場合には、Crの多量添加の場合
にみられるよ5なオーステナイト基地の不安定化を招く
。従って、MoとWの添加においては、Moは16%未
満、Wは5.0%以下であって、かつ 12≦Mo (%)+1/2W(%)〈16な満足する
値にその含有量を定めた。
、特に耐孔食性を著しく向上させる作用を有しているの
で1種以上添加含有せしめられるものであるが、その含
有量が〔MO(%)+−!1/2W(%〕〕の値で12
未満であると上記作用に所望の効果が得られず、他方、
Mo含含有跡16%以上であったり、W含有量が5.0
%を超えたり、或いは(Mo(%)+1/2W(%)〕
の値が16以上である場合には、Crの多量添加の場合
にみられるよ5なオーステナイト基地の不安定化を招く
。従って、MoとWの添加においては、Moは16%未
満、Wは5.0%以下であって、かつ 12≦Mo (%)+1/2W(%)〈16な満足する
値にその含有量を定めた。
り) Cu
イオウ(S)が単体で認められるサワーガス環境下では
、Cr、Mo、Wと共にCuは耐食性向上に極めて有効
な成分であるが、Cu含有量が0.30%未満では所望
の耐食性が得られず、一方、3.0%を超えてCuを含
有させてもその効果が飽和してしまうことから、Cu含
有量は0.30〜3.0%と定めた。
、Cr、Mo、Wと共にCuは耐食性向上に極めて有効
な成分であるが、Cu含有量が0.30%未満では所望
の耐食性が得られず、一方、3.0%を超えてCuを含
有させてもその効果が飽和してしまうことから、Cu含
有量は0.30〜3.0%と定めた。
ケ)Ti
Tiは、合金中の微量Cの安定化に有効であるが、その
含有量が2.0%を超えるとTCP相が生成し易くなる
ことから、Ti含有量は2.0%以下と定めた。なお、
必要Ti量はC含有量に応じて定まるものであり、特に
その下限値が定まるものではない。
含有量が2.0%を超えるとTCP相が生成し易くなる
ことから、Ti含有量は2.0%以下と定めた。なお、
必要Ti量はC含有量に応じて定まるものであり、特に
その下限値が定まるものではない。
コ) Nb
Nbは、イオウ(S)が単体で認められるサワーガス環
境下での合金の耐食性能な著しく向上させる成分であり
、その上Tiと同様にCの安定化作用な有し、また強度
上昇にも寄与するものであるが、その含有量が0.30
%未満では上記作用に所望の効果が得られず、一方、3
.0%を超えて含有させるとTCP相が生成しやす゛く
なることから、 Nb含有竣は0.30〜3.0%と定
めた。
境下での合金の耐食性能な著しく向上させる成分であり
、その上Tiと同様にCの安定化作用な有し、また強度
上昇にも寄与するものであるが、その含有量が0.30
%未満では上記作用に所望の効果が得られず、一方、3
.0%を超えて含有させるとTCP相が生成しやす゛く
なることから、 Nb含有竣は0.30〜3.0%と定
めた。
なお、第6図は、この発明で規定される成分内にてNb
!のみを変化させ、耐応力腐食割れに及ぼすNbの効果
をみたものである。供試材は、強度(0,2%耐力)な
80〜85kgf/−にほぼ一定としたものを用い、4
.0 mxφ、G L : 30 mmの試鋏片を作成
した後、20%NaC7!−0,5%CH3CO0H−
I F / l S −10a tmHzs 20
a 1m COzの溶液(250℃)中にてlXl0
1/secの定歪速度引張試験な行って伸びを測定
し、これな大気中での伸びと比戦して耐応力腐食割れ性
を評価した。
!のみを変化させ、耐応力腐食割れに及ぼすNbの効果
をみたものである。供試材は、強度(0,2%耐力)な
80〜85kgf/−にほぼ一定としたものを用い、4
.0 mxφ、G L : 30 mmの試鋏片を作成
した後、20%NaC7!−0,5%CH3CO0H−
I F / l S −10a tmHzs 20
a 1m COzの溶液(250℃)中にてlXl0
1/secの定歪速度引張試験な行って伸びを測定
し、これな大気中での伸びと比戦して耐応力腐食割れ性
を評価した。
この第6図からも、Nb含有量が0.30%を超えた場
合に優れた耐厄力腐食割れ性が得られることは明らかで
ある。
合に優れた耐厄力腐食割れ性が得られることは明らかで
ある。
す) Al
Alは有効な脱酸剤として添加されるものであるが、そ
の含有量が1.0%を超えるとTCP相が生成しやす(
なることから、Al含有量は1.0%以下と定めた。
の含有量が1.0%を超えるとTCP相が生成しやす(
なることから、Al含有量は1.0%以下と定めた。
シ) N
合金中のN含有量が0.050%を超えると粗大な窒化
物が形成されて延性並びに靭性が劣化するようになるこ
とから、N含有量は0.050%以下と定めた。
物が形成されて延性並びに靭性が劣化するようになるこ
とから、N含有量は0.050%以下と定めた。
ス)co、v、Ta、zr、及び)Tfこれらの成分に
は、合金の延性・靭性な改善するとともに耐食性をも改
善する作用があるので、必要により181以上含有せし
められるものであるが、以下1個々の元素について含有
割合を限定した理由を特徴的な作用とともに説明する。
は、合金の延性・靭性な改善するとともに耐食性をも改
善する作用があるので、必要により181以上含有せし
められるものであるが、以下1個々の元素について含有
割合を限定した理由を特徴的な作用とともに説明する。
1) C0
Co成分は、特に合金の耐水素割れ性の向上に有効なも
のであるが、その含有量が5.0%を超えるとTCP相
が生成しやすくなることから、Co含有量は5. ()
%以下と定めた。
のであるが、その含有量が5.0%を超えるとTCP相
が生成しやすくなることから、Co含有量は5. ()
%以下と定めた。
1) V、 Ta、 Zr*及びHfこれらの成分は
Cの安定化に有効なものであるが、それぞれ1%を超え
て含有させるとTCP相が生成しやすくなることから、
V、 Ta、 Zr及びHfのうちの181以上の含有
量は1,0%以下と定めた。
Cの安定化に有効なものであるが、それぞれ1%を超え
て含有させるとTCP相が生成しやすくなることから、
V、 Ta、 Zr及びHfのうちの181以上の含有
量は1,0%以下と定めた。
セ)希土類元素(REM ) %Mg、 Ca、及びY
これらの成分は、少なくとも1種の微量添加により合金
の熱間加工性な向上させる作用を有しているめで、必要
により1m以上含有せしめられろものであるが、希土類
元素含有量が0.10%な、Mg含有量が0.10%を
、 Ca含有量が0.10%を、モしてY含有量が0.
20%をそれぞれ超えた場合には、低融点化合物を生成
しやすくなって逆に熱間加工性な劣化するようになるこ
とから、希土類元素含有量は0.10%以下と、Mg含
有量は0.lO・%以下と、 Ca含有量は0.10%
以下と、セしてY含有量は0.20%以下とそれぞれ定
めた。
これらの成分は、少なくとも1種の微量添加により合金
の熱間加工性な向上させる作用を有しているめで、必要
により1m以上含有せしめられろものであるが、希土類
元素含有量が0.10%な、Mg含有量が0.10%を
、 Ca含有量が0.10%を、モしてY含有量が0.
20%をそれぞれ超えた場合には、低融点化合物を生成
しやすくなって逆に熱間加工性な劣化するようになるこ
とから、希土類元素含有量は0.10%以下と、Mg含
有量は0.lO・%以下と、 Ca含有量は0.10%
以下と、セしてY含有量は0.20%以下とそれぞれ定
めた。
力Fe
Feには、合金の強度を確保するとともに、Ni含有量
を低減ならしめて合金価格を引き下げる効果があるので
、残部成分は実質的にFeとした。
を低減ならしめて合金価格を引き下げる効果があるので
、残部成分は実質的にFeとした。
り)Cr、Mo及びWの含有量バランスH2S −C0
2−CA’−−8環境でのNi合金の溶出(腐食)は、
Cr、 Ni 、 Mo、 W、並びにCu及びNbK
依存する。即ち、耐食性はこれらの元素から成る表面皮
膜によって確保されるものであり、この表面皮膜中のこ
れらの元素の含有バランスが耐食性な左右する上で最も
重要な因子となる。上記油井環境下での応力腐食割れに
対しては、MoはCrの10倍の効果があり、またWは
Crの5倍の効果をもっており、このCr、Mo及びW
が1式 %式%) なそれぞれ満たすとともに、Crが15〜30%。
2−CA’−−8環境でのNi合金の溶出(腐食)は、
Cr、 Ni 、 Mo、 W、並びにCu及びNbK
依存する。即ち、耐食性はこれらの元素から成る表面皮
膜によって確保されるものであり、この表面皮膜中のこ
れらの元素の含有バランスが耐食性な左右する上で最も
重要な因子となる。上記油井環境下での応力腐食割れに
対しては、MoはCrの10倍の効果があり、またWは
Crの5倍の効果をもっており、このCr、Mo及びW
が1式 %式%) なそれぞれ満たすとともに、Crが15〜30%。
Cuが0.30〜3.0%、 Nbが0.30〜3.0
%、 Niが45%以上であれば、単体イオウ(S)?
含んだ環境においても3力腐食割れに対して優れた抵抗
性を有する耐食性皮膜を得ることができる。
%、 Niが45%以上であれば、単体イオウ(S)?
含んだ環境においても3力腐食割れに対して優れた抵抗
性を有する耐食性皮膜を得ることができる。
つまり、Cr、Mo及びWの含有量バランスがCr(%
)+10Mo(%)+5W(%)<140の範囲では、
250℃以下程度のH2S−C02−CJ”−−8環境
において十分な耐食性能を示さなくなる。
)+10Mo(%)+5W(%)<140の範囲では、
250℃以下程度のH2S−C02−CJ”−−8環境
において十分な耐食性能を示さなくなる。
なお、その他のB、 Sn、 Zn、 Pb等の元素は
、微量ではこの発明の合金の特性に何ら悪影響を与える
ことがないので、不純物としてそれぞれ0.10%まで
許容されるが、この上限値を超えると加工性や耐食性に
悪影響を与えることになるので注意を要する。
、微量ではこの発明の合金の特性に何ら悪影響を与える
ことがないので、不純物としてそれぞれ0.10%まで
許容されるが、この上限値を超えると加工性や耐食性に
悪影響を与えることになるので注意を要する。
続いて、この発明を、実施例によって比戦例と対比しな
がら説明する。
がら説明する。
まず、第2表に示される化学成分組成の各合金を溶製し
た後、熱間加工によって板材とし、これに20%程度の
冷間加工を捲して所望の強度(室温での0.2%耐力に
て70〜100 kgf/mn ) を得た。この板
材から、引張試験、衝撃試験及び腐食試験に供する各試
験片を採取し、下記要領にて各種試験を実施した。
た後、熱間加工によって板材とし、これに20%程度の
冷間加工を捲して所望の強度(室温での0.2%耐力に
て70〜100 kgf/mn ) を得た。この板
材から、引張試験、衝撃試験及び腐食試験に供する各試
験片を採取し、下記要領にて各種試験を実施した。
なお、耐水素割れ試験に供した材料は、300℃にて1
000 hrの長時間加熱処理?施した後試験片とした
。
000 hrの長時間加熱処理?施した後試験片とした
。
(Al 引張試験
試験温度:室温、
試験片: 4. Otnvtφで、GLが20m、(B
l シャルピー衝撃試験 試験温度二〇℃、 試験片:10輯XIO朋X 55 mxの2朋Vノツチ
付、 (0耐応力腐食割れ試験 腐食溶液=20%NaC1−1ill S −(0,1
,1,10)atmH2S −20a t m C02、 試験温度:250℃ 浸漬時間:500hr 付加応力=1σy。
l シャルピー衝撃試験 試験温度二〇℃、 試験片:10輯XIO朋X 55 mxの2朋Vノツチ
付、 (0耐応力腐食割れ試験 腐食溶液=20%NaC1−1ill S −(0,1
,1,10)atmH2S −20a t m C02、 試験温度:250℃ 浸漬時間:500hr 付加応力=1σy。
試験片:10ag幅×2朋厚X75mm長のRo、25
Uノツチ付、 旧 耐水素割れ試験 NACE条件:5%Na C1−0,5%CH3CCH
3C00H−1at、 試験温度=25℃、 浸漬時間ニア20hr。
Uノツチ付、 旧 耐水素割れ試験 NACE条件:5%Na C1−0,5%CH3CCH
3C00H−1at、 試験温度=25℃、 浸漬時間ニア20hr。
付加応力=1σy。
試験片: 10mz@x 2+1111厚X 7 S
mtn長のR0,25Uノツチ付。
mtn長のR0,25Uノツチ付。
このようにして得られた試験結果を、第1表に併せて示
す。
す。
なお、腐食試験の結果は、1割れ又は孔食のみられなか
ったもの″を「O」、“試験後に割れ又は孔食の発生し
たもの”をrXJで示した。
ったもの″を「O」、“試験後に割れ又は孔食の発生し
たもの”をrXJで示した。
第2表に示される結果からも、本発明合金は苛酷な腐食
環境下であっても優れた耐食性を示すことが明らかであ
るのに対して、合金の成分組成が本発明で規定する条件
から外れた比較合金では、いずれも十分な耐食性な示さ
ないことがわかる。
環境下であっても優れた耐食性を示すことが明らかであ
るのに対して、合金の成分組成が本発明で規定する条件
から外れた比較合金では、いずれも十分な耐食性な示さ
ないことがわかる。
また、同時に、本発明合金が極めて優れた靭性を有して
いることも確認できる。
いることも確認できる。
以上に説明した如く、この発明によれば、イオウ(S)
が単体として存在するサワーガス環境下においても抜群
に優れた耐食性、特に耐石力腐食割れ性及び耐水素割れ
性な示し、しかも良好な靭性を有していて、油井管用と
して好適な高強度Ni基合金が得られるなど、産業上の
有用性は極めて大きなものである。
が単体として存在するサワーガス環境下においても抜群
に優れた耐食性、特に耐石力腐食割れ性及び耐水素割れ
性な示し、しかも良好な靭性を有していて、油井管用と
して好適な高強度Ni基合金が得られるなど、産業上の
有用性は極めて大きなものである。
第1図は、Si及びMnを除いては本発明と同様組成の
合金におけるSi量及びMn量と靭性(vEo)との関
係を示すグラフ。 第2図は、同様合金における熱間加工性(高諦絞り率)
を比較したグラフ、 第3図は、同様合金から得た冷延板におけろ肉厚方向の
硬度分布を、Si量及びMn量とて整理して比較したグ
ラフ、 第4図は、本発明合金におけるP含有量と1酎水素割れ
性(腐食性溶液中での伸び/大気中での伸び)との関係
を示すグラフ、 第5図は、本発明合金におけるS含有量と熱間加工性(
1150°Cにおける絞り率)との関係を示すグラフ、 第6図は、Nbを除いては本発明と同様組成の合金にお
けるNb含有量と耐応力腐食割れ性(g食性溶液中での
伸び/大気中での伸び)との関係を示すグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 1) 和 夫 ほか1名0
0.05 0.+0 0.15 0.20
5i含清量(11%) Tテ(、、うjミノHシヴぞ (0C)竿3図 1θ′ ツ、8(mm) ヂ3(ワ 、轡は2 (%) tsRす7°のイナび°/2大夕しすl・クイナび。
合金におけるSi量及びMn量と靭性(vEo)との関
係を示すグラフ。 第2図は、同様合金における熱間加工性(高諦絞り率)
を比較したグラフ、 第3図は、同様合金から得た冷延板におけろ肉厚方向の
硬度分布を、Si量及びMn量とて整理して比較したグ
ラフ、 第4図は、本発明合金におけるP含有量と1酎水素割れ
性(腐食性溶液中での伸び/大気中での伸び)との関係
を示すグラフ、 第5図は、本発明合金におけるS含有量と熱間加工性(
1150°Cにおける絞り率)との関係を示すグラフ、 第6図は、Nbを除いては本発明と同様組成の合金にお
けるNb含有量と耐応力腐食割れ性(g食性溶液中での
伸び/大気中での伸び)との関係を示すグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 1) 和 夫 ほか1名0
0.05 0.+0 0.15 0.20
5i含清量(11%) Tテ(、、うjミノHシヴぞ (0C)竿3図 1θ′ ツ、8(mm) ヂ3(ワ 、轡は2 (%) tsRす7°のイナび°/2大夕しすl・クイナび。
Claims (4)
- (1)重量割合にて、 C:0.10%以下、Si:0.050%以下、Mn:
0.10〜1.0%、P:0.030%以下、S:0.
0050%以下、Ni:45〜60%、Cr:15〜3
0%、 Mo及びWの1種以上: Moは16%未満、Wは5.0%以下であつて、かつ 12≦Mo(%)+1/2W(%)<16 を満足する量、 Cu:0.30〜3.0%、Ti:2.0%以下、Nb
:0.30〜3.0%、Al:1.0%以下、N:0.
050%以下、 Fe及び他の不可避的不純物:残り から成るとともに、 Cr(%)+10Mo(%)+5W(%)≧140なる
式を満足する成分組成に構成されたことを特徴とする、
靭性の優れた高耐食性Ni基合金。 - (2)重合割合にて、 C:0.10%以下、Si:0.050%以下、Mn:
0.10〜1.0%、P:0.030%以下、S:0.
0050%以下、Ni:45〜60%、Cr:15〜3
0%、 Mo及びWの1種以上: Moは16%未満、Wは5.0%以下であつて、かつ 12≦Mo(%)+1/2W(%)<16 を満足する量、 Cu:0.30〜3.0%、Ti:2.0%以下、Nb
:0.30〜3.0%、Al:1.0%以下、N:0.
050%以下 を含有し、更に Co:5.0%以下、 V、Ta、Zr及びHfの1種以上:各々1.0%以下
のうちの1種以上をも含み、 Fe及び他の不可避的不純物:残り から成るとともに、 Cr(%)+10Mo(%)+5W(%)≧140なる
式を満足する成分組成に構成されたことを特徴とする、
靭性の優れた高耐食性Ni基合金。 - (3)重量割合にて、 C:0.10%以下、Si:0.050%以下、Mn:
0.10〜1.0%、P:0.030%以下、S:0.
0050%以下、Ni:45〜60%、Cr:15〜3
0%、 Mo及びWの1種以上: Moは16%未満、Wは5.0%以下であつて、かつ 12≦Mo(%)+1/2W(%)<16 を満足する量、 Cu:0.30〜3.0%、Ti:2.0%以下、Nb
:0.30〜3.0%、Al:1.0%以下、N:0.
050%以下 を含有し、更に 希土類元素:0.10%以下、 Mg:0.10%以下、 Ca:0.10%以下、 Y:0.20%以下 のうちの1種以上をも含み、 Fe及び他の不可避的不純物:残り から成るとともに、 Cr(%)+10Mo(%)+5W(%)≧140なる
式を満足する成分組成に構成されたことを特徴とする、
靭性の優れた高耐食性Ni基合金。 - (4)重量割合にて、 C:0.10%以下、Si:0.050%以下、Mn:
0.10〜1.0%、P:0.030%以下、S:0.
0050%以下、Ni:45〜60%、Cr:15〜3
0%、 Mo及びWの1種以上: Moは16%未満、Wは5.0%以下であつて、かつ 12≦Mo(%)+1/2W(%)<16 を満足する量、 Cu:0.30〜3.0%、Ti:0.050%以下、
Nb:0.30〜3.0%、Al:1.0%以下、N:
0.050%以下 を含有し、更に Co:5.0%以下、 V、Ta、Zr及びHfの1種以上:各々1.0%以下
のうちの1種以上、並びに 希土類元素:0.10%以下、 Mg:0.10%以下、 Ca:0.10%以下、 Y:0.20%以下 のうちの1種以上をも含み、 Fe及び他の不可避的不純物:残り から成るとともに、 Cr(%)+10Mo(%)+5W(%)≧140なる
式を満足する成分組成に構成されたことを特徴とする、
靭性の優れた高耐食性Ni基合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61001201A JPH0639649B2 (ja) | 1986-01-07 | 1986-01-07 | 靭性の優れた高耐食性Ni基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61001201A JPH0639649B2 (ja) | 1986-01-07 | 1986-01-07 | 靭性の優れた高耐食性Ni基合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62158846A true JPS62158846A (ja) | 1987-07-14 |
JPH0639649B2 JPH0639649B2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=11494847
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61001201A Expired - Lifetime JPH0639649B2 (ja) | 1986-01-07 | 1986-01-07 | 靭性の優れた高耐食性Ni基合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0639649B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5529642A (en) * | 1993-09-20 | 1996-06-25 | Mitsubishi Materials Corporation | Nickel-based alloy with chromium, molybdenum and tantalum |
CN104878249A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-09-02 | 新奥科技发展有限公司 | 一种镍基合金及其制备方法和应用 |
WO2019146504A1 (ja) | 2018-01-26 | 2019-08-01 | 日本製鉄株式会社 | Cr-Ni合金及びCr-Ni合金からなる継目無鋼管 |
CN113646458A (zh) * | 2019-03-18 | 2021-11-12 | Vdm金属国际有限公司 | 具有良好耐腐蚀性和高拉伸强度的镍合金以及制造半成品的方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57203740A (en) * | 1981-06-11 | 1982-12-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Precipitation hardening alloy of high stress corrosion cracking resistance for high strength oil well pipe |
JPS60110856A (ja) * | 1983-11-21 | 1985-06-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 析出強化型ニッケル基合金の製造法 |
-
1986
- 1986-01-07 JP JP61001201A patent/JPH0639649B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57203740A (en) * | 1981-06-11 | 1982-12-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Precipitation hardening alloy of high stress corrosion cracking resistance for high strength oil well pipe |
JPS60110856A (ja) * | 1983-11-21 | 1985-06-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 析出強化型ニッケル基合金の製造法 |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5529642A (en) * | 1993-09-20 | 1996-06-25 | Mitsubishi Materials Corporation | Nickel-based alloy with chromium, molybdenum and tantalum |
CN104878249A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-09-02 | 新奥科技发展有限公司 | 一种镍基合金及其制备方法和应用 |
WO2019146504A1 (ja) | 2018-01-26 | 2019-08-01 | 日本製鉄株式会社 | Cr-Ni合金及びCr-Ni合金からなる継目無鋼管 |
US11286545B2 (en) | 2018-01-26 | 2022-03-29 | Nippon Steel Corporation | Cr-Ni alloy and seamless steel pipe made of Cr-Ni alloy |
CN113646458A (zh) * | 2019-03-18 | 2021-11-12 | Vdm金属国际有限公司 | 具有良好耐腐蚀性和高拉伸强度的镍合金以及制造半成品的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0639649B2 (ja) | 1994-05-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4788036A (en) | Corrosion resistant high-strength nickel-base alloy | |
US4400211A (en) | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking | |
KR100314232B1 (ko) | 페라이트-오스테나이트 스테인리스강 | |
US4400349A (en) | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking | |
JP3106674B2 (ja) | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
JPS625977B2 (ja) | ||
JPS625976B2 (ja) | ||
JPS62158844A (ja) | 高耐食性Ni基合金 | |
JPH0639650B2 (ja) | 靭性の優れた高耐食性Ni基合金 | |
JPS62158846A (ja) | 靭性の優れた高耐食性Ni基合金 | |
JPS6261107B2 (ja) | ||
JPS6199660A (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 | |
JPS62158845A (ja) | 耐食性に優れた高強度Ni基合金 | |
JPH0114992B2 (ja) | ||
JPH0371506B2 (ja) | ||
JP3470418B2 (ja) | 耐海水腐食性と耐硫化水素腐食性に優れた高強度オーステナイト合金 | |
JPS6363608B2 (ja) | ||
JPH0674473B2 (ja) | 高耐食性Ni基合金 | |
JP2602319B2 (ja) | 高強度かつ耐高温高塩化物イオン濃度湿潤炭酸ガス環境腐食性、耐応力腐食割れ別の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
JPH05255784A (ja) | 耐食性に優れた油井用Ni基合金 | |
JPS58210155A (ja) | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 | |
JPS6363610B2 (ja) | ||
JPH0770697A (ja) | 耐hic性に優れた高強度熱延鋼帯とその製造方法 | |
JPS6199656A (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 | |
JPS6363609B2 (ja) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |