JPS62149813A - 耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度継目無鋼管の製造方法 - Google Patents
耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度継目無鋼管の製造方法Info
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- JPS62149813A JPS62149813A JP28767185A JP28767185A JPS62149813A JP S62149813 A JPS62149813 A JP S62149813A JP 28767185 A JP28767185 A JP 28767185A JP 28767185 A JP28767185 A JP 28767185A JP S62149813 A JPS62149813 A JP S62149813A
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- corrosion cracking
- sulfide stress
- steel pipe
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、サワー化傾向の下に深井戸化の著しい油井
管、またサワーガスやサワーオイル用のラインパイプ、
さらには化学プラント用配管などの用途に用いて好適な
耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度継目無鋼管の製
造方法に関し、とくに硫化物応力腐食割れ発生の危険を
、少なくとも７５ｋｇｆ／ｍｍ”のように高い降伏強さ
の下に有効に回避することについての開発成果を開示す
るものである。
管、またサワーガスやサワーオイル用のラインパイプ、
さらには化学プラント用配管などの用途に用いて好適な
耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度継目無鋼管の製
造方法に関し、とくに硫化物応力腐食割れ発生の危険を
、少なくとも７５ｋｇｆ／ｍｍ”のように高い降伏強さ
の下に有効に回避することについての開発成果を開示す
るものである。
（従来の技術）
上記したような深井戸化かつサワー化する傾向に対して
は、一般に耐硫化物応力腐食割れ性が、強さの上昇と共
に劣化するので、両者の兼ね合いから現在のところ降伏
強さ６４〜７４ｋｇｆ／ｍｍ２級のＣ「−Ｍｏ系鋼（Ｃ
：０．２５〜０．３！５ｗｔ％（以下単に％と記す）。
は、一般に耐硫化物応力腐食割れ性が、強さの上昇と共
に劣化するので、両者の兼ね合いから現在のところ降伏
強さ６４〜７４ｋｇｆ／ｍｍ２級のＣ「−Ｍｏ系鋼（Ｃ
：０．２５〜０．３！５ｗｔ％（以下単に％と記す）。
Ｃｒ；約１％、Ｍｏ；０．２〜０．８％）が最も優れた
ものとされている。
ものとされている。
ところで最近、特開昭５３−７８９１７号公報により、
従来の６５ｋｇｆ／ｍｍ２級Ｃｒ −Ｍｏｇに比しＣｒ
−Ｍｏを増量し、かつＶを多量に添加して耐硫化物応
力腐食割れ性の改善を図った７５〜９０ｋｇｆ／ｍｍ２
級の鋼が開発されたが、Ｍｏ、Ｖなどの高価な元素を多
量に含むため高価につき、また多量のＶを含むため連続
鋳造による熱間加工中に割れが発生し易かった。
従来の６５ｋｇｆ／ｍｍ２級Ｃｒ −Ｍｏｇに比しＣｒ
−Ｍｏを増量し、かつＶを多量に添加して耐硫化物応
力腐食割れ性の改善を図った７５〜９０ｋｇｆ／ｍｍ２
級の鋼が開発されたが、Ｍｏ、Ｖなどの高価な元素を多
量に含むため高価につき、また多量のＶを含むため連続
鋳造による熱間加工中に割れが発生し易かった。
また特開昭５７−１９３２２号および同５７−１９３２
３号各公報において、耐硫化物応力腐食割れ性の優れた
Ｌａ添加鋼が提案されたが、この鋼の降伏強さは最も高
くても８０ｋｇｆ／ｍｍ２程度であって従来鋼に比して
強度の改善は事実上はとんど見られない。
３号各公報において、耐硫化物応力腐食割れ性の優れた
Ｌａ添加鋼が提案されたが、この鋼の降伏強さは最も高
くても８０ｋｇｆ／ｍｍ２程度であって従来鋼に比して
強度の改善は事実上はとんど見られない。
さらに特開昭５７−３５６２２号公報には、ｐ、ｓを低
減した高強度油井用鋼が開示されているが、この鋼は強
度についてはかなり改善されているとはいえ、アルカリ
性環境のしかもＨ２Ｓは微量しか含まない場合にのみし
か耐応力腐食割れ性は保証されていない。
減した高強度油井用鋼が開示されているが、この鋼は強
度についてはかなり改善されているとはいえ、アルカリ
性環境のしかもＨ２Ｓは微量しか含まない場合にのみし
か耐応力腐食割れ性は保証されていない。
（発明が解決しようとする問題点）
上記したように従来鋼はいずれも、価格の面または特性
の面で何かしらの問題を残していた。
の面で何かしらの問題を残していた。
この発明は、上記の問題を有利に解決するもので、上掲
したような高価な元素を多量に含まず連続鋳造にも適し
た安価に成分系であって、しかも優れた耐硫化物応力腐
食割れ性と共に降伏強さが７５〜１２０ｋｇｆ／ｍｍ”
という高強度を兼ね備える継目無鋼管の有利な製造方法
を提案することを目的とする。
したような高価な元素を多量に含まず連続鋳造にも適し
た安価に成分系であって、しかも優れた耐硫化物応力腐
食割れ性と共に降伏強さが７５〜１２０ｋｇｆ／ｍｍ”
という高強度を兼ね備える継目無鋼管の有利な製造方法
を提案することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
さて発明者らは、上記の問題を解決すべく鋭意研究を重
ねた結果、以下に述べる知見を得た。
ねた結果、以下に述べる知見を得た。
（１）従来鋼のように、Ｃｒ、 Ｍｏのみで強度を向上
させたものよりも、Ｃを高くしかつＴｉ、 Ｖを微量
ずつ複合添加した鋼の方が、耐硫化物応力腐食割れ性の
面で一層優れており、しかもこの場合Ｃｒ＋ Ｍｏの添
加量を従来鋼より大幅に低下できコストダウンとなる。
させたものよりも、Ｃを高くしかつＴｉ、 Ｖを微量
ずつ複合添加した鋼の方が、耐硫化物応力腐食割れ性の
面で一層優れており、しかもこの場合Ｃｒ＋ Ｍｏの添
加量を従来鋼より大幅に低下できコストダウンとなる。
（２）降伏強さ７５ｋｇｆ／ｍｍ２以上の綱で優れた耐
硫化物応力腐食割れ性を得るためには、少なくとも焼戻
し温度を６２０℃以上とする必要がある。
硫化物応力腐食割れ性を得るためには、少なくとも焼戻
し温度を６２０℃以上とする必要がある。
（３）優れた耐硫化物応力腐食割れ性を得るためには、
焼入を完全に行なう必要があるが、このためにはＣｒ、
Ｍｏの添加量を少なめにした鋼においては、従来の耐
サワー用鋼よりもＭｎを多めにする必要がある。
焼入を完全に行なう必要があるが、このためにはＣｒ、
Ｍｏの添加量を少なめにした鋼においては、従来の耐
サワー用鋼よりもＭｎを多めにする必要がある。
（４）焼戻し温度を６２０°Ｃ以上とした場合に、７５
ｋｇｆ／ｍｍ”以上の降伏強さを安定して得ると共に、
完全焼入れを実現するためには、Ｃ：０．４５％以上、
Ｍｎ：０．８％以上とする必要がある。
ｋｇｆ／ｍｍ”以上の降伏強さを安定して得ると共に、
完全焼入れを実現するためには、Ｃ：０．４５％以上、
Ｍｎ：０．８％以上とする必要がある。
（５）この発明鋼のような高強度鋼でＭｎが０．８％以
上含むような鋼においては、良好な耐硫化物応力腐食割
れ性を得るためには、Ｐを０．０１５％以下、Ｓを０．
００５％以下に制限する必要がある。
上含むような鋼においては、良好な耐硫化物応力腐食割
れ性を得るためには、Ｐを０．０１５％以下、Ｓを０．
００５％以下に制限する必要がある。
（６）前掲（１）項に示したようにＣｒ、 Ｍｏのみで
なく、Ｃｒ。
なく、Ｃｒ。
Ｍｏを減らしてＴｉ、 Ｖなどを複合添加した方がより
耐硫化物応力腐食割れ性は向上する。すなわち炭化物形
成元素は１種類でなく、なるべく多種のものにした方が
良い結果となる。これは単一組成の炭化物を析出させる
よりも、種々の組成の炭化物を析出させるようにする方
が、析出温度も異なるので、析出炭化物はより微細かつ
均一に分散するようになり、かくして高強度が得られる
と同時に耐硫化物応力腐食割れ性が向上するものと考え
られる。
耐硫化物応力腐食割れ性は向上する。すなわち炭化物形
成元素は１種類でなく、なるべく多種のものにした方が
良い結果となる。これは単一組成の炭化物を析出させる
よりも、種々の組成の炭化物を析出させるようにする方
が、析出温度も異なるので、析出炭化物はより微細かつ
均一に分散するようになり、かくして高強度が得られる
と同時に耐硫化物応力腐食割れ性が向上するものと考え
られる。
したがって、Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｔｉ、Ｖの他に更に、Ｎｂ、
Ｚｒの１種または２種を同時に添加することにより、
一層、強度と耐硫化物応力腐食割れ性を向上させること
が出来る。
Ｚｒの１種または２種を同時に添加することにより、
一層、強度と耐硫化物応力腐食割れ性を向上させること
が出来る。
この発明は、上記の知見に立脚するものである。
すなわちこの発明は、
Ｃ：０．４５〜０．６５％
Ｓｉ ： ０．２０〜０．３５％
Ｍｎ ： ０．８〜１．６％
Ｃｒ ： ０．１％以上、０．８％未満、Ｍｏ ： ０
．０５％以上、０゜４０％未満、ＡＩ ： ０．００５
〜０．１％ Ｔｉ ： ０．０２〜０．１０％およびＶ ： ０．
０１〜０．１０％ を含み、かつ Ｎｂ ： ０．１％以下および Ｚｒ：０．１％以下 のうちから選んだ少なくとも一種を含有し、さらに不可
避混入不純物のうちＰおよびＳをそれぞれ、Ｐ ： ０
．０１５％以下 Ｓ ： ０．００５％以下 に抑制し、残部は実質的にＦｅの組成になる継目無鋼管
用中空素材に、熱間圧延を施して製管し、ついで焼入れ
してマルテンサイト組織としたのち、６２０°Ｃ以上、
Ａｃ、変態点以下の温度範囲で焼戻すことを特徴とする
、耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度継目無鋼管の
製造方法である。
．０５％以上、０゜４０％未満、ＡＩ ： ０．００５
〜０．１％ Ｔｉ ： ０．０２〜０．１０％およびＶ ： ０．
０１〜０．１０％ を含み、かつ Ｎｂ ： ０．１％以下および Ｚｒ：０．１％以下 のうちから選んだ少なくとも一種を含有し、さらに不可
避混入不純物のうちＰおよびＳをそれぞれ、Ｐ ： ０
．０１５％以下 Ｓ ： ０．００５％以下 に抑制し、残部は実質的にＦｅの組成になる継目無鋼管
用中空素材に、熱間圧延を施して製管し、ついで焼入れ
してマルテンサイト組織としたのち、６２０°Ｃ以上、
Ａｃ、変態点以下の温度範囲で焼戻すことを特徴とする
、耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度継目無鋼管の
製造方法である。
以下この発明を、具体的に説明する。
まずこの発明において、素材成分を上記の範囲に限定し
た理由について説明する。
た理由について説明する。
Ｃ： ０．４５〜０．６５％
Ｃは、高温焼戻しにおいても高い強度を得る上で有用な
元素であり、とくにこの発明で所ｊｔＪｌシたように少
量の添加で６２０℃以上の高温焼戻し処理によって７５
ｋｇｆ／ｍｍ２以上の降伏強さを得るためには、少なく
とも０．４５％を必要とするが、０．６５％を超えると
焼割れが発生するおされが生じるので、０．４５〜０．
６５％の範囲で添加することにした。Ｓｉ：０．２０〜
０．３５％ Ｓｉは、鋼の脱酸と強度向上のためには少なくとも０．
２０％を必要とするが、０．３５％を超えると靭性の劣
化を招くので、０．２０〜０．３５％の範囲に限定した
。
元素であり、とくにこの発明で所ｊｔＪｌシたように少
量の添加で６２０℃以上の高温焼戻し処理によって７５
ｋｇｆ／ｍｍ２以上の降伏強さを得るためには、少なく
とも０．４５％を必要とするが、０．６５％を超えると
焼割れが発生するおされが生じるので、０．４５〜０．
６５％の範囲で添加することにした。Ｓｉ：０．２０〜
０．３５％ Ｓｉは、鋼の脱酸と強度向上のためには少なくとも０．
２０％を必要とするが、０．３５％を超えると靭性の劣
化を招くので、０．２０〜０．３５％の範囲に限定した
。
Ｍｎ ： ０．８〜１．６％
Ｍｎは、焼入性や強度の向上さらには脱酸にも有用なだ
けでなく、比較的安価な元素でもある。とくにこの発明
鋼のごとく他の添加元素が少量の場合は、含有量が０．
８％に満たないとその添加効果に乏しい。しかじなあく
ら、１．６％を超えるとＰ。
けでなく、比較的安価な元素でもある。とくにこの発明
鋼のごとく他の添加元素が少量の場合は、含有量が０．
８％に満たないとその添加効果に乏しい。しかじなあく
ら、１．６％を超えるとＰ。
Ｓなどの偏析を招いて耐硫化物応力腐食割れ性を劣化さ
せるので、０．８〜１．６％の範囲で含有させること−
にした。
せるので、０．８〜１．６％の範囲で含有させること−
にした。
Ｃｒ ： ０．１％以上、０．８％未満Ｃｒは、焼入れ
焼戻し処理において炭化物を形成し、強度および焼戻し
抵抗性を高めるのに有効に寄与する。そのためには゛０
．１％以上の添加が必要であるが、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｖ等の
元素が共存する場合には０．８％以上添加してもその効
果は飽和に達するので、０．１〜０．８％の範囲に限定
した。
焼戻し処理において炭化物を形成し、強度および焼戻し
抵抗性を高めるのに有効に寄与する。そのためには゛０
．１％以上の添加が必要であるが、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｖ等の
元素が共存する場合には０．８％以上添加してもその効
果は飽和に達するので、０．１〜０．８％の範囲に限定
した。
Ｍｏ ： ０．０５％以上、０．４０％未満ＭＯもＣｒ
と同様、強度および焼戻し抵抗性を高め、しかもＰの粒
界偏析を防いで耐硫化物応力腐食割れ性を向上させるの
に有効に寄与するが、含有量が０．０５％に満たないと
その添加効果に乏しく、一方０．４０％以上添加しても
Ｔ ｉ ＋ Ｖ等を同時添加する場合には、その効果は
飽和に達する。さらにコスト高となり、安価な材料を提
供するというこの発明の目的にも反するので、Ｍｏの含
有量は０．０５〜０．４０％の範囲に限定した。
と同様、強度および焼戻し抵抗性を高め、しかもＰの粒
界偏析を防いで耐硫化物応力腐食割れ性を向上させるの
に有効に寄与するが、含有量が０．０５％に満たないと
その添加効果に乏しく、一方０．４０％以上添加しても
Ｔ ｉ ＋ Ｖ等を同時添加する場合には、その効果は
飽和に達する。さらにコスト高となり、安価な材料を提
供するというこの発明の目的にも反するので、Ｍｏの含
有量は０．０５〜０．４０％の範囲に限定した。
＾７！： ｏ、ｏｏｓ〜０．１％
ＡＩは、脱酸に寄与するだけでなく、Ｎと化合して結晶
粒を微細化し、靭性、強度および耐硫化物応力腐食割れ
性を向上させる有用な元素である。
粒を微細化し、靭性、強度および耐硫化物応力腐食割れ
性を向上させる有用な元素である。
しかしながらその含有量がｏ、ｏｏｓ％に満たないとそ
の添加効果に乏しく、一方０．１％を超えるとその効果
は飽和に達するだけでなく、むしろ靭性の劣化を招くの
で、ｏ、ｏｏｓ〜０．１％の範囲に限定した。
の添加効果に乏しく、一方０．１％を超えるとその効果
は飽和に達するだけでなく、むしろ靭性の劣化を招くの
で、ｏ、ｏｏｓ〜０．１％の範囲に限定した。
Ｔｉ ： ０．０２〜０．１０％およびＶ：０．０１〜
０．１０％これらの元素は、Ｃｒ、 Ｍｏと同様に焼入
焼戻処理において炭化物を形成し、鋼の焼入性および焼
戻し軟化抵抗性の向上に有効に寄与する点で均等である
。この発明鋼においては炭化物形成元素として、従来タ
イプのＣｒ −Ｍｏ系鋼よりもＣｒ、 Ｍｏを低減した
上でＴｉ、νを少量複合添加することにより、種々の組
成の炭化物を広い温度域にわたって析出させ得る。この
結果析出炭化物は微細かっ、球状で均一に分布し、高強
度と優れた耐硫化物応力腐食割れ性を兼ねそなえた鋼を
得ることができる。
０．１０％これらの元素は、Ｃｒ、 Ｍｏと同様に焼入
焼戻処理において炭化物を形成し、鋼の焼入性および焼
戻し軟化抵抗性の向上に有効に寄与する点で均等である
。この発明鋼においては炭化物形成元素として、従来タ
イプのＣｒ −Ｍｏ系鋼よりもＣｒ、 Ｍｏを低減した
上でＴｉ、νを少量複合添加することにより、種々の組
成の炭化物を広い温度域にわたって析出させ得る。この
結果析出炭化物は微細かっ、球状で均一に分布し、高強
度と優れた耐硫化物応力腐食割れ性を兼ねそなえた鋼を
得ることができる。
しかし、Ｔｉが０．０２％以下また■が０，０１％以下
ではこの効果は得られず、一方Ｔｉ：０．１０％以上、
■：０．１０％以上となると高価となるだけでなく、炭
化物の粗大化を招き、かえって耐硫化物応力腐食割れ性
を劣化させる。
ではこの効果は得られず、一方Ｔｉ：０．１０％以上、
■：０．１０％以上となると高価となるだけでなく、炭
化物の粗大化を招き、かえって耐硫化物応力腐食割れ性
を劣化させる。
このためＴｉの添加量は０．０２〜０．１０％、■の添
加量は０．０１〜０．１０％とした。
加量は０．０１〜０．１０％とした。
Ｐ ： ０．０１５％以下、Ｓ ： ０．００５％以下
ＰおよびＳはいずれも、鋼の耐硫化物応力腐食割れ性の
著しい劣化を招く有害元素であり、この発明に従い、焼
戻し温度を６２０℃以上の高温にした場合において、所
期した強度および耐硫化物応力腐食割れ性を確保するた
めには、それぞれＰ≦０．０１５％、Ｓ≦０．００５％
に制御する必要がある。
ＰおよびＳはいずれも、鋼の耐硫化物応力腐食割れ性の
著しい劣化を招く有害元素であり、この発明に従い、焼
戻し温度を６２０℃以上の高温にした場合において、所
期した強度および耐硫化物応力腐食割れ性を確保するた
めには、それぞれＰ≦０．０１５％、Ｓ≦０．００５％
に制御する必要がある。
さらにこの発明では、強度および耐サワー臨界応力比の
一層の向上を図るため、ＮｂおよびＺｒのうち少なくと
も一種を下記の範囲で添加する。
一層の向上を図るため、ＮｂおよびＺｒのうち少なくと
も一種を下記の範囲で添加する。
Ｎｂおよび／またはＺｒ：０．１％以下ＮｂおよびＺｒ
はいずれも、Ｃｒ、 Ｍｏ＋ ｈ ＋ Ｖと同様に焼入
れ焼戻し処理において炭化物を形成し、鋼の焼入れ性お
よび焼戻し軟化抵抗性の向上に有効に寄与する。しかし
ながらこれらの添加量が０．１％を超えると析出物の粗
大化を招き、かえって耐硫化物応力腐食割れ性を劣化さ
せるだけでなく、加工性および靭性も低下させるので、
ＮｂおよびＺｒは、単独添加および複合添加いずれの場
合も０．１％以下の範囲で添加する必要がある。
はいずれも、Ｃｒ、 Ｍｏ＋ ｈ ＋ Ｖと同様に焼入
れ焼戻し処理において炭化物を形成し、鋼の焼入れ性お
よび焼戻し軟化抵抗性の向上に有効に寄与する。しかし
ながらこれらの添加量が０．１％を超えると析出物の粗
大化を招き、かえって耐硫化物応力腐食割れ性を劣化さ
せるだけでなく、加工性および靭性も低下させるので、
ＮｂおよびＺｒは、単独添加および複合添加いずれの場
合も０．１％以下の範囲で添加する必要がある。
さて上記した好適成分組成に調製した溶湯を鋳込んだの
ち、常法に従ううせん孔加工を施して中空素材とする。
ち、常法に従ううせん孔加工を施して中空素材とする。
ついでかくして得られた継目無鋼管用中空素材に、熱間
で伸延加工を施したのち、焼入れ焼戻し処理を施す。
で伸延加工を施したのち、焼入れ焼戻し処理を施す。
この焼入れ処理においては、９０％以上をマルテンサイ
ト組織とすることが望ましい。
ト組織とすることが望ましい。
また焼戻し処理は、６２０℃以上、Ａｃ、変態点以下の
温度範囲で行う必要がある。というのは、この発明で所
期したように降伏強さ＝７５〜１２０ｋｇｆ／ｍｍ”で
かつ良好な耐硫化物応力腐食割れ性を得るには、６２０
℃以上の高温で焼戻し処理を施すことが不可欠だからで
あり、一方Ａｃ、点を超えるとオーステナイトが生じる
結果、常温まで冷却したときにこノオーステナイトが焼
戻しを受けないマルテンサイトとなって耐硫“化物応力
腐食割れ性の著しい劣化を招くからである。
温度範囲で行う必要がある。というのは、この発明で所
期したように降伏強さ＝７５〜１２０ｋｇｆ／ｍｍ”で
かつ良好な耐硫化物応力腐食割れ性を得るには、６２０
℃以上の高温で焼戻し処理を施すことが不可欠だからで
あり、一方Ａｃ、点を超えるとオーステナイトが生じる
結果、常温まで冷却したときにこノオーステナイトが焼
戻しを受けないマルテンサイトとなって耐硫“化物応力
腐食割れ性の著しい劣化を招くからである。
かくして優れた耐硫化物応力腐食割れ性を有する高強度
継目無鋼管が得られるのである。
継目無鋼管が得られるのである。
（作 用）
この発明に従うことによって、強度のみならず耐硫化物
応力腐食割れ性が著しく改善される理由は、まだ明確に
解明されたわけではないが、次のとおりと考えられる。
応力腐食割れ性が著しく改善される理由は、まだ明確に
解明されたわけではないが、次のとおりと考えられる。
すなわち硫化物応力腐食割れは、硫化水素を含む水溶液
による鋼材の腐食によって生じた水素が鋼中に侵入し、
介在物、析出物、転位などの応力集中部に集積して鋼を
脆化させる水素脆性の一種と考えられるが、Ｐ、ｓを低
域し、介在物を減らすと共に、６２０℃以上の高温焼戻
しによって転位密度を減少させ、析出物を球状化させる
こと、さらに炭化物形成元素として、従来タイプのＣｒ
−Ｍ。
による鋼材の腐食によって生じた水素が鋼中に侵入し、
介在物、析出物、転位などの応力集中部に集積して鋼を
脆化させる水素脆性の一種と考えられるが、Ｐ、ｓを低
域し、介在物を減らすと共に、６２０℃以上の高温焼戻
しによって転位密度を減少させ、析出物を球状化させる
こと、さらに炭化物形成元素として、従来タイプのＣｒ
−Ｍ。
鋼よりＣｒ、 Ｍｏを低減しかっＴｉ、Ｖの少量を複合
添加することにより種々の組成の炭化物を広い温度域に
わたって析出させることが出来るため、析出炭化物が微
細かつ均一に分布する組織が得られること、などによっ
て水素が集積する応力集中個所が著しく減少されること
によるものと考えられる。
添加することにより種々の組成の炭化物を広い温度域に
わたって析出させることが出来るため、析出炭化物が微
細かつ均一に分布する組織が得られること、などによっ
て水素が集積する応力集中個所が著しく減少されること
によるものと考えられる。
通常、上記のように低転位密度、球状析出物とするため
高温焼戻しを行うと鋼材の強度は低下するのであるが、
この発明の成分の組合せによれば適切な形状、分布の析
出物を有する組織が得られ耐硫化物応力腐食割れ性を損
なうことなく高強度が得られるものと考えられる。
高温焼戻しを行うと鋼材の強度は低下するのであるが、
この発明の成分の組合せによれば適切な形状、分布の析
出物を有する組織が得られ耐硫化物応力腐食割れ性を損
なうことなく高強度が得られるものと考えられる。
（実施例）
表１に示した各成分組成による継目無鋼管用中空素材を
熱間加工後、焼入れし、ついで同じく表１に示した各温
度で焼戻し処理を施して、製品とした。
熱間加工後、焼入れし、ついで同じく表１に示した各温
度で焼戻し処理を施して、製品とした。
かくして得られた各継目無鋼管の降伏強さくＹ。
Ｓ、）、引張り強さくＴ、Ｓ、）、耐硫化物応力腐食割
れ性について調べた結果を表１に併記する。
れ性について調べた結果を表１に併記する。
なお耐応力腐食割れ性は、丸棒引張り試験片をＮＡＣＥ
液（０，５％酢酸、５％食塩添加飽和硫化水素水）中に
おいて、降伏強さの８０％の応力を負荷する試験によっ
て評価し、かかる試験において３０日間破断しなかった
ものを○印で、また破断したものをＸ印で示した。
液（０，５％酢酸、５％食塩添加飽和硫化水素水）中に
おいて、降伏強さの８０％の応力を負荷する試験によっ
て評価し、かかる試験において３０日間破断しなかった
ものを○印で、また破断したものをＸ印で示した。
同表より明らかなように、この発明に従って得られた継
目無鋼管（隘１〜８）はいずれも、高いＹ、Ｓ、および
Ｔ、Ｓ、値と共に、優れた耐硫化物応力腐食割れ性が得
られた。
目無鋼管（隘１〜８）はいずれも、高いＹ、Ｓ、および
Ｔ、Ｓ、値と共に、優れた耐硫化物応力腐食割れ性が得
られた。
これに対し成分組成は適正範囲を満足しているものの、
焼戻し温度が下限に満たない比較鋼（階９．１０）は、
耐硫化物応力腐食割れ性に劣っていた。
焼戻し温度が下限に満たない比較鋼（階９．１０）は、
耐硫化物応力腐食割れ性に劣っていた。
また成分組成のいずれかがこの発明の適正範囲を逸脱し
ているもの（阻１１〜２４）のうち、Ｃ量が下限に満た
ない隘１１およびＭｎＮが下限に満たない尚１２は、そ
れぞれ耐硫化物応力腐食割れ性は良好ではあったものの
、低いｙ、ｓ、およびＴ、Ｓ、値しか得られなかった。
ているもの（阻１１〜２４）のうち、Ｃ量が下限に満た
ない隘１１およびＭｎＮが下限に満たない尚１２は、そ
れぞれ耐硫化物応力腐食割れ性は良好ではあったものの
、低いｙ、ｓ、およびＴ、Ｓ、値しか得られなかった。
その他の隘１３〜２４はいずれも、Ｙ、Ｓ、 、Ｔ、Ｓ
、値は良好であったが、耐硫化物応力腐食割れ性に劣っ
ていた。
、値は良好であったが、耐硫化物応力腐食割れ性に劣っ
ていた。
（発明の効果）
かくしたこの発明によれば、従来のように高価な元素を
多量に含まず、連続鋳造にも適した安価な成分系で、し
かも優れた耐硫化物応力腐食割れ性と共に、降伏強さ：
７５ｋｇｆ／ｍｍ”以上という高強度を兼ね備える継
目無鋼管を得ることができる。
多量に含まず、連続鋳造にも適した安価な成分系で、し
かも優れた耐硫化物応力腐食割れ性と共に、降伏強さ：
７５ｋｇｆ／ｍｍ”以上という高強度を兼ね備える継
目無鋼管を得ることができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．４５〜０．６５ｗｔ％ Ｓｉ：０．２０〜０．３５ｗｔ％ Ｍｎ：０．８〜１．６ｗｔ％ Ｃｒ：０．１ｗｔ％以上、０．８ｗｔ％未満、Ｍｏ：０
．０５ｗｔ％以上、０．４０ｗｔ％未満、Ａｌ：０．０
０５〜０．１ｗｔ％ Ｔｉ：０．０２〜０．１０ｗｔ％および Ｖ：０．０１〜０．１０ｗｔ％ を含み、かつ Ｎｂ：０．１ｗｔ％以下および Ｚｒ：０．１ｗｔ％以下 のうちから選んだ少なくとも一種を含有し、さらに不可
避混入不純物のうちＰおよびＳをそれぞれ、 Ｐ：０．０１５ｗｔ％以下 Ｓ：０．００５ｗｔ％以下 に抑制し、残部は実質的にＦｅの組成になる継目無鋼管
用中空素材に、熱間圧延を施して製管し、ついで焼入れ
してマルテンサイト組織としたのち、６２０℃以上、Ａ
ｃ＿１変態点以下の温度範囲で焼戻すことを特徴とする
、耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度継目無鋼管の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28767185A JPS62149813A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度継目無鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28767185A JPS62149813A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度継目無鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62149813A true JPS62149813A (ja) | 1987-07-03 |
Family
ID=17720210
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28767185A Pending JPS62149813A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度継目無鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62149813A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5938865A (en) * | 1995-05-15 | 1999-08-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltc. | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance |
| JP5333700B1 (ja) * | 2012-11-05 | 2013-11-06 | 新日鐵住金株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼及び低合金油井管用鋼の製造方法 |
-
1985
- 1985-12-23 JP JP28767185A patent/JPS62149813A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5938865A (en) * | 1995-05-15 | 1999-08-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltc. | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance |
| JP5333700B1 (ja) * | 2012-11-05 | 2013-11-06 | 新日鐵住金株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼及び低合金油井管用鋼の製造方法 |
| WO2014068794A1 (ja) * | 2012-11-05 | 2014-05-08 | 新日鐵住金株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼及び低合金油井管用鋼の製造方法 |
| AU2012393719B2 (en) * | 2012-11-05 | 2016-03-24 | Nippon Steel Corporation | Low-alloy steel for oil well pipes which has excellent sulfide stress cracking resistance, and method for manufacturing low-alloy steel for oil well pipes |
| RU2605033C1 (ru) * | 2012-11-05 | 2016-12-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Низколегированная сталь для труб нефтепромыслового сортамента, имеющая превосходное сопротивление сульфидному растрескиванию под напряжением, и способ ее изготовления |
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