JPS62100550A - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ａ、産業上の利用分野 本発明は、衝撃強度、成形加工性、耐熱性および成形熱
安定性の改良された熱可塑性樹脂組成物に関する。さら
に詳しくは、アルケニル芳香族単量体と不飽和ジカルボ
ン酸無水物とを共重合して得られる特定の構造を有する
共重合体と特定の構造を有するゴム強化熱可塑性樹脂お
よび特定量のエチレンビスステアリルアミドからなる熱
可塑性樹脂組成物に関する。

ｂ、従来の技術 ゴム強化スチレン系樹脂の耐熱性を改良する方法として
、スチレンの一部または全量をα−メチルスチレンに置
き換えて使用する方法が一般におこなわれている。

例えば代表的なゴム強化スチレン系樹脂であるＡＢＳ樹
脂について、耐熱性を向上させるため、グラフトモノマ
ーの一部にα−メチルスチレンを用いる方法、あるいは
ポリブタジェンにスチレン、アクリロニトリルをグラフ
ト重合させたグラフト共重合体にα−メチルスチレン−
アクリロニトリル共重合体を混合する方法が知られてい
る。

これらの組成物が、より高い耐熱性を得るためには、α
−メチルスチレンの含量を多くする必要がある。しかし
α−メチルスチレンの含量を多くすると、耐熱性は向上
するが、その反面、 ■　衝撃強度が低下する。

■　成形加工性が低下する。

■　熱安定性が低下する。

などの難点がある。

最近の用途の多様化に伴い、成形材料は、高い耐熱性、
耐衝撃性がもとめられ、また成形品が大型化あるいは構
造が複雑になってきて、すぐれた成形加工性、あるいは
高温成形に耐えるＩ！ｉｉ］熱安定性が、成形材料に求
められている。

しかし、従来のゴム強化スチレン系樹脂にα−メチルス
チレンを使用することによって、よる耐熱性を向上させ
る方法では、耐熱性、耐衝撃強度、成形加工性、熱安定
性の物性バランスを高度なレベルに維持することは困難
であった。

Ｃ０発明が解決しようとする問題点 このように従来の方法では、耐熱性、耐衝撃性、成形加
工性のバランスが優れたゴム強化スチレン系樹脂を製造
することは困難であった。そこで、発明者らは鋭意検討
した結果、特定のゴム強化スチレン系樹脂と、特定構造
の芳香族ビニル化合物−無水マレイン酸共重合体からな
る樹脂組成物に、特定量のアルキレンビス脂肪酸アミド
を配合することにより、耐熱性、耐衝撃性、成形加工性
のバランスの優れた樹脂組成物が得られることを見出し
、本発明に到達した。

Ｃ０問題点を解決するための手段 本発明は、 （Ａ）アルケニル芳香族単量体と不飽和ジカルボン酸無
水物、および場合によってはさらにこれらと共重合可能
なビニル単量体からなる樹脂質重合体を形成する単量体
混合物を、０℃以下のガラス転移温度を有するゴム質重
合体の存在下または非存在下に共重合して得られる共重
合体あるいはグラフト共重合体で、かつ、不飽和ジカル
ボン酸無水物含量が５〜５０重量％、前記ゴム質重合体
含量が０〜３０重量％である熱可塑性樹脂５〜７０重量
％、および（Ｂ）ゴム賞重合体５〜６０重量％の存在下
、アルケニル芳香族ｓ曽体とビニルシアン歌壇体、およ
び場合によってはさらにメタクリル酸エステルｍ量体か
らなる単量体の合計量９５〜４０重量％を重合して得ら
れるグラフト共重合体で、かつ該共重合体のメチルエチ
ルケトンに可溶な成分（マトリックス樹脂）の極限粘度
（３０℃、メチルエチルケトン中で測定）が０．２０〜
０．１０ｄｌ／ｇであるゴム強化熱可塑性樹脂９５〜３
０重量％とからなり、樹脂組成物中のゴム質重合体の総
量が２〜３０重量％である樹脂組成物１００重量部に対
して （Ｃ）次式で示されるアルキレンビス脂肪酸アミドＨ２
Ｎｏ（、−Ｒ’−Ｒ”−Ｒ”　−ＣＯＮＨ２１〜１０重
量部を配合してなることを特徴とする熱可塑性樹脂組成
物を提供するものである。

本発明に使用する熱可塑性樹脂（Ａ）は、塊状または溶
液重合条件下で、アルケニル芳香族単量体・不飽和ジカ
ルボン酸無水物、および場合によってはこれらと共重合
可能なビニル単量体を含む樹脂質重合体を形成する単量
体１００〜７０重量部を、０℃以下のガラス転移温度を
有するゴム質重合体０〜３０重量部とラジカル共重合さ
せて得られる。

その好ましい共重合方法としては、まずアルケニル芳香
族単量体、および場合によってはこれと共重合するビニ
ル単量体に前記ゴム質重合体を溶解し、必要に応じて分
子量調節剤、重合溶媒を加え、ラジカル重合開始剤の存
在下、アルケニル芳香族単量体あるいはこれとビニル単
量体との混合物と不飽和ジカルボン酸無水物との濃度比
が重合期間中実質的に一定になるように、連続的に不飽
和ジカルボン酸無水物を添加して、反応温度４０〜１７
０℃で重合する方法が用いられる。

上記アルケニル芳香族単量体は、特に限定はされないが
、例エバスチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルス
チレン、０−メチルスチレン、核置換ハロゲン化スチレ
ン、インデンなどを例示することができ、とくにスチレ
ンが好ましい。

また、不飽和ジカルボン酸無水物も、特に限定はなく、
例えば無水マレイン酸、クロロマレイン酸無水物、ジク
ロロマレイン酸無水物、シトラコン酸無水物、イタコン
酸無水物、フェニルマレイン酸無水物、アコニット酸無
水物などを用いることができ、くに無水マレイン酸が好
ましい。これらのアルケニル芳香族単量体および不飽和
ジカルボン酸無水物は、それぞれ２種以上を混合して使
用することもできる。

また、任意成分としての前記単量体と共重合可能なビニ
ル単量体としては、アクリロニトリル、メタクリレート
リルなどのビニルシアン化合物、メチルメタクリレート
、メチルアクリレート、エチルメタクリレートなどの（
メタ）アクリル酸アルキルエステルなどが挙げられ、こ
れらを２種以上混合して使用することもできる。これら
ビニル単量体の含有量は、熱可塑性樹脂（Ａ）中、３５
重重量以下であることが好ましい。

不飽和ジカルボン酸無水物の含有量は、熱可塑性樹脂（
Ａ）のうち５〜５０重量％、好ましくは１０〜３５重量
％である。５重量％未満であると、最終的に得られる樹
脂組成物の耐熱性および耐衝撃性が十分に改善されない
。また５０重量％を超えると、最終的に得られる樹脂組
成物の流動性および成形時の熱安定性が著しく低下する
。

０℃以下のガラス転移温度を有するゴム質重合体として
は、ブタジェンを主成分とするブタジェン系ゴム質重合
体（例えばブタジェン単独重合ゴム、スチレン−ブタジ
ェン共重合ゴム、ブタジェン−（メタ）アクリル酸共重
合ゴム、アクリロニトリル−ブタジェン共重合ゴム）、
クロロブレン系ゴム質重合体、イソプレン系ゴム質重合
体、天然ゴム、塩素化ポリエチレン、エチレン−プロピ
レン共重合系ゴム質重合体、エチレン−ジエン共重合系
ゴム質重合体、シクロオレフィン系ゴム質重合体などを
挙げることができる。

なお、熱可塑性樹脂（Ａ）中のゴム質重合体の割合は、
多（とも３０重量％である。３０重重量を越えると、重
合溶液の粘度が非常に高くなり、実際的に重合すること
が困難である。

熱可塑性樹脂（八）の好ましい極限粘度（３０℃、メチ
ルエチルケトン中で測定、以下同じ）は０．３５〜０．
６０である。該極限粘度が０．３５未満では衝撃強度が
低下し、その結果、実用成形品のウェルド部の強度が低
下する傾向にある。一方、０．６０を越えると成形加工
性が悪くなる傾向を示すので好まし７くない。

本発明に使用するゴム強化熱可塑性樹脂（Ｂ）は、乳化
重合条件下でゴム質重合体成分５〜６０重量％、アルケ
ニル芳香族単量体、ビニルシアン単量体および場合によ
って：９（、メタクリル酸エステル単量体からなる単量
体混合物成分９５〜４０重量％からなるグラフト共重合
体である。

本発明のゴム強化熱可塑性樹脂（Ｂ）は、ゴム質重合体
および単量体成分が上述の範囲にあれば■　ゴム質重合
体の存在下に上述の単量体成分をグラフト共重合させた
グラフト共重合体を製造する方法 ■　グラフト共重合体と上述の単量体成分からなる共重
合体とをブレンドして上述の組成範囲のグラフト共重合
体を製造する方法 のいずれの方法によって得たものでもよい。

上記樹脂（Ｒ）を構成するグラフト共重合体のグラフト
率は、耐衝撃性、成形熱安定性、加熱寸法安定性の面か
ら好ましくは２０〜１２０％、さらに好ましくは３０〜
１００％である。ここでグラフト率は、次式により求め
られる。

上記樹脂（Ｂ）に含まれるマトリックス樹脂の極限粘度
は、耐衝撃性、加熱寸法安定性の面から０．２０〜０゜
７０、好ましくは０．２５〜０．４５である。極限粘度
が０．２０未満であると耐熱性と耐衝撃性の優れたもの
が得られず、一方、０．７０を超えると成形加工性が低
下するので好ましくない。

ゴム質重合体、アルケニル芳香族単量体、ビニルシアン
単量体およびメタクリル酸〕〜ステルｉｔ体は、上述の
熱可塑性樹脂（Ａ）で挙げた化合物が用いられる。また
好ましい化合物もそこに示されたものと同じである。

ゴム強化熱可塑性樹脂（Ａ）は、乳化重合法、懸濁重合
法、溶液重合法、バルク重合法および該重合法の組合せ
による方法などのいずれかの方法で製造することができ
る。

マトリックス樹脂の極限粘度を調整する方法は、一般に
知られている方法、例えば重合温度および分子量調節剤
、重合開始剤の添加址および種類を適宜コントロールす
ることにより調節することができる。

熱可塑性樹脂（Ａ）／ゴム強化熱可塑性樹脂（Ｂ）の組
成比は、重量％で５／９５〜７０／３０好ましくは１０
／９０〜６０／４０である。

樹脂（Ａ）が５重量％未満であると耐熱性が低ドし、一
方、７０重量％を超えると成形加り性１、耐衝？性が低
下するので好ましくない。

樹脂（Ａ）と樹脂（Ｂ）からなる樹脂組成物中のゴム質
重合体の含有率は５〜３０重量％、好ましくは１０〜２
５重量％である。５重量％未満では耐衝撃性が低く、一
方、３０重量％を超えると耐衝撃性、成形加工性が劣る
ので好ましくない。

アルキレンビス脂肪酸アミド（Ｃ）としては、次の一般
式で示される化合物から選ばれる少なくとも１種である
。

Ｈ２ＮＯＣ−Ｒ’　　　Ｒ”　−Ｒ３−ＣＯＮＨ２上式
において、Ｒ１、Ｒ３の好ましい炭素数は１０〜２０で
あり、さらに好まし７くは１６〜２０である。またＲ２
の好ましい炭素数は２〜８であり、さらに好ましくは２
〜４、特に好ましくは２である。かかる化合物として特
に好ましいのはエチレンビスステアリルアミドである。

アルキレンビス脂肪酸アミドは、十述の樹脂組成物１０
０重量部に対して１〜１０重量部、好ましくは１゜５〜
５重量部配合される。

アルキレンビス脂肪酸アミドを上述の範囲で配合するこ
とで、樹脂組成物中の耐熱性を低ドさぜることなく、耐
衝撃性、成形加工性を大幅に改良することができ、した
がって従来の樹脂組成物に比べ一段とすぐれた耐熱性、
耐衝撃性、成形加工性、耐熱安定性のバランスを有する
樹脂組成物が得られる。アルキレンビス脂肪酸アミドが
１重量部未：茜であると、本発明の目的とする効果が得
られず、一方、１０重量部を超えると耐熱性、耐衝撃性
が低下するので好ましくない。

本発明組成物の各成分の混合には通常の方法が用いられ
る。例えばミキサーで各成分を混合したのち、押出機に
て２００・〜２８０℃で溶融混練して造粒４″る。

さらに簡単には各成分を直接成形機内で溶融１児練し。

て成形することができる。

本発明の組成物には、酸化防止剤、例えば２，６一ジー
ｔ、−ブ千ルー４−メチルフェノール、２−　（１−メ
チルシクロヘキシルｌ−４，６−シメチルフエノール、
２，２′　　−メチレン−ビス−（４−エチル−６−ｔ
−ブチルフェノール）、４．４’　　−チオビス＝（６
−ｔ−ブチル−３−メチルフェア）−ル）、ジラウリル
チオジプロピオネート、トリス（ジ−ノニルフェニル）
ホスファイト、ワックス；紫外線吸収剤、例えばｐ−ｔ
−プチルフェニルサリシレート、２゜２′　−ジヒドロ
キシ−４−メトキシベンゾフェノン、２−　（２’　　
−−ヒドロキシ−４′　−ｎ−オクトキシフェニル）ベ
ンゾトリアゾール；滑剤、例えばパラフィンワックス、
ステアリン酸、硬化油、ステアロアミド、メチレンビス
ステアロアミド、ｎ−ブチルステアレート、ケトンワッ
クス、オクチルアルコール、ラウリルアルコール、ヒド
ロキシステアリン酸トリグリセリド；難燃剤、例えば酸
化アンチモン、水酸化アルミニウム、はう酸亜鉛、トリ
クレジルホスフェート、トリス（ジクロロプロピル）ホ
スフェート、塩素化パラフィン、テトラブロモブタン、
ヘキサブロモベンゼン、テトラブロモビスフェノールＡ
；帯電防止剤、例えばステアロアミドプロピルジメチル
−β−ヒドロキシエチルアンモニウムニトレート；着色
剤、例えば酸化チタン、カーボンブラック；充填剤、例
えば炭酸カルシウム、クレー、シリカ、ガラス繊維、ガ
ラス球、カーボン繊維；顔料などを必要に応じて添加す
ることができる。

また本発明の組成物には、さらに他の熱可塑性樹脂、例
えばスチレン系樹脂、ポリフェニレンエーテル、ポリア
ミド、アクリル樹脂、ポリエステルなどを配合すること
も゛、二きる。

本発明の組成物は、自動車部品、電気製品、家庭用品、
各種工業用品など乙こ好適に使用することができる。

ｅ、実施例 次に実施例を挙げて本発明をさらに具体的Ｑこ説明する
。

なお、本実施例で用いる熱可塑性樹脂（Ａ）およびゴム
強化熱可塑性樹脂（Ｂ）は下記の方法によって製造した
。

〔熱可塑性樹脂（Ａ）の製造方法〕

スチレンー無述７−［、−４ジ」ＵＵ１釦生但（以下Ｓ
Ｔ／門Ａ　Ｈ（１）と記す） 攪拌装置付ステンレス製反応器に、スチレン８５０ｇ、
メチルエチルケトン４００ｇ、ベンゾイルパーオキサイ
ド２ｇを仕込んだ。窒素で内部の空気を置換したのち、
ジャケットに温水（９０℃）を入れて加熱した。

反応器内温が５０℃に達したところで、無水マレイン酸
１２ｈ、メチルエチルケトン 量可変式連続添加装置を使用して以下の速度で添加した
。

無水マレイン酸の溶液を２１５＋ｎ６／時の速さで２時
間加え、次に９６ｍ６／時の速さで３時間加え、次に５
７ｍｆ／時の速さで５時間加え、さらに添加完了まで３
０ｍｌ！／時の速さで加えた。無水マレイン酸溶液の添
加完了後、内温を９０℃に保って２時間攪拌を継筒した
。重合転化率は８５％であった。重合体中の無水マレイ
ン酸の共重合量は１５．７重量％であった。

重合終了後、酸化防止剤として２．２’　　−メチレン
−ビス−　（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）
５ｇを加え、続いて残留モノマーおよび溶媒を減圧下で
除き乾燥した。

スチレ２二員木乙ど工ｙ勧ー車一介体供（以下Ｓ　Ｔ　
／　Ｍ　Ａ　Ｒ　（２）と記す）攪拌装置イ」ステンレ
ス製反応器に、スチレン７５８ｇ、メチルエチルケトン
４００ｇを仕込み、攪拌しながらベンゾイルパーオキサ
イド２ｇを添加し、窒素で内部の空気を置換したのち、
ジャケットに温水（９０℃）を入れて加熱した。反応容
器の内温か５０℃に達したところで、無水マレイン酸２
２０ｇ、メチルエチルケトン８００ｇからなる溶液を、
流量加変式連続装置を使用して以下の速度で添加した。

無水マレイン酸の溶液を７９１ｍ　ｌ！　／時の速さで
３０分間加え、次！：１ｍ２１７ｍ　６　／時の速さで
２時間加え、７５１１１　β／時の速さで３時間加え、
さらに添加完了まで２９ｍｆｆ／時の速さで加えた。

無水マレ・イン酸溶液の添加完了後、内温を９０℃に保
って２時間攪拌を継続した。重合転化率は９０％であっ
た。重合体の無水マレイン酸の共重合量は２４．６％で
あった。重合終了後、酸化防止剤として２．２’　−メ
チレン−ビス−（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノー
ル５ｇを加え、続いて残留モノマーおよび溶媒を減圧下
で除き乾燥した。

スチレン−無水ヱ４追Ｚ醇１丘藤廻 （以下ＳＴ／ＭＡ旧３）と記す） 撹拌装置付ステンレス製反応器に、スチレン５２０ｇ、
無水マレイン酸４９０ｇ、メチルエチルケトン４０００
ｇ　。

ベンゾイルパーオキサイド２ｇを仕込んだ。窒素で内部
の空気を置換したのち、ジャケラ１−に温水（９０℃）
を入れて加熱し、５時間反応させた。重合転化率は９９
％であった。重合体中の無水マレイン酸の共重合量は４
７．５重量％であった。

重合終了後、酸化防止剤として２．２′　−メチレン−
ビス−（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）５ｇ
を加え、続いて残留モノマーおよび溶媒を減圧下で除き
乾燥した。

スチレｙ二員氷乙に仁響突１倉生虱 （以下ＳＴ／Ｍ＾Ｈ（４）と記す） 撹拌装置付ステンレス製反応器に、スチレン９５０ｇ、
無水マレイン酸６０ｇ、メチルエチルケトン４０００ｇ
　。

ベンゾイルパーオキサイド２ｇを仕込んだ。窒素で内部
の空気を置換したのち、ジャケットに温水（９０℃）を
入れて加熱し７．５時間反応させた。重合転化率は８４
％であった。重合体中の無水マレイン酸の共重合量は５
．０重量％であった。重合終了後、酸化防止剤として２
．２’−メチレン−ビス−（４メチル−６−ｔ−ブチル
フェノール）５ｇを加え、続いて残留子ツマ−および溶
媒を減圧下で除き乾燥した。

〔ゴム強化熱可塑性樹脂（Ｂ）の製造方法］１゜　グラ
フト共重合体Ｇ−１、Ｇ−２、Ｇ−３の製法平均粒径２
３００人のポリブタジェンラテックス２６部、平均粒径
４４００Å以上の粒子を６５％含む、結合スチレン含量
２５重量％のスチレン−ブタジェン共重合体ラテックス
４部、スチレン５２部、アクリロニトリル１８部、不均
化ロジン酸カリウム２．０部を含む石けん水溶液１００
部、ｔ−＝Ｆボデシルルカプタン１．０部、硫酸第１鉄
０．００５部を含む水溶液１０部４６よびピロ燐酸ナト
リウム０．３５部とデキストローズ０゜２５部を含む水
溶液５０部の混合物を密閉された耐圧容器に仕込み、窒
素置換して十分に攪拌しながら系の温度を７０℃に昇温
したのち、クメンハイドロパーオキサイド０．４部を添
加して重合を開始する。３時間後、生成重合体ラテック
スを取出し、２．２′　　−メチレン−ビス−（４−メ
チル−６−ｔ−ブチルフェノール）１．０部を乳化状態
で混合後、硫酸で凝固して洗浄、脱水、乾燥により白色
粉末状ＡＢＳ　Ｇ−１を得た。Ｇ−２についてはｔ−ド
デシルメルカプタン０．８部、Ｇ〜３についてはｔ−ド
デシルメルカプタン０．７部を用い（Ｂ４）と同様の方
法で重合を行なった。以下に得られた樹脂の特性を示す
。

Ｇ−Ｉ　　　Ｇ−２Ｇ−３ ゴム質重合体含有率（χ）　　　３０　　　３０　　　
３０マトリツクスの極限粘度　０．２５　　０．３２　
　０．３８グ　　ラ　　フ　　ト　　率（χ）　　　　
　５２　　　　　５８　　　　　６３２、　グラフト共
重合体Ｇ−４の製法 Ｇ−１の重合方法に於いて、平均粒径２３００人のポリ
ブタジェンラテックス５２部、粒径４４００Å以上の粒
子を６５％含む結合スチレン含量２５重量％のスチレン
−ブタジェン共重合体ラテ・ノクス８部、スチレン２４
．６部、アクリロニトリル１５．４部、ｔ−ドデシルメ
ルカプタン０．５部を用いた以外は、Ｇ〜１と同様の方
法で重合を行ない、下記の特性のゲラブト共重合体Ｇ−
４を得た。

ゴム含有率（１）　６０ マトリックスの極限粘度　　０．５ グ　　ラ　　フ　　ト　　率　（χ）４５３、　グラフ
ト共重合体Ｇ−５の製法 Ｇ−１の重合法に於いて、ｔ−４デシルメルカプタンを
１．５部使用し、他はＧ−１と同一条件で１１グ合を行
ないＧ−５を得た。

ゴム含有率（χ）　　３０ ７トリツクスの極限粘度　　０．１８ グ　　ラ　　フ　　ト　　率　（Ｘ）　　　　　４Ｂ実
施例１〜１２・比較例１〜６ 表−１に示した成分を５０ｍｍ押出機で混合し、ベレッ
トを作成した。

これらベレットを用い、ＪＩＳ　Ｋ７２１０に準拠して
メルトフローレイト（測定条件２２０　’Ｃ１１Ｃ１１
Ｏを測定した。

また、ベレットを５ｏｚ射出成形機（東芝ｌ５４２５Ａ
）で成形して試験片を作成し、アイゾツト衝撃強度（Ａ
ＳＴＭ　Ｄ２５６　ｉ厚み’Ａ“、ノツチ付２３℃）、
熱変形温度（ＡＳＴＭ　Ｄ６４８　；厚み’Ａ’　、２
６４ｐｓｉ、　２３℃）を測定した。

結果を表−１に示す。

各実施例および比較例について、表−１より、その結果
を評価する。

実施例１〜１２は、本発明の範囲内の樹脂組成物であり
、本発明の目的とする物性が得られている。

比較例１〜６については次のとおりである。

比較例１：　本発明の（Ｃ）成分であるエチレンビスス
テアリルアミドを使用しない例であり、成形加工性と耐
衝撃性が悪い。

比較例２：　本発明の（Ｃ）成分であるエチレンビスス
テアリルアミドを本発明の範囲を超えて使用した例であ
り、耐熱性と耐衝撃性が悪い。

比較例３：　本発明の（Ｂ）成分の７１−リソクスの極
限粘度が本発明の範囲未満である例であり、耐熱性、耐
衝撃性が悪い。

比較例４：　本発明の（Ｂ）成分のマトリックスの極限
粘度が本発明の範囲を超えた例セあり、成形加工性が悪
い。

比較例５：　本発明の（Ｃ）成分の範囲外のメチレンビ
スステアリルアミｔ′を用いた例であり、耐衝撃性が悪
い。

比較例６：　本願発明の組成物中のゴム含有率が本発明
の範囲を超えた例であり、耐熱性、成形加工性が悪い。

ｒ０本発明の効果 本発明の熱可塑性樹脂組成物は、耐衝Ｙ性、耐熱性、成
形加工性の物性バランスに優れ、最近の厳しい品質要求
に対応できる優れた樹脂材料である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）（Ａ）アルケニル芳香族単量体と不飽和ジカルボ
   ン酸無水物、および場合によってはさらにこれらと共重
   合可能なビニル単量体からなる樹脂質重合体を形成する
   単量体混合物を、０℃以下のガラス転移温度を有するゴ
   ム質重合体の存在下または非存在下に共重合して得られ
   る共重合体あるいはグラフト共重合体で、かつ、不飽和
   ジカルボン酸無水物含量が５〜５０重量％、前記ゴム質
   重合体含量が０〜３０重量％である熱可塑性樹脂５〜７
   ０重量％、および（Ｂ）ゴム質重合体５〜６０重量％の
   存在下、アルケニル芳香族単量体とビニルシアン単量体
   、および場合によってはさらにメタクリル酸エステル単
   量体からなる単量体の合計量９５〜４０重量％を重合し
   て得られるグラフト共重合体で、かつ該共重合体のメチ
   ルエチルケトンに可溶な成分の極限粘度（３０℃、メチ
   ルエチルケトン中で測定）が０．２０〜０．７０ｄｌ／
   ｇであるゴム強化熱可塑性樹脂９５〜３０重量％とから
   なり、樹脂組成物中のゴム質重合体の総量が２〜３０重
   量％である樹脂組成物１００重量部に対して （Ｃ）次式で示されるアルキレンビス脂肪酸アミド Ｈ＿２ＮＯＣ−Ｒ＾１−Ｒ＾２−Ｒ＾３−ＣＯＮＨ＿２
   式中、Ｒ＾１、Ｒ＾３は炭素数８以上の直鎖状または分
   岐状のアルキレン基であり、Ｒ＾１とＲ＾３は同一でも
   異なっていてもよい Ｒ＾２は炭素数２以上の直鎖状または分岐状のアルキレ
   ン基である １〜１０重量部を配合してなることを特徴とする熱可塑
   性樹脂組成物。
2. （２）（Ｂ）のマトリックス樹脂の極限粘度が０．２５
   〜０．４５ｄｌ／ｇである特許請求の範囲第（１）項記
   載の樹脂組成物。