JPS6192702A - 熱間圧延方法 - Google Patents
熱間圧延方法Info
- Publication number
- JPS6192702A JPS6192702A JP59211503A JP21150384A JPS6192702A JP S6192702 A JPS6192702 A JP S6192702A JP 59211503 A JP59211503 A JP 59211503A JP 21150384 A JP21150384 A JP 21150384A JP S6192702 A JPS6192702 A JP S6192702A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- shifting
- roll
- crown
- pitch
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/16—Adjusting or positioning rolls
- B21B31/18—Adjusting or positioning rolls by moving rolls axially
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/42—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using a combination of roll bending and axial shifting of the rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/021—Rolls for sheets or strips
- B21B2027/022—Rolls having tapered ends
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2269/00—Roll bending or shifting
- B21B2269/02—Roll bending; vertical bending of rolls
- B21B2269/04—Work roll bending
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2269/00—Roll bending or shifting
- B21B2269/12—Axial shifting the rolls
- B21B2269/14—Work rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
熱間圧延においてとくにワークロールをサイクリックに
シフトさせ圧延する方法の改良に関しこの明細出で述べ
る技術内容は、仮クラウンを低減すること、加えて腹伸
びの如き形状不良を出さずにできるだけ多くのコイル本
数にわたる圧延の継続を可能にすることについての開発
研究の成果を提案するところにある。
シフトさせ圧延する方法の改良に関しこの明細出で述べ
る技術内容は、仮クラウンを低減すること、加えて腹伸
びの如き形状不良を出さずにできるだけ多くのコイル本
数にわたる圧延の継続を可能にすることについての開発
研究の成果を提案するところにある。
近年来、クラウンの軽微な板の要求が高まっている。
熱器圧延においてこの板クラウンの低減を目的として圧
延を行うときは、仮クラウンに影響を与える経時変化要
因として、ロールのサーマルクラウンを考慮する必要が
あるのは、云うまでもない。
延を行うときは、仮クラウンに影響を与える経時変化要
因として、ロールのサーマルクラウンを考慮する必要が
あるのは、云うまでもない。
ところがサーマルクラウンの成長には、圧延ピッチ、実
圧延時間、水冷条件などが関係する一方、圧延鋼種や、
板寸法などによっても変化し、さらには圧延サイクルの
前半と後半を比べて、成長の挙動が異なることも知られ
ている通りである。
圧延時間、水冷条件などが関係する一方、圧延鋼種や、
板寸法などによっても変化し、さらには圧延サイクルの
前半と後半を比べて、成長の挙動が異なることも知られ
ている通りである。
ワークロールシフト圧延に関して種々検討と実験を重ね
た結果によると、サーマルクラウンのロールバレル方向
の分布がシフトパターンによって、異なること、つまり
サーマルクラウンプロフィルのシフトパターン依存性が
明らかとなった。
た結果によると、サーマルクラウンのロールバレル方向
の分布がシフトパターンによって、異なること、つまり
サーマルクラウンプロフィルのシフトパターン依存性が
明らかとなった。
この知見を逆に利用して、シフトピッチの圧延サイクル
中での変更により仮クラウンの低減を図ることの企てが
、この発明の基本である。
中での変更により仮クラウンの低減を図ることの企てが
、この発明の基本である。
（従来の技術）
従来ワークロールのシフトパターンは、鋼１重、圧延ピ
ッチのｊｔいや、圧延サイクル中の前、（す半の如きを
願虞することなく、−率に設定するを例とするが、この
場合サーマルクラウンの成長がロールバレル方向に差異
を来ずため、サイクルを通しての板クラウンのばらつき
が不可避であったのである。ここに圧延サイクルの前半
で、板幅方向のセンターとエツジにおけるロール径の差
ΔＳが小さい場合板クラウンが大きく、反面後半になる
とΔＳが大きくなって仮クラウンは減少づ゛るが、いわ
ゆる腹伸び形状の形状不良となり易い傾向も伴われる。
ッチのｊｔいや、圧延サイクル中の前、（す半の如きを
願虞することなく、−率に設定するを例とするが、この
場合サーマルクラウンの成長がロールバレル方向に差異
を来ずため、サイクルを通しての板クラウンのばらつき
が不可避であったのである。ここに圧延サイクルの前半
で、板幅方向のセンターとエツジにおけるロール径の差
ΔＳが小さい場合板クラウンが大きく、反面後半になる
とΔＳが大きくなって仮クラウンは減少づ゛るが、いわ
ゆる腹伸び形状の形状不良となり易い傾向も伴われる。
それというのは、板クラウン低減のためにはロールクラ
ウン量を大きくするのが有効なところ、圧延サイクル後
半でサーマルクラウンの発達の下に腹伸びが発生し形状
不良となるため、この後半でも形状不良とならぬように
、イニシャルクラウンを小さくする必要があり、その結
果圧延サイクルの前半で板クラウンが過大で、圧延サイ
クルを通して板クラウンのばらつきも著しくなっていた
のである。
ウン量を大きくするのが有効なところ、圧延サイクル後
半でサーマルクラウンの発達の下に腹伸びが発生し形状
不良となるため、この後半でも形状不良とならぬように
、イニシャルクラウンを小さくする必要があり、その結
果圧延サイクルの前半で板クラウンが過大で、圧延サイ
クルを通して板クラウンのばらつきも著しくなっていた
のである。
（発明が解決しようとする問題点）
鋼種、圧延ピッチなどの違いさらにはヒートクラウンに
起因して従来不可避な仮クラウンのばらつきを伴うこと
なくして、甲に適切なイニシャルクラウンをワークロー
ルに設定するだけで圧延サイクルを通して板クラウンの
有効な低減を確保することがこの発明の目的である。
起因して従来不可避な仮クラウンのばらつきを伴うこと
なくして、甲に適切なイニシャルクラウンをワークロー
ルに設定するだけで圧延サイクルを通して板クラウンの
有効な低減を確保することがこの発明の目的である。
（問題点を解決するための手段）
この発明は、ワークロールを軸方向にシフトさせる機能
をもつ熱間圧延ミルにて、ワークロールをサクリックに
シフトさせ圧延を行う際、シフトピッチを圧延サイクル
中に変化させることからなる熱間圧延方法である。
をもつ熱間圧延ミルにて、ワークロールをサクリックに
シフトさせ圧延を行う際、シフトピッチを圧延サイクル
中に変化させることからなる熱間圧延方法である。
さて第１図にてワークロール１，１′を板道中心０に対
してシフトさせる要領を示し、図の右側のドライブ側、
他側のオペレーション側とも各ロールのバレル中央の板
道中心Ｏからの隔りＸをもってロールシフト量を定義し
、このロールシフトｌｘを圧延サイクル内においてたと
えば最大１００ｍｍに至る間一定コイル数毎に段階的に
増加し、その後に減少させるシフト操作の反覆、つまり
サイクリックなロールシフトについて、単位圧延コイル
数当りのロールシフトｍの段階的な増加又は減少代をシ
フトピッチと定義する。
してシフトさせる要領を示し、図の右側のドライブ側、
他側のオペレーション側とも各ロールのバレル中央の板
道中心Ｏからの隔りＸをもってロールシフト量を定義し
、このロールシフトｌｘを圧延サイクル内においてたと
えば最大１００ｍｍに至る間一定コイル数毎に段階的に
増加し、その後に減少させるシフト操作の反覆、つまり
サイクリックなロールシフトについて、単位圧延コイル
数当りのロールシフトｍの段階的な増加又は減少代をシ
フトピッチと定義する。
このシフトピッチを２コイル当り２０ｍｍ１４０ｍｍお
よびｅｏｍｍにそれぞれ一定とした、第２図に示すサイ
クリックロールシフト方式による号−マルクラウンプロ
フィルの比較を第３図にｔ８げた。この例は、５ＰＣＣ
，９３５ｍｍ幅Ｘ ２．３ｍ１ｌｌ厚の製品を得る、６
スタンド仕上圧延機における、Ｆ３．Ｆ４およびＦ５各
スタンドにおける同時的ロールシフト操作を行ったとき
の成績である。
よびｅｏｍｍにそれぞれ一定とした、第２図に示すサイ
クリックロールシフト方式による号−マルクラウンプロ
フィルの比較を第３図にｔ８げた。この例は、５ＰＣＣ
，９３５ｍｍ幅Ｘ ２．３ｍ１ｌｌ厚の製品を得る、６
スタンド仕上圧延機における、Ｆ３．Ｆ４およびＦ５各
スタンドにおける同時的ロールシフト操作を行ったとき
の成績である。
シフトピッチが大きく、周期の短い程、サーマルクラウ
ンのプロフィルはなだらかで、板幅方向のセンターとエ
ツジのロール径差△Ｓは小さいことがわかる。
ンのプロフィルはなだらかで、板幅方向のセンターとエ
ツジのロール径差△Ｓは小さいことがわかる。
従ってサーマルクラウンが比較的小さくなることが予１
１１１されるたとえば圧延温度の低い鋼種については、
シフトピッチを小さく設定して、板幅に対応する範囲の
サーマルクラウンを大きくし板クラウンの低減に役立て
ることができる。
１１１されるたとえば圧延温度の低い鋼種については、
シフトピッチを小さく設定して、板幅に対応する範囲の
サーマルクラウンを大きくし板クラウンの低減に役立て
ることができる。
ところで一般に、圧延コイル数の累加は、第４図に承り
ようなサーマルクラウンプロフィル挙動を呈し、このサ
ーマルクラウンすなわち板幅方向センターとエツジにお
けるロール径差ΔＳの圧延コイル数依存関係の一例を、
第２図で述べたところに準じシフトピッチを４０ｍ１ｌ
ｌ／ ２コイルとした場合につき第５図に示した。
ようなサーマルクラウンプロフィル挙動を呈し、このサ
ーマルクラウンすなわち板幅方向センターとエツジにお
けるロール径差ΔＳの圧延コイル数依存関係の一例を、
第２図で述べたところに準じシフトピッチを４０ｍ１ｌ
ｌ／ ２コイルとした場合につき第５図に示した。
ここに圧延サイクルの前半と後半とでΔＳの著しい絞量
を生じるが、ここでワークロールをサイクリックにシフ
トし圧延を行う場合に、圧延サイクルの前半と後半でそ
れぞれサーマルクラウン差ΔＳをコントロールすること
が板クラウンの低減に次の通り有効である。
を生じるが、ここでワークロールをサイクリックにシフ
トし圧延を行う場合に、圧延サイクルの前半と後半でそ
れぞれサーマルクラウン差ΔＳをコントロールすること
が板クラウンの低減に次の通り有効である。
すなわち、ΔＳの小さなサイクル前半では、シフトピッ
チを小さくとりΔＳを大きくし、サイクル後半ではシフ
トピッチを大きくしてΔＳを小さく抑えることで圧延サ
イクルを通してΔＳを安定化する事が可能である。
チを小さくとりΔＳを大きくし、サイクル後半ではシフ
トピッチを大きくしてΔＳを小さく抑えることで圧延サ
イクルを通してΔＳを安定化する事が可能である。
第６図の実線でシフトピッチを変更した場合を、シフト
ピッチ一定の場合と比較してΔＳの挙りｊを対比した。
ピッチ一定の場合と比較してΔＳの挙りｊを対比した。
このようにΔＳが安定することによりワークロールには
予め適切なイニシャルカーブをつけておくだけで板クラ
ウンの低減及びサイクルを通しての仮クラウンのばらつ
きの減少が５７成できる。
予め適切なイニシャルカーブをつけておくだけで板クラ
ウンの低減及びサイクルを通しての仮クラウンのばらつ
きの減少が５７成できる。
（実施例）
ＳＰＣ：Ｃ，９３５ｍｍ幅ｘ ２，３ｍｍ厚の製品を６
スタンド仕上圧延い（こてＦ３．−Ｆ４およびＦ５スタ
ンドのワークロールにつき、同時にサイクリックロール
シフト操作を加え、とくにサイクル前半と後半でシフ１
〜ピツチを変更してワークロールシフト圧延を行った結
果をシフトピッチのパターンにつき第７図に、また第８
図にてΔＳの挙動を示した。
スタンド仕上圧延い（こてＦ３．−Ｆ４およびＦ５スタ
ンドのワークロールにつき、同時にサイクリックロール
シフト操作を加え、とくにサイクル前半と後半でシフ１
〜ピツチを変更してワークロールシフト圧延を行った結
果をシフトピッチのパターンにつき第７図に、また第８
図にてΔＳの挙動を示した。
かくして得られた製品の板クラウンの平均及びばらつき
を従来の一定シフトピッチの場合と比較して次表の結果
を一得た。
を従来の一定シフトピッチの場合と比較して次表の結果
を一得た。
（￥ｉ！明の効果）
この発明では、サイクル前半でのΔＳの成長が早いため
サイクル前半での板クラウンのイ１効な低減効果が認め
られ、とくに圧延サイクル前半の早い時期にてロールク
ラウン値が大きくなって仮クラウンを低減でき、しかも
後半に至ってもロールクラウン１直が一定に落ついてい
るので形状不良を発生することなく板クラウンも低減で
きる。
サイクル前半での板クラウンのイ１効な低減効果が認め
られ、とくに圧延サイクル前半の早い時期にてロールク
ラウン値が大きくなって仮クラウンを低減でき、しかも
後半に至ってもロールクラウン１直が一定に落ついてい
るので形状不良を発生することなく板クラウンも低減で
きる。
またサーマルクラウンが圧延サイクルの早い時期に安定
することからワークロールのイニシャルクラウンの凸カ
ーブをより大きくすることが可能になり従来法でロール
カーブを大きくするとサイクル後半で板が腹伸び形状と
なる不適合があったが、ピッチ変更ロールシフトでは、
形状の乱れは認められず、よってイニシャルカーブの凸
化によりさらに板クラウンの低減を行うことができる。
することからワークロールのイニシャルクラウンの凸カ
ーブをより大きくすることが可能になり従来法でロール
カーブを大きくするとサイクル後半で板が腹伸び形状と
なる不適合があったが、ピッチ変更ロールシフトでは、
形状の乱れは認められず、よってイニシャルカーブの凸
化によりさらに板クラウンの低減を行うことができる。
さらに圧延ピッチの違いに基くようなサーマルクラウン
の差つまりはΔＳの差については従来圧延ピッチつまり
鋼種が変わるたびにロールイニシャルカーブを変更する
ことでおぎなうを要するのに対し、シフトピッチの変更
によりΔＳの変更が可能であるので、これにより圧延ピ
ッチの違いによるΔＳの差を補うことにも利用できるの
Ｃいくつかの鋼種を通じて、イニシャルカーブを統一し
、ロール使用の拡大、研削能率のアップなどのメリット
を生む。
の差つまりはΔＳの差については従来圧延ピッチつまり
鋼種が変わるたびにロールイニシャルカーブを変更する
ことでおぎなうを要するのに対し、シフトピッチの変更
によりΔＳの変更が可能であるので、これにより圧延ピ
ッチの違いによるΔＳの差を補うことにも利用できるの
Ｃいくつかの鋼種を通じて、イニシャルカーブを統一し
、ロール使用の拡大、研削能率のアップなどのメリット
を生む。
なお、以上の説明は通常のワークロールについて行った
が一端に先細り研削部を有し、この先細り研削部を互い
ち′がいに重ね合わせた対を用いる、いわゆる片台形ロ
ール圧延方式においても同様に適合する。
が一端に先細り研削部を有し、この先細り研削部を互い
ち′がいに重ね合わせた対を用いる、いわゆる片台形ロ
ール圧延方式においても同様に適合する。
第１図はロールシフト量の定Ｍｌ明図、第２図は種々な
シフトピッチパターン図、第３図は各シフトピッチでの
△Ｓの比較グラフであり、 第４図はΔＳの圧延コイル数依存性を示すグラフ、 第５図は同じく関係グラフにして、 第６図はシフトピッチ変更がΔＳに及ぼす効果比較グラ
フであり、 第７図は実施例のシフトピッチパターン図、第８図は該
パターンによるΔＳの成長抑制効果を示すグラフである
。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 第６図 圧延本社（木ン 第７図 第８図
シフトピッチパターン図、第３図は各シフトピッチでの
△Ｓの比較グラフであり、 第４図はΔＳの圧延コイル数依存性を示すグラフ、 第５図は同じく関係グラフにして、 第６図はシフトピッチ変更がΔＳに及ぼす効果比較グラ
フであり、 第７図は実施例のシフトピッチパターン図、第８図は該
パターンによるΔＳの成長抑制効果を示すグラフである
。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 第６図 圧延本社（木ン 第７図 第８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ワークロールを軸方向にシフトさせる機能をもつ熱
間圧延ミルにて、ワークロールをサイクリックにシフト
させ圧延を行う際、 シフトピッチを圧延サイクル中に変化させ ることを特徴とする熱間圧延方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59211503A JPS6192702A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 熱間圧延方法 |
| EP85301178A EP0153849B1 (en) | 1984-02-29 | 1985-02-22 | Hot rolling method |
| DE8585301178T DE3585164D1 (de) | 1984-02-29 | 1985-02-22 | Warmwalzverfahren. |
| AU39110/85A AU566417B2 (en) | 1984-02-29 | 1985-02-25 | Hot rolling method |
| CA000475265A CA1261654A (en) | 1984-02-29 | 1985-02-27 | Hot rolling method |
| BR8500894A BR8500894A (pt) | 1984-02-29 | 1985-02-28 | Processo de laminacao a quente |
| KR1019850001288A KR900009128B1 (ko) | 1984-02-29 | 1985-02-28 | 열연 방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59211503A JPS6192702A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6192702A true JPS6192702A (ja) | 1986-05-10 |
| JPS643563B2 JPS643563B2 (ja) | 1989-01-23 |
Family
ID=16607014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59211503A Granted JPS6192702A (ja) | 1984-02-29 | 1984-10-11 | 熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6192702A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6393405A (ja) * | 1986-10-07 | 1988-04-23 | Kobe Steel Ltd | ワ−クロ−ル移動式圧延機による板材の圧延方法 |
| JP2007021545A (ja) * | 2005-07-19 | 2007-02-01 | Jfe Steel Kk | 金属板の圧延方法 |
-
1984
- 1984-10-11 JP JP59211503A patent/JPS6192702A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6393405A (ja) * | 1986-10-07 | 1988-04-23 | Kobe Steel Ltd | ワ−クロ−ル移動式圧延機による板材の圧延方法 |
| JP2007021545A (ja) * | 2005-07-19 | 2007-02-01 | Jfe Steel Kk | 金属板の圧延方法 |
| JP4715352B2 (ja) * | 2005-07-19 | 2011-07-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 金属板の圧延方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS643563B2 (ja) | 1989-01-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3882709A (en) | Method for controlling the profile of workpieces on rolling mills | |
| KR101146934B1 (ko) | 롤 스탠드에서 스트립을 압연하기 위한 압연 방법 | |
| EP0153849B1 (en) | Hot rolling method | |
| JPS6192702A (ja) | 熱間圧延方法 | |
| JPS6116201B2 (ja) | ||
| KR100328930B1 (ko) | 열간압연판선단부의두께및판폭불량발생방지를위한압연방법 | |
| JPS60250806A (ja) | 熱間圧延法 | |
| JPS6329607B2 (ja) | ||
| JP3456082B2 (ja) | 冷間圧延におけるエッジドロップ制御方法 | |
| SU498978A1 (ru) | Способ управлени нат жением трубы в редукционном стане | |
| JP2006272380A (ja) | タンデム圧延機におけるワークロールシフト位置の設定方法 | |
| SU973196A1 (ru) | Способ гор чей прокатки широких полос | |
| JPS6032522B2 (ja) | 板クラウン減少方法 | |
| JPH01321007A (ja) | エツジドロツプ制御手段を含む板材の圧延方法 | |
| RU2190488C1 (ru) | Способ холодной прокатки полос в непрерывном многоклетьевом стане | |
| JPS6117304A (ja) | 圧延材の板巾制御方法 | |
| SU787124A1 (ru) | Способ регулировани ширины гор чекатаных полос | |
| JP2021164926A (ja) | 厚鋼板の圧延方法および製造方法 | |
| JPH06142733A (ja) | 熱延ストリップの走間板厚変更圧延方法 | |
| SU1652007A1 (ru) | Способ прокатки полос на широкополосном стане | |
| JPS63177909A (ja) | 冷間連続圧延における形状制御方法 | |
| JP2000051914A (ja) | 板材圧延における板幅制御方法 | |
| SU1388126A1 (ru) | Рабочий валок чистовой клети непрерывного листового стана гор чей прокатки | |
| SU535974A1 (ru) | Способ автоматического управлени клет ми прокатного стана при регулировании торлщины полосы | |
| JPH01143706A (ja) | 圧延方法 |