JPS6180805A - Permanent magnet material - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain a permanent magnet material which is excellent in residual magnetic flux density and coercive force and has a great maximum energy product in low cost by making the rate of a rare earth element in a Ce series Misch metal a specific wt% in the composition of the permanent magnet material shown by a general formula. CONSTITUTION:A permanent magnet material shown by a general formula M1-alpha-beta-gamma-deltaAalphaXbetaZgammaCadelta has a composition that M is a Ce series mesh metal, A is one or two elements among Fe, Co, Ni and Mn, X is one or two elements among Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W and Al, Z is one or two elements among B, C, N, Si and P and 0.60<=alpha<=0.85, 0.01<=beta<=0.10, 0.01<gamma<0.15, 0<=delta<=0.05.

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、家庭電化製品、音響製品、詩計部品、自動
車部品、精密機器等々の永久磁石を用いる広範囲な用途
に使用することができる永久磁石材料に関し、とくにＣ
ｅ系のミツシュメタルを用いた希土類系の永久磁石材料
に関するものである。[Detailed Description of the Invention] (Field of Industrial Application) The present invention is a permanent Regarding magnetic materials, especially C
The present invention relates to a rare earth permanent magnet material using e-based Mitsushi metal.

（従来技術） 近年、永久磁石材料における最大エネルキ積（（ＢＨ）
　ｍａｙ　）の向上はかってのアルニコ系磁石材料等の
それに比べて著しいものがあり、とくに家庭電化製品、
音響製品１時計部品、自動車部品、精′８：機器等々の
小型軽量化および高性能化等に大きく貢献している。(Prior art) In recent years, the maximum energy product ((BH)
The improvement in magnetism (may) is remarkable compared to that of previous alnico magnet materials, especially for home appliances,
Audio products 1. Watch parts, automobile parts, precision '8: Contributes greatly to the reduction in size, weight, and performance of equipment, etc.

従来、このような優れた特性の永久磁石材料としては希
土類−コノヘ系磁石磁石が代表的なものであり、その最
大エネルギ積（（Ｂ　Ｈ）　ｍａｔ　）はかなり高い値
を示している。しかし、従来の希土類−コバルト（Ｒ−
Ｇｏ）系磁石はサマリウムーコパル）（Ｓｍ−Ｃｏ）系
磁石であり、このサマリウムは資源的に乏しく高価であ
るという問題がある。そこで、近年、サマリウムよりも
資源的に豊富であるネオジウムを使用したＮｄ−Ｆｅ系
の磁石が開発された。ところが、このネオジウムはプラ
セオジウムとの分離が困難であるなどの理由により現在
のところ価格が高いという問題を右している。Conventionally, rare earth-Konohede magnets have been typical as permanent magnet materials with such excellent characteristics, and their maximum energy product ((B H) mat ) has shown a fairly high value. However, the conventional rare earth-cobalt (R-
The Go) based magnet is a samarium-copal (Sm-Co) based magnet, and the problem is that samarium is scarce and expensive as a resource. Therefore, in recent years, Nd-Fe magnets using neodymium, which is a more abundant resource than samarium, have been developed. However, this neodymium is currently expensive because it is difficult to separate it from praseodymium.

（発明の目的） この発明は上述した従来の問題点に着目してなされたも
ので、残留磁束密度（Ｂ　ｒ）および保磁力（ＢＨＣ、
ＩＨＣ）に優れ、最大エネルギ積（（Ｂ　Ｈ）　ｍａｘ
　）の大きな永久磁石材料を低コストで提供することを
目的としている。(Objective of the Invention) This invention was made by focusing on the above-mentioned conventional problems, and includes residual magnetic flux density (Br), coercive force (BHC,
IHC) and maximum energy product ((B H) max
) aims to provide large permanent magnet materials at low cost.

（発明の構成） この発明の第１発明による永久磁石材料は、一般式・Ｍ
ｌ−α−β−γ−δＡαＸβＺ　ｙ　Ｃａδで表わされ
、ＭがＣｅ系のミツシュメタル、ＡがＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ
、Ｍｎの１種または２種以上、ＸがＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、
Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ。(Structure of the Invention) The permanent magnet material according to the first invention of the present invention has the general formula M
It is represented by l-α-β-γ-δAαXβZ y Caδ, where M is Ce-based Mitsushi metal and A is Fe, Co, Ni.
, one or more types of Mn, X is Ti, Zr, Hf,
V, Nb, Ta, Cr.

Ｍｏ、Ｗ、Ａｉの１種または２種以上、ＺがＢ。One or more of Mo, W, and Ai, and Z is B.

Ｃ，Ｎ、Ｓｉ、Ｐの１種または２種以上であり、 ０．６０≦α≦０．８５． ０．０１≦β≦０．１０． ０．０１＜γ＜０．１５． ０≦δ≦０．０５、　　　　　　　　　　　　　　　　
　１であることを特徴としており、また、この発明の第
２発明による永久磁石材料は、一般式、（ＭＲ） １−ε　ε　１−α−β−γ−δＡαＸβＺγＣａδで
表わされ、ＭがＣｅ系のミツシュメタル、ＲがＮｄ、Ｐ
ｒの１種または２種、ＡがＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｎの１
種または２種以上、ＸがＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、
Ｔａ、Ｃｒ。One or more of C, N, Si, and P, and 0.60≦α≦0.85. 0.01≦β≦0.10. 0.01<γ<0.15. 0≦δ≦0.05,
1, and the permanent magnet material according to the second aspect of the present invention is represented by the general formula (MR) 1-ε ε 1-α-β-γ-δAαXβZγCaδ, where M is Ce Mitsushmetal of the series, R is Nd, P
One or two types of r, A is one of Fe, Co, Ni, Mn
species or two or more species, X is Ti, Zr, Hf, V, Nb,
Ta, Cr.

Ｍｏ、Ｗ、ＡＭの１種または２種以上、ＺがＢ。One or more of Mo, W, AM, and Z is B.

Ｃ，Ｎ、Ｓｉ、Ｐの１種または２種以上であり、 ０．６０≦α≦０．８５． ０、ＯＬ≦β≦０．１０． ０　、０１＜γ＜０．１５． ０≦δ≦０．０５． ０＜ε≦０．５０、 であることを特徴としている。One or more of C, N, Si, and P, 0.60≦α≦0.85. 0, OL≦β≦0.10. 0, 01<γ<0.15. 0≦δ≦0.05. 0<ε≦0.50, It is characterized by being

この発り１による永久磁石材料は、上記のように、一般
式、　Ｍ　ｔ　　、−βｙ−ａ　Ａ　ｃｔＸ、ｓ　Ｚ　
。The permanent magnet material according to Origin 1 has the general formula, M t , -βy-a ActX, s Z
.

Ｃａ　　または（ＭＲ） １−（ε　１−α−β−γ− ５Ａ　ｃｘＸβＺγＣａδで表わされるが、式中のＭは
Ｃｅ系のミツシュメタル（ＣｅＭＭ）であり、その好ま
しい成分範囲としては、Ｃｅ系ミツシュメタル中の希土
類元素割合が、重量％で、Ｃｅ：２０〜５０％、Ｎｄ：
１４〜５０％、Ｐｒ：４〜２０％、Ｌａ：８〜３０％、
残部Ｓｍおよびその他の希土類元素であり、Ｃｅ系ミツ
シュメタル中の上記希土類元素以外の残り数％がその他
の付随元素である。そして、第二発明に示すように、Ｃ
ｅ系ミツシュメタルの５０％以下をＮｄ、Ｐｒの１種ま
たは２種で置換したものとすることもできる。It is expressed as Ca or (MR) 1-(ε 1-α-β-γ- 5A cxXβZγCaδ, where M in the formula is Ce-based Mitshu metal (CeMM), and its preferable component range is Ce-based Mitsushmetal (CeMM). The proportion of rare earth elements in weight% is Ce: 20-50%, Nd:
14-50%, Pr: 4-20%, La: 8-30%,
The remainder is Sm and other rare earth elements, and the remaining several percent other than the above rare earth elements in the Ce-based metal are other accompanying elements. And, as shown in the second invention, C
It is also possible to substitute 50% or less of the e-based metal with one or both of Nd and Pr.

また、上記一般式において、ＡはＦｅ　、　Ｃｏ　。Moreover, in the above general formula, A is Fe or Co.

Ｎｉ、Ｍｎの１種または２種以上であり、０．６０≦α
≦０．８５の範囲としている。ここで、Ａの量が多すぎ
ると、残留磁束密度（Ｂｒ）は向上するものの、保磁力
（ＢＨＣ、ｒ　Ｈａ）が減少するため、すぐれた最大エ
ネルキ°積（（Ｂ　Ｈ）　ｗａｘ　）を得がたくなるの
で、α≦０．８５とした。一方、Ａの量が少なすぎると
残留磁束密度（Ｂ　ｒ）が低くなり、最大エネルギ積（
（Ｂ　Ｈ）　ｆｆ１ａｘ）が減少するので、０．６０≦
αとした。One or more of Ni and Mn, 0.60≦α
The range is ≦0.85. Here, if the amount of A is too large, although the residual magnetic flux density (Br) will improve, the coercive force (BHC, rHa) will decrease, making it difficult to obtain an excellent maximum energy product ((B H) wax). Therefore, α≦0.85 was set. On the other hand, if the amount of A is too small, the residual magnetic flux density (Br) will be low and the maximum energy product (
(B H) ff1ax) decreases, so 0.60≦
It was set as α.

さらに、上記一般式において、ＸはＴｉ。Furthermore, in the above general formula, X is Ti.

Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ。Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo.

Ｗ、Ａ！；Ｌのうちの１種または２種以上であり、０．
０１≦β≦０．１０の範囲としている。また、ＺはＢ、
Ｃ，Ｎ、Ｓｔ、Ｐの１種または２種以上であり、０　、
０１＜γ＜０．１５の範囲としている。ここで、上記Ｘ
元素とＺ元素とを複合添加することによりＸ元素の一部
が硼化物、炭化物、窒化物、珪化物、燐化物となり、保
磁力（ＢＨＣ、ｘ　Ｈａ）の向上および残留磁束密度（
Ｂｒ）の温度係数の向上に効果をもたらす、この場合、
Ｘの量が少ないと残留磁束密度（Ｂ　ｒ）の温度係数の
向上は小さいため、ｏ、ｏｉ≦βとすることが必要であ
る。しかし、Ｘの量が多すぎると前記硼化物、炭化物、
窒化物、珪化物、燐化物等の形成量が多くなり、磁気特
性が劣化するので、β≦０．ｌＯとすることが必要であ
る。また、上記ＺはＣｅ系ミツシュメタル−Ｆｅ。W, A! ; One or more of L; 0.
The range is 01≦β≦0.10. Also, Z is B,
One or more of C, N, St, P, 0,
The range is 01<γ<0.15. Here, the above
By adding the element and the Z element in combination, a part of the X element becomes a boride, carbide, nitride, silicide, or phosphide, which improves the coercive force (BHC, x Ha) and the residual magnetic flux density (
In this case, it has the effect of improving the temperature coefficient of Br).
If the amount of X is small, the improvement in the temperature coefficient of residual magnetic flux density (Br) is small, so it is necessary to satisfy o, oi≦β. However, if the amount of X is too large, the borides, carbides,
If β≦0. It is necessary to set it to lO. Moreover, the above Z is Ce-based Mitsushimetal-Fe.

Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｎ系磁石のキュリ一点を常温程度から３
００℃以」−にシ１温させる効果を有するものであり、
このような効果を得るために０．０１＜γとすることが
必要であるが、Ｚのが、が多すぎると保磁力（ＢＨＣ，
５Ｈｃ）および残留磁束密度（Ｂｒ）が減少し、すぐれ
た最大エネルギ積（（Ｂ　Ｈ）　ｗａｘ　）が得られな
くなるので、γく０．１５とすることが必要である。Curie point of Co, Ni, Mn magnet from room temperature to 3
It has the effect of warming the temperature below 00℃,
In order to obtain such an effect, it is necessary to set 0.01<γ, but if Z is too large, the coercive force (BHC,
5Hc) and residual magnetic flux density (Br), and an excellent maximum energy product ((B H) wax) cannot be obtained, so it is necessary to set γ to 0.15.

さらにまた、Ｃａはカルシウムであり、このＣａを添加
することによって焼結性が向上し、密度が高くなって残
留磁束密度（Ｂ　ｒ）が増大すると共に保磁力（ＢＨＣ
、Ｉ　Ｈｃ）も増大してくる。そして、このような効果
を得るために添加する場合にはｏ、ｏｏｔ≦δとするこ
とがより望ましいが、Ｃａｉが多すぎると保磁力（ＢＨ
Ｃ。Furthermore, Ca is calcium, and the addition of Ca improves sinterability, increases density, increases residual magnetic flux density (Br), and coercive force (BHC).
, I Hc) also increases. When adding Cai to obtain such an effect, it is more desirable to set o, oot≦δ, but if Cai is too large, the coercive force (BH
C.

ＩＨａ）が減少してくるのでδ≦０．０５とすることが
必要である。Since IHa) decreases, it is necessary to set δ≦0.05.

このような組成の永久磁石材料を製造するに際しては１
例えば上記組成の合金を溶製したのち造　　　　　　　
　　１塊し、得られたインゴットを粗粉砕および微粉砕
して磁石用粉末を製造し、次いでこの磁石用粉末を磁場
中プレス成形したのち焼結あるいは焼結後熟処理する。When manufacturing a permanent magnet material with such a composition, 1
For example, after melting an alloy with the above composition,
The resulting ingot is crushed into a single lump, and the resulting ingot is coarsely and finely crushed to produce a powder for magnets.The powder for magnets is then press-molded in a magnetic field, and then sintered or subjected to post-sintering ripening.

また、焼結後に熱処理せず、この熱処理を前記インゴッ
トの段階で行うこともできる。さらに、上記の磁石用粉
末をプラスチック磁石に用いることもできる。Alternatively, the heat treatment may be performed at the ingot stage without being heat treated after sintering. Furthermore, the above magnet powder can also be used for plastic magnets.

（実施例１．比蚊例１） 第１表に示す供試材Ｎｏ、　　１　、２の組成をもつ合
金をアルゴン雰囲気に調整したボタン溶解炉を用いて溶
製した。次いで、同じくアルゴン雰囲気中で前記溶製合
金を平均−４０メツシュ程度に粗粉砕した後、窒素雰囲
気中においてジェットミルにて平均粒径３．２ルｍ程度
まで微粉砕した。(Example 1. Comparison Example 1) Alloys having the compositions of sample materials No. 1 and 2 shown in Table 1 were melted using a button melting furnace adjusted to an argon atmosphere. Next, the ingot alloy was coarsely ground to an average particle size of about -40 mesh in an argon atmosphere, and then finely ground to an average particle size of about 3.2 m using a jet mill in a nitrogen atmosphere.

次に、得られた微粉末を約１５ＫＯｅの磁場中で約１　
ｔｏｒ＋ｆ／　ｃｍ２の圧力をかけてプレス成形したの
ち、各成形体をアルゴン雰囲気中において１０５０°Ｃ
で各々１時間の条件で焼結を行い、約３０°Ｃ／ｆｆ１
ｌｎの冷却速度で室温まで急冷した。続いて、得られた
焼結体をアルゴン雰囲気中において、６５０℃×１時間
保持の条件による熱処理を行った。Next, the obtained fine powder was placed in a magnetic field of about 15 KOe for about 1
After press molding under a pressure of tor+f/cm2, each molded body was heated at 1050°C in an argon atmosphere.
Sintering was carried out for 1 hour each at approximately 30°C/ff1.
It was rapidly cooled to room temperature at a cooling rate of ln. Subsequently, the obtained sintered body was heat-treated in an argon atmosphere under conditions of holding at 650° C. for 1 hour.

次いで、得られた各永久磁石材料の残留磁束密度（Ｂｒ
）、保磁力（ＢＨＣ、ｒ　Ｈａ）および最大エネルギ積
（（Ｂ　Ｈ）　ｆｆ１ａｘ　）を調べたところ、同じく
第１表に示す結果となった。Next, the residual magnetic flux density (Br
), coercive force (BHC, r Ha), and maximum energy product ((B H) ff1ax), the results are also shown in Table 1.

第１表に示すように、この発明による永久磁石材料Ｎｏ
、　　ｌでは比較の永久磁石材料Ｎｏ、　２に比べて保
磁力（ＢＨＣ、ｘ　Ｈａ）および最大エネルギ４”ｔ　
（（Ｂ　Ｈ）　ｆｆ１ａｘ　）がかなり優れており、従
来のＣｅＭＭ−Ｆｅ系磁石材料では保磁力（ＢＨＣ。As shown in Table 1, permanent magnet material No.
, l has a higher coercive force (BHC, x Ha) and maximum energy 4”t than comparative permanent magnet material No. 2.
((B H) ff1ax) is considerably superior, and the coercive force (BHC) of conventional CeMM-Fe-based magnet materials.

工Ｈａ）が低いという欠点をＸ元素（ここではＴｉ）を
添加することによって解消できることが確かめられた。It has been confirmed that the drawback of low tactile strength (Ha) can be overcome by adding the X element (Ti in this case).

（実施例２，３、比較例２．３） 第２表に示す供試材Ｎｏ、　３　、４および５．６の組
成をもつ合金をアルゴン雰囲気に調整したボタン溶解炉
を用いて溶製した０次いで、同じくアルゴン雰囲気中で
前記溶製合金を平均−４０メツシュ程度に粗粉砕した後
、窒素雰囲気中においてジェントミルにて平均粒径３．
２ＪＬｍ程度まで微粉砕した。(Examples 2 and 3, Comparative Example 2.3) Alloys having the compositions of sample materials No. 3, 4, and 5.6 shown in Table 2 were melted using a button melting furnace adjusted to an argon atmosphere. Next, the ingot alloy was coarsely pulverized to an average particle diameter of about -40 mesh in an argon atmosphere, and then milled with a gent mill in a nitrogen atmosphere to an average particle size of 3.
It was pulverized to about 2 JLm.

次に、得られた微粉末を約１５ＫＯｅの磁場中で約１　
ｔｏｎｆ／　ａｍ２の圧力をかけてプレス成形したのち
、各成形体をアルゴン雰囲気中において１０５０°Ｃで
各々１時間の条件で焼結を行い、約３０℃／ｗｉｎの冷
却速度で室温まで急冷した。続いて、得られた焼結体を
アルゴン雰囲気中において、６５０℃×１時間保持の条
件にょる熱処理を行った。Next, the obtained fine powder was placed in a magnetic field of about 15 KOe for about 1
After press molding under a pressure of tonf/am2, each molded body was sintered in an argon atmosphere at 1050°C for 1 hour, and rapidly cooled to room temperature at a cooling rate of about 30°C/win. Subsequently, the obtained sintered body was heat-treated in an argon atmosphere under conditions of holding at 650° C. for 1 hour.

次いで、得られた各永久磁石材料の残留磁束密度（Ｅ　
ｒ）　、保磁力（ｎＨｃ　、ｒ　Ｈａ）および最大エネ
ルギ積（（Ｂ　Ｈ）　ｗａｘ　）を調べたところ、同じ
く第２表に示す結果となった。Next, the residual magnetic flux density (E
r), coercive force (nHc, rHa), and maximum energy product ((BH)wax), and the same results were obtained as shown in Table 2.

第２表に示すように、ＣｅＭＭ−Ｆｅ系の永久磁石材料
においてＦｅの一部をＮｉで置換しかつＶ、Ａ文等のＸ
元素を添加したこの発明による永久磁石材料（Ｎｏ、　
３　、４）では、保磁力（Ｂ　Ｈａ　、　Ｉ　Ｈａ）お
よび最大エネルギ積（（Ｂ　Ｈ）　ｗａｘ　）が大きな
値を示している。これに対してＣｅＭＭ−Ｆｅ系の永久
磁石材料においてＦｅの一部をＮｆで置換しかつＶ、Ａ
ｌ等のＸ元素を添加しない比較例の永久磁石材料（Ｎ。As shown in Table 2, in CeMM-Fe-based permanent magnet materials, part of Fe is replaced with Ni and X of V, A, etc.
Permanent magnetic material according to this invention with added elements (No.
3 and 4), the coercive force (B Ha , I Ha) and the maximum energy product ((B H) wax ) show large values. On the other hand, in CeMM-Fe-based permanent magnet materials, part of Fe is replaced with Nf and V, A
Comparative permanent magnet material (N.

、５）では保磁力（ＢＨＣ、ＩＨＣ）および最大エネル
ギ積（（ＢＨ）　ａ＋ａｘ　）の値が劣っていた。, 5) had poor coercive force (BHC, IHC) and maximum energy product ((BH) a+ax ) values.

また、Ｆｅ、Ｎｉ等のへ元素量が多すぎてＣｅＭＭ量が
少なくなっている比較例の永久磁石材料（Ｎｏ、　　６
）では、残留磁束密度（Ｂｒ）、保磁力（ＢＨＣ、ＩＨ
Ｃ）および最大エネルギ積（（Ｂ　Ｈ）　ｍａｔ　）が
いずれもこの発明によるものよりも劣っていることが確
かめられた。In addition, the permanent magnet material of the comparative example (No. 6
), residual magnetic flux density (Br), coercive force (BHC, IH
C) and the maximum energy product ((B H) mat ) were both found to be inferior to those according to the present invention.

（実施例４，５） 第３表に示す供試材Ｎｏ、　７　、８の組成をもつ合金
をアルゴン雰囲気に調整したボタン溶解炉を用いて溶製
した０次いで、同じくアルゴン雰囲気中で前記溶製合金
を平均−４０メツシュ程度に粗粉砕した後、窒素雰囲気
中においてジェットミルにて平均粒径３．２ＪＬｍ程度
まで微粉砕した。(Examples 4 and 5) Alloys having the compositions of sample materials No. 7 and 8 shown in Table 3 were melted using a button melting furnace adjusted to an argon atmosphere. The manufactured alloy was coarsely pulverized to an average particle size of about -40 mesh, and then finely pulverized to an average particle size of about 3.2 JLm using a jet mill in a nitrogen atmosphere.

次に、得られた微粉末を約１５ＫＯｅの磁場中で約１ｔ
ｏｎｆ／ａｍ２の圧力をかけてプレス成形したのち、各
成形体をアルゴン雰囲気中において１０３０°Ｃで各々
１時間の条件で焼結を行い、３０℃／ｗｉｎの冷却速度
で室温まで急冷した。続いて、得られた焼結体をアルゴ
ン雰囲気中において、６５０”ＣＸ１時間保持の条件に
よる熱処理を行った。Next, the obtained fine powder was applied to about 1 ton in a magnetic field of about 15 KOe.
After press molding under a pressure of onf/am2, each molded body was sintered in an argon atmosphere at 1030°C for 1 hour, and rapidly cooled to room temperature at a cooling rate of 30°C/win. Subsequently, the obtained sintered body was heat-treated in an argon atmosphere under the conditions of holding 650"CX for 1 hour.

次いで、得られた各永久磁石材料の残留磁束密度（Ｂ　
ｒ）　、保磁力（ａＨｃ　、　ＩＨｃ）および最大エネ
ルギ積（（Ｂ　Ｈ）　ｗａｘ　）を調べたところ。Next, the residual magnetic flux density (B
r), coercive force (aHc, IHc) and maximum energy product ((B H) wax).

同じく第３表に示す結果となった。The results are also shown in Table 3.

第３表に示すように、ＣｅＭＭ−Ｆｅ系の永久磁石材料
において、ＣｅＭＭの一部をＮｄ、Ｐｒで１δ換しかつ
Ｚｒ、Ｗ等のＸ元素を添加したこの発明による永久磁石
材料Ｎｏ、　７　、８では、残留磁束密度（Ｂｒ）、保
磁力（ＢＨＣ、ＩＨａ）および最大エネルギ積（（Ｂ　
Ｈ）ｗａｘ　）が大きな値を示しており、従来のＣｅ　
ＭＭ　−Ｆ　ｅ系永久磁石材料の欠点を解消することが
でき、磁気特性の優れた永久磁石材料を安価に提供する
ことが可能となった。As shown in Table 3, permanent magnet material No. 7 according to the present invention is a CeMM-Fe based permanent magnet material in which a part of CeMM is replaced by 1δ with Nd and Pr and X elements such as Zr and W are added. , 8, the residual magnetic flux density (Br), coercive force (BHC, IHa) and maximum energy product ((B
H)wax) shows a large value, and conventional Ce
It has become possible to eliminate the drawbacks of the MM-Fe-based permanent magnet material, and to provide a permanent magnet material with excellent magnetic properties at a low cost.

（発明の効果） 以上説明してきたように、この発明の第１発明による永
久磁石材料は、一般式、 Ｍｌ　ａ−β　、　−δＡｃｔＸβＺ、γＣａδで表わ
され１ＭがＣｅ系のミツシュメタル、ＡがＦｅ。(Effects of the Invention) As explained above, the permanent magnet material according to the first aspect of the present invention is represented by the general formula, Mla-β, -δActXβZ, γCaδ, where 1M is Ce-based Mitsushmetal and A is Fe. .

Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｎの１種または２種以上、ＸがＴｉ、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ。One or more of Co, Ni, Mn, X is Ti, Z
r, Hf, V, Nb, Ta, Cr.

Ｍｏ、Ｗ、Ａ！；１．の１種または２種以上、ＺがＢ。Mo, W, A! ;1. One or more types of, Z is B.

Ｃ，Ｎ、Ｓｉ、Ｐの１種または２種以上であり、 ０．６０≦α≦０．８５． ０．０１≦β≦０．１０゜ ０．０１＜γ＜０．１５． ０≦δ≦０．０５゜ なる組成を有するものであり、また、この発明の第２発
明による永久磁石材料は、一般式。One or more of C, N, Si, and P, and 0.60≦α≦0.85. 0.01≦β≦0.10゜0.01<γ<0.15. The permanent magnet material according to the second aspect of the present invention has a composition of 0≦δ≦0.05°.

（Ｍ、−、Ｒε）ｌ−α−β−γ−δＡαＸβＺ　ｙ　
Ｃａδで表わされ、ＭがＣｅ系のミツシュメタル、Ｒが
Ｎｄ、Ｐｒの１種または２種、ＡがＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、
Ｍｎの１種または２種以上、ＸがＴｆ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ
、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ。(M, -, Rε)l-α-β-γ-δAαXβZ y
Represented by Caδ, M is Ce-based Mitsushi metal, R is Nd, one or two of Pr, A is Fe, Co, Ni,
One or more types of Mn, X is Tf, Zr, Hf, V
, Nb, Ta, Cr.

Ｍｏ、Ｗ、ＡｆＬの１種または２種以上、ＺがＢ。One or more of Mo, W, AfL, and Z is B.

Ｃ，Ｎ、Ｓｉ、Ｐの１種または２種以上であり、 ０．６０≦ａ≦０．８５． ０．０１≦β≦０．１０゜ ｏ　、　ｏ　ｉ＜γ＜０．１５． ０≦δ≦０．０５． ０　＜　６≦０．５０、 なる組成を有するものであるから、特に従来のＣｅＭＭ
−Ｆｅ系水久磁石材利において保磁力（ＢＨＣ、ｘ　Ｈ
ａ）か低いという問題点を解消することができ、残留磁
束密度（Ｂｒ）、保磁力（ＢＨＣ、Ｉ　Ｈａ）および最
大エネルキ積（（Ｂ　Ｈ）　ｒｎａｘ　）が大きな値を
示す磁気特性に優れた永久磁石材料を低価格で提供する
ことが可能であり、家庭’ｌｉ、化製品、音響製品、時
計部品、自動車部品、精密機器等々の小型軽量化および
高性能化を価格の著しい上昇を伴うことなく永久磁石の
面から実現することが可能であるという非常に霞れた効
果をもたらしうるものである。One or more of C, N, Si, and P, and 0.60≦a≦0.85. 0.01≦β≦0.10゜o, o i<γ<0.15. 0≦δ≦0.05. Since it has a composition of 0 < 6 ≤ 0.50, especially conventional CeMM
- Coercive force (BHC, x H
a) It can solve the problem of low magnetic flux density, and has excellent magnetic properties with large values of residual magnetic flux density (Br), coercive force (BHC, I Ha), and maximum energy product ((B H) rnax). It is possible to provide permanent magnet materials at low prices, and it is possible to make household appliances, chemical products, audio products, watch parts, automobile parts, precision instruments, etc. smaller, lighter, and higher-performance without a significant increase in price. This can bring about a very hazy effect that can be realized from the perspective of permanent magnets.

Claims (1)

【特許請求の範囲】 （１）式、Ｍ＿１＿−＿α＿−＿β＿−＿γ＿−＿δＡ
＿αＸ＿βＺ＿γＣａ＿δで表わされ、ＭがＣｅ系のミ
ッシュメタル、ＡがＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｎの１種また
は２種以上、ＸがＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌの１種または２種以上、ＺがＢ、
Ｃ、Ｎ、Ｓｉ、Ｐの１種または２種以上であり、 ０．６０≦α≦０．８５、 ０．０１≦β≦０．１０、 ０．０１＜γ＜０．１５、 ０≦δ≦０．０５、 であることを特徴とする永久磁石材料。 （２）式、（Ｍ＿１＿−＿εＲ＿ε）＿１＿−＿α＿−
＿β＿−＿γ＿−＿δＡ＿αＸ＿βＺ＿γＣａ＿δで表
わされ、ＭがＣｅ系のミッシュメタル、ＲがＮｄ、Ｐｒ
の１種または２種、ＡがＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｎの１種
または２種以上、ＸがＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔ
ａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌの１種または２種以上、Ｚが
Ｂ、Ｃ、Ｎ、Ｓｉ、Ｐの１種または２種以上であり、 ０．６０≦α≦０．８５、 ０．０１≦β≦０．１０、 ０．０１＜γ＜０．１５、 ０≦δ≦０．０５、 ０＜ε≦０．５０、 であることを特徴とする永久磁石材料。[Claims] Formula (1), M_1_−_α_−_β_−_γ_−_δA
It is represented by _αX_βZ_γCa_δ, where M is Ce-based misch metal, A is one or more of Fe, Co, Ni, and Mn, and X is Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta,
One or more of Cr, Mo, W, Al, Z is B,
One or more of C, N, Si, and P, 0.60≦α≦0.85, 0.01≦β≦0.10, 0.01<γ<0.15, 0≦δ ≦0.05, a permanent magnetic material characterized by the following. (2) Formula, (M_1_−_εR_ε)_1_−_α_−
It is represented by _β_-_γ_-_δA_αX_βZ_γCa_δ, where M is Ce-based misch metal, R is Nd, Pr
A is one or more of Fe, Co, Ni, Mn, X is Ti, Zr, Hf, V, Nb, T
a, Cr, Mo, W, and Al, and Z is one or more of B, C, N, Si, and P, 0.60≦α≦0.85, 0. 01≦β≦0.10, 0.01<γ<0.15, 0≦δ≦0.05, 0<ε≦0.50.