JPS6179724A - 高珪素鉄合金の薄板製造方法 - Google Patents
高珪素鉄合金の薄板製造方法Info
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- JPS6179724A JPS6179724A JP59201594A JP20159484A JPS6179724A JP S6179724 A JPS6179724 A JP S6179724A JP 59201594 A JP59201594 A JP 59201594A JP 20159484 A JP20159484 A JP 20159484A JP S6179724 A JPS6179724 A JP S6179724A
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- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、性能の優ｆ′した軟磁性材料たる高珪素鉄合
金の薄板を安価に製造する方法に関するものである。
金の薄板を安価に製造する方法に関するものである。
珪素鋼板は透磁率および電気抵抗が珪素を含まない磁性
鋼帯と比較して高く、しかも比較的安価に製造出来るた
めに従来から電力用の磁心として大量に使用さｎて１！
た。
鋼帯と比較して高く、しかも比較的安価に製造出来るた
めに従来から電力用の磁心として大量に使用さｎて１！
た。
珪素鋼板において、珪素の添加量が多い程軟磁気特性は
向上し、６．５％でピークをしめすことが知ら詐ている
。
向上し、６．５％でピークをしめすことが知ら詐ている
。
しかしながら、鋼中の珪素含有量が４．０多以上になる
と伸びが急激に低下するために通常の冷間圧延が出来ず
、そのために工業的に珪素を３％以上含む高珪素鉄合金
の薄板を製造することは困難とさｎてい九〇このような
難点にたいして、熱間鍛造後の熱間圧延条件全適切に選
定することによフ、ある程度冷間圧延が可能となること
が報告されている（石板ら：日本金属学会誌”ｖ’ｏ１
．３０ （１９６６）随６ ）。
と伸びが急激に低下するために通常の冷間圧延が出来ず
、そのために工業的に珪素を３％以上含む高珪素鉄合金
の薄板を製造することは困難とさｎてい九〇このような
難点にたいして、熱間鍛造後の熱間圧延条件全適切に選
定することによフ、ある程度冷間圧延が可能となること
が報告されている（石板ら：日本金属学会誌”ｖ’ｏ１
．３０ （１９６６）随６ ）。
すなわち、この報告書は１〜７％珪素を含有する合金を
大気中で高周波溶解し５０鱈角のインボッ）Ｋした後、
そｎ、ｃ）ｉ厚さ１５瓢まで熱間鍛造し、その試験片の
表面を切削して１１問厚さとした後、１０００ 、８５
０ 、７５０℃でそｎぞｎ １ ｔｅａ厚さまで、また
、７５０℃で５闇厚さまで熱間圧延した後６００℃で１
＋ｍ厚さまで、および７５０℃で５ｍ厚さまで熱間圧延
した後３ｆｌ厚さまで６００℃で熱間圧延し、その後４
５０℃で１嘔厚さまで熱間圧延し、次にそｎらのサンプ
ルを酸洗・冷間圧延して割ｎの発生の様子を観察するこ
とにより冷間圧延性におよぼす熱間圧延条件の影響を調
べたものであり、こｎによれば、珪素含有量約４７係以
下では熱間圧延条件に、濶係な（冷間圧延可能であり、
珪素含有量５％前後では熱延板の側端部（耳）をせん断
ずｎば熱間圧延条件に関係なく冷間圧延可能である。
大気中で高周波溶解し５０鱈角のインボッ）Ｋした後、
そｎ、ｃ）ｉ厚さ１５瓢まで熱間鍛造し、その試験片の
表面を切削して１１問厚さとした後、１０００ 、８５
０ 、７５０℃でそｎぞｎ １ ｔｅａ厚さまで、また
、７５０℃で５闇厚さまで熱間圧延した後６００℃で１
＋ｍ厚さまで、および７５０℃で５ｍ厚さまで熱間圧延
した後３ｆｌ厚さまで６００℃で熱間圧延し、その後４
５０℃で１嘔厚さまで熱間圧延し、次にそｎらのサンプ
ルを酸洗・冷間圧延して割ｎの発生の様子を観察するこ
とにより冷間圧延性におよぼす熱間圧延条件の影響を調
べたものであり、こｎによれば、珪素含有量約４７係以
下では熱間圧延条件に、濶係な（冷間圧延可能であり、
珪素含有量５％前後では熱延板の側端部（耳）をせん断
ずｎば熱間圧延条件に関係なく冷間圧延可能である。
しかしながら、約６％以上の珪素を含む鋼板では熱間圧
延温度によってその後の冷間圧延性が異なシ、特に珪素
含有量６．５％付近の鋼では６００〜７５０℃で熱間圧
延を行なうととＫよシ、冷間で圧延することが可能にな
ると報告している。
延温度によってその後の冷間圧延性が異なシ、特に珪素
含有量６．５％付近の鋼では６００〜７５０℃で熱間圧
延を行なうととＫよシ、冷間で圧延することが可能にな
ると報告している。
一万、高珪素鉄合金の薄板を製造する方法としてこのよ
うな圧延托よる方法以外に溶融体超急冷法（通常、冷却
速度は１０”Ｃ／ｓｅｅ以上）による方法も知らｎてい
る（例えば、特開昭５９−１６９２６）。
うな圧延托よる方法以外に溶融体超急冷法（通常、冷却
速度は１０”Ｃ／ｓｅｅ以上）による方法も知らｎてい
る（例えば、特開昭５９−１６９２６）。
しかしながら、上述した方法のうち前者のものでは、圧
延前に熱間鍛造することが不可欠であることから、この
熱間鍛造のため一連の処理が必然的に不連続とならざる
を得す、この結果製造工種が繁雑になるとともに製造コ
ストが高くなってしまう。さらに、鋳造したインゴツト
材を熱間鍛造すると割ｎが発生するため、熱間圧延前に
表面調整を十分に行わなけｎばならない。事実、上記報
告中の試験でも表面調整のため約２７％（板厚１５１か
ら１１１まで）もの切Ｊ！ＩＩ ’に施している。さら
に、冷間加工性の優ｆ′した７５０℃未満での圧延全行
なうためには、直接その温度で圧延することができず、
７５０℃以上の温度で予備圧延した後に圧延しなけｎば
ならない難点もある。このように製造コストおよび歩留
の点から上記した方法を工業規模で実施することは非常
に困難であるということができる。
延前に熱間鍛造することが不可欠であることから、この
熱間鍛造のため一連の処理が必然的に不連続とならざる
を得す、この結果製造工種が繁雑になるとともに製造コ
ストが高くなってしまう。さらに、鋳造したインゴツト
材を熱間鍛造すると割ｎが発生するため、熱間圧延前に
表面調整を十分に行わなけｎばならない。事実、上記報
告中の試験でも表面調整のため約２７％（板厚１５１か
ら１１１まで）もの切Ｊ！ＩＩ ’に施している。さら
に、冷間加工性の優ｆ′した７５０℃未満での圧延全行
なうためには、直接その温度で圧延することができず、
７５０℃以上の温度で予備圧延した後に圧延しなけｎば
ならない難点もある。このように製造コストおよび歩留
の点から上記した方法を工業規模で実施することは非常
に困難であるということができる。
−万、後者の溶融体超急冷法は溶融金属をノズルから金
属冷却移動体の表面へ噴出、凝固させるものであシ、連
続的にしかも高い歩留で金属薄板を製造することが可能
であるが、この場合、得られる薄板の厚さは高々ｉｏ。
属冷却移動体の表面へ噴出、凝固させるものであシ、連
続的にしかも高い歩留で金属薄板を製造することが可能
であるが、この場合、得られる薄板の厚さは高々ｉｏ。
μ程度であり、また幅も約２０口が限度であるために１
用途が限定さｎてしまい工業的規模での生産は未だ行な
わｎでいないのが実状である。
用途が限定さｎてしまい工業的規模での生産は未だ行な
わｎでいないのが実状である。
上述した従来方法（前者）の要点は、冷間加工性を改善
するために６００〜７５０℃の温度で圧延することにあ
る。しかし、このように低い温度で直ちに圧延すること
はできず、熱間圧延の前処理として熱間鍛造することが
必 ゛要不可欠であることはすでに述ぺた通りである６
難加工材？、加工、圧延する際の予備処理として鍛造す
ることはよく知らｎた方法であるが、鍛造は生産性が低
く、得らｎる製品の形状にも制約がある。上記の方法が
実用化さ扛なかった理由もここｋあると考えら几る。
するために６００〜７５０℃の温度で圧延することにあ
る。しかし、このように低い温度で直ちに圧延すること
はできず、熱間圧延の前処理として熱間鍛造することが
必 ゛要不可欠であることはすでに述ぺた通りである６
難加工材？、加工、圧延する際の予備処理として鍛造す
ることはよく知らｎた方法であるが、鍛造は生産性が低
く、得らｎる製品の形状にも制約がある。上記の方法が
実用化さ扛なかった理由もここｋあると考えら几る。
本発明者らは高珪素鉄合金の熱間・冷間加工性を改善す
るための研究を行ない、この結果熱間鍛造によ勺６００
〜７５０℃での熱間圧延が可能となるのは、組織が微細
化するためであることを確認し、しかも、この組織微細
化を急冷凝固することにより得らｎる細粒化で代替でき
ることを見出した。さらに、その急冷凝固を実現する具
体的方法として本発明者らは薄鋳片鋳造法に注目した。
るための研究を行ない、この結果熱間鍛造によ勺６００
〜７５０℃での熱間圧延が可能となるのは、組織が微細
化するためであることを確認し、しかも、この組織微細
化を急冷凝固することにより得らｎる細粒化で代替でき
ることを見出した。さらに、その急冷凝固を実現する具
体的方法として本発明者らは薄鋳片鋳造法に注目した。
現在、鋳造技術の分野では、工程省略のために薄鋳片鋳
造法に関心が高まり、種々の鋳造方法が提案さｎている
。これらの方法で製造さｎる鋳片の厚さは約３０ｍ１！
”・０．５ｍｍであシ、そこで実現さｎる冷却速度は所
謂溶融体超急冷法（冷却速度１０５℃／ｓｅｃ以上）と
比較して小さいが、従来から行わｎてきた造塊法と比べ
るとはるかに大きく、鋼の組織は微細・均質なものが得
らｎｌさらに上記溶融体超急冷法忙較べ板厚が厚く、広
巾の鋳片を連続的に製造できることから熱間圧延以降、
従来の工程をそのまま使用でき −るという特徴を持っ
ている〇 本発明者らは、このような薄鋳片鋳造法の特徴、すなわ
ち細粒の熱延素材が溶湯から直接製造できるという特徴
を高珪素鉄合金の製造に生かすべく数々の検討を行なっ
た結果、薄鋳片鋳造法により製造した素材を所定の条件
で熱間圧延することＫより、冷間加工性の優扛た高珪素
鉄合金熱延板が連続的に、しかも低コストで製造するこ
とが可能であること全見出した〇 このような本発明は、Ｓｉ ： ４．０ｗｔ％以上を含
有する鉄合金を溶融状態から薄鋳片鋳造法によりｌ ’
Ｃ／ ｓｅｃ以上１０５℃／ｓｅｃ未満の冷却速度で急
速凝固させ、得らｆ′した薄鋳片ｖＩ−６００℃〜８０
０℃の温度範囲に加熱し、その温度範囲で圧下率３０％
以上の熱間圧延を施し、その後酸洗、冷間圧延及び焼鈍
することをその基本的特徴とする・ 以下本発明の詳細な説明する。
造法に関心が高まり、種々の鋳造方法が提案さｎている
。これらの方法で製造さｎる鋳片の厚さは約３０ｍ１！
”・０．５ｍｍであシ、そこで実現さｎる冷却速度は所
謂溶融体超急冷法（冷却速度１０５℃／ｓｅｃ以上）と
比較して小さいが、従来から行わｎてきた造塊法と比べ
るとはるかに大きく、鋼の組織は微細・均質なものが得
らｎｌさらに上記溶融体超急冷法忙較べ板厚が厚く、広
巾の鋳片を連続的に製造できることから熱間圧延以降、
従来の工程をそのまま使用でき −るという特徴を持っ
ている〇 本発明者らは、このような薄鋳片鋳造法の特徴、すなわ
ち細粒の熱延素材が溶湯から直接製造できるという特徴
を高珪素鉄合金の製造に生かすべく数々の検討を行なっ
た結果、薄鋳片鋳造法により製造した素材を所定の条件
で熱間圧延することＫより、冷間加工性の優扛た高珪素
鉄合金熱延板が連続的に、しかも低コストで製造するこ
とが可能であること全見出した〇 このような本発明は、Ｓｉ ： ４．０ｗｔ％以上を含
有する鉄合金を溶融状態から薄鋳片鋳造法によりｌ ’
Ｃ／ ｓｅｃ以上１０５℃／ｓｅｃ未満の冷却速度で急
速凝固させ、得らｆ′した薄鋳片ｖＩ−６００℃〜８０
０℃の温度範囲に加熱し、その温度範囲で圧下率３０％
以上の熱間圧延を施し、その後酸洗、冷間圧延及び焼鈍
することをその基本的特徴とする・ 以下本発明の詳細な説明する。
本発明は８１ ： ４．０ｗｔ％以上を含有する高珪素
鉄合金をその対象とするもので、この中には一般の高珪
素鉄合金以外に、所謂センダスト合金等の合金も含まｎ
る。通常の高珪素鉄合金では、その目的とする磁気特性
を得る之めＳｌが４．０〜？、 ０ｗｔ％程度含まｎて
いる。前述したように鋼中にＳｉを添加すると透磁率が
高くなシ、その値ＦｉＳ＋含有ｉが約６．５ｗｔ循のと
きに最大となる。また、Ｓｉ’ｉｉ添加することにより
銅板の電気抵抗が高くなるために、鉄損が小さくなる。
鉄合金をその対象とするもので、この中には一般の高珪
素鉄合金以外に、所謂センダスト合金等の合金も含まｎ
る。通常の高珪素鉄合金では、その目的とする磁気特性
を得る之めＳｌが４．０〜？、 ０ｗｔ％程度含まｎて
いる。前述したように鋼中にＳｉを添加すると透磁率が
高くなシ、その値ＦｉＳ＋含有ｉが約６．５ｗｔ循のと
きに最大となる。また、Ｓｉ’ｉｉ添加することにより
銅板の電気抵抗が高くなるために、鉄損が小さくなる。
Ｓｉ含有量が４． ０ｗｔ％未満の材料では、従来法に
より比較的容易に熱間圧延長Ｏ・冷間圧延が可能である
＠ 一方、前述したように本発明は、高珪素鉄合金の中でも
Ｐ）ｒ ｆｆ１ｌセンダスト合金やスーパーセンダスト
合金と呼ばｎる高透磁合金ｔもその対象としている。こ
のような合金は、通常法のような組成を有している。
より比較的容易に熱間圧延長Ｏ・冷間圧延が可能である
＠ 一方、前述したように本発明は、高珪素鉄合金の中でも
Ｐ）ｒ ｆｆ１ｌセンダスト合金やスーパーセンダスト
合金と呼ばｎる高透磁合金ｔもその対象としている。こ
のような合金は、通常法のような組成を有している。
（ａ） Ｓｉ ： ８．０〜１０．０ ｗｔ％、Ａｌ：
４．０〜７．０ｗｔ ％、残部実質的Ｆ、及び不可避
不純物からなる鉄合金。
４．０〜７．０ｗｔ ％、残部実質的Ｆ、及び不可避
不純物からなる鉄合金。
（ｂ） Ｓｉ ： ４．０〜８．０ｗｔ％、 Ａｌ ：
２．０〜６．０ｗｔ ％、Ｎｉ：１．０〜５．０ｗｔ
％、残部実質的に鉄及び不可避不純物からなる鉄合金。
２．０〜６．０ｗｔ ％、Ｎｉ：１．０〜５．０ｗｔ
％、残部実質的に鉄及び不可避不純物からなる鉄合金。
こｎらの合金は難加工材であシ、従来、圧延による薄板
の製造は＃ｌとんど行なゎｎてぃない。本発明によｎば
、このような通常の製造工程では製造困難な高透磁率合
金、さら忙は他の難加工性材料についても工業的忙薄板
を製造することが可能となる。
の製造は＃ｌとんど行なゎｎてぃない。本発明によｎば
、このような通常の製造工程では製造困難な高透磁率合
金、さら忙は他の難加工性材料についても工業的忙薄板
を製造することが可能となる。
本発明は、以上のような成分組成の鉄合金を、溶融状態
から薄鋳片鋳造法によシ１℃、／ｓｅａ以上、１０５℃
／ｓｅｃ未溝の冷却速度で急速凝固させる。第１図は６
．５ｗｔ％ｓｉ添加銅の急冷凝固時の冷却速度と結晶粒
との関係を示すものである。この図かられかるように、
冷却速度が遅くなると鋳片の結晶粒径が大きくなるため
に１その後の熱間圧延時、加工性が劣化する。
から薄鋳片鋳造法によシ１℃、／ｓｅａ以上、１０５℃
／ｓｅｃ未溝の冷却速度で急速凝固させる。第１図は６
．５ｗｔ％ｓｉ添加銅の急冷凝固時の冷却速度と結晶粒
との関係を示すものである。この図かられかるように、
冷却速度が遅くなると鋳片の結晶粒径が大きくなるため
に１その後の熱間圧延時、加工性が劣化する。
このため本発明では細粒・均質な組織を得るために冷却
速度の下限をｌ ’Ｃ／ｓｅｃとした。一方、薄鋳片鋳
造法において冷却速度をｉｏ’℃／ｓｅｅ以上とする念
めには鋳片厚さを０．１填以下とする必要があり、広巾
の実用材料を得ることが困難となる。このため冷却速度
は１０５℃／Ｂｅｃ未満とした。なお、薄鋳片鋳造の具
体的な方法としては、上記冷却速度を実現するものであ
ｎばいずれの方法でもよく、双ロール法、巻上げ法、ス
プレーキャスティング法、ハブレット法等が利用できる
。
速度の下限をｌ ’Ｃ／ｓｅｃとした。一方、薄鋳片鋳
造法において冷却速度をｉｏ’℃／ｓｅｅ以上とする念
めには鋳片厚さを０．１填以下とする必要があり、広巾
の実用材料を得ることが困難となる。このため冷却速度
は１０５℃／Ｂｅｃ未満とした。なお、薄鋳片鋳造の具
体的な方法としては、上記冷却速度を実現するものであ
ｎばいずれの方法でもよく、双ロール法、巻上げ法、ス
プレーキャスティング法、ハブレット法等が利用できる
。
このようにして得られた薄鋳片は６００〜８００℃の温
度に加熱さｎｌこの温度で圧下率３０％以上の熱間圧延
が施さｎる。
度に加熱さｎｌこの温度で圧下率３０％以上の熱間圧延
が施さｎる。
第２図は熱間圧延温度と熱間圧延性との関係を、また第
３図は熱間圧延温度とその温度において圧下率８０％で
熱間圧延したのち冷間圧延した時の冷間加工性との関係
をそｎぞｎ表わしている。なお、実験に使用した鋼は６
．５ｗｔ％Ｓｉ含有鋼であシ、溶解、薄鋳片鋳造（鋳片
厚さ：５団）後、熱間圧延を施し、８０チの圧下率で圧
延できたサンプルについて冷間圧延を施した。なお熱・
冷間加工性は目視観察によシ微細な割ｎが入った時を終
点としている。第２図から６５００以上の温度ならば圧
下率８０％の熱間圧延が可能であることがわかる。しか
しながら、このように熱間圧延した後の鋼を冷間で圧延
した場合は第３図に示さｎるように約６００℃〜８００
℃の温度範日で熱間圧延したサンプルのみが圧下率６０
チ以上冷間圧紘可能であった。また第４図には７３０℃
て所定の圧下率まで熱間圧延した後の冷間圧延性と圧下
率との関係を示している。この図から熱間圧延時の圧下
率が３０チ未満で祉冷間圧延が不可能である仁とが判る
。
３図は熱間圧延温度とその温度において圧下率８０％で
熱間圧延したのち冷間圧延した時の冷間加工性との関係
をそｎぞｎ表わしている。なお、実験に使用した鋼は６
．５ｗｔ％Ｓｉ含有鋼であシ、溶解、薄鋳片鋳造（鋳片
厚さ：５団）後、熱間圧延を施し、８０チの圧下率で圧
延できたサンプルについて冷間圧延を施した。なお熱・
冷間加工性は目視観察によシ微細な割ｎが入った時を終
点としている。第２図から６５００以上の温度ならば圧
下率８０％の熱間圧延が可能であることがわかる。しか
しながら、このように熱間圧延した後の鋼を冷間で圧延
した場合は第３図に示さｎるように約６００℃〜８００
℃の温度範日で熱間圧延したサンプルのみが圧下率６０
チ以上冷間圧紘可能であった。また第４図には７３０℃
て所定の圧下率まで熱間圧延した後の冷間圧延性と圧下
率との関係を示している。この図から熱間圧延時の圧下
率が３０チ未満で祉冷間圧延が不可能である仁とが判る
。
このようなことから本発明では、６００〜８００℃の温
度範囲で圧下率３０９６以上の熱間圧延を行うことが要
件とさｎる。
度範囲で圧下率３０９６以上の熱間圧延を行うことが要
件とさｎる。
熱間圧延後、鋼板には酸洗、冷間圧延及び焼鈍が施さｎ
る。冷間圧延後の焼鈍は目的の磁気特性を得るためＩｃ
は重要である。特に６．５ｖｔ％Ｓｉ添加鋼は冷間圧延
と焼鈍とを適切に組み合せること忙よシ方向性を付与す
ることが可能であり、方向性高珪素鉄合金の薄板を製造
することができる。さらに最終焼鈍において絶縁皮膜を
形成させたシ、磁場中熱処理を行うことも可能である。
る。冷間圧延後の焼鈍は目的の磁気特性を得るためＩｃ
は重要である。特に６．５ｖｔ％Ｓｉ添加鋼は冷間圧延
と焼鈍とを適切に組み合せること忙よシ方向性を付与す
ることが可能であり、方向性高珪素鉄合金の薄板を製造
することができる。さらに最終焼鈍において絶縁皮膜を
形成させたシ、磁場中熱処理を行うことも可能である。
（１）第１表に示す鋼を溶解・精錬後、双ロールタイプ
の薄鋳片鋳造機にて鋳造し、巾５００頚、厚さ５Ｉｌｌ
ＩＩの鋳片を作製した０この鋳片？圧延温度を変えて圧
下率８０％を目標に熱間圧延し、圧延できたものについ
ては酸洗後圧工率６０％′に０椴に冷間圧延した。
の薄鋳片鋳造機にて鋳造し、巾５００頚、厚さ５Ｉｌｌ
ＩＩの鋳片を作製した０この鋳片？圧延温度を変えて圧
下率８０％を目標に熱間圧延し、圧延できたものについ
ては酸洗後圧工率６０％′に０椴に冷間圧延した。
これらの圧延状況？：第２表に示す。この表から、本発
明の条件に従えば、熱間圧延以前忙鍛造することなく熱
間圧延が可能であり、しかも予備圧延することなく熱間
圧延が可能であり、さらｘａｏｏ〜８００℃の温度範囲
で熱間圧延したものは冷間圧延可能で、巾５００ｍ、厚
さ０．４鰭の薄板を製造できることが判る。
明の条件に従えば、熱間圧延以前忙鍛造することなく熱
間圧延が可能であり、しかも予備圧延することなく熱間
圧延が可能であり、さらｘａｏｏ〜８００℃の温度範囲
で熱間圧延したものは冷間圧延可能で、巾５００ｍ、厚
さ０．４鰭の薄板を製造できることが判る。
第２表
（２）第２表に示した鋼の薄諦片（鋳片厚＝５哩）を使
用し、７００″ｃＶＣおいて圧下率８０％の熱間圧延を
行なった後酸洗し、続いて圧下率７０％の冷間圧延を施
し、さらに１２００℃の乾燥水素ガス雰囲気中で３０分
間焼鈍した後、磁気特性を測定した。その結果を第３表
に示す・ この表から、薄鋳片鋳造法で製造さｎた本発明品では細
粒化による加工性の向上とともに均質化効果も生じてお
り、さらに磁気特性の向上も認めら几る。
用し、７００″ｃＶＣおいて圧下率８０％の熱間圧延を
行なった後酸洗し、続いて圧下率７０％の冷間圧延を施
し、さらに１２００℃の乾燥水素ガス雰囲気中で３０分
間焼鈍した後、磁気特性を測定した。その結果を第３表
に示す・ この表から、薄鋳片鋳造法で製造さｎた本発明品では細
粒化による加工性の向上とともに均質化効果も生じてお
り、さらに磁気特性の向上も認めら几る。
第 ３ 表
※１ μｍのサンプル内 １０点のばらつき※２ 石板
ら二日本金属学会誌Ｖｏ１．３０ （１９６６） ｍ
６※３ 造塊法で製造したインゴットから試料を切り出
し〔発明の効果〕 以上述べた本発明によｎば磁気特性の優れた高珪素鉄合
金の薄板を製造するに轟り、次のような効果が得らｎる
０ １）造塊・再加熱・熱間鍛造などの繁雑な工程が不要で
あり、またこのため省エネルギーを図ることができる。
ら二日本金属学会誌Ｖｏ１．３０ （１９６６） ｍ
６※３ 造塊法で製造したインゴットから試料を切り出
し〔発明の効果〕 以上述べた本発明によｎば磁気特性の優れた高珪素鉄合
金の薄板を製造するに轟り、次のような効果が得らｎる
０ １）造塊・再加熱・熱間鍛造などの繁雑な工程が不要で
あり、またこのため省エネルギーを図ることができる。
２）熱間圧延以前に加工さｎないため、表面キズがほと
んど発生せず熱間圧延後に酸洗を行なうだけで冷間圧延
可能となる。
んど発生せず熱間圧延後に酸洗を行なうだけで冷間圧延
可能となる。
３）コイル状の製品が製造できる。
４）薄鋳片鋳造法による鋳片の組織は、板厚方向に揃っ
た柱状晶からなるために熱間圧延以降の熱処理によって
容易に方位制御が可能である。
た柱状晶からなるために熱間圧延以降の熱処理によって
容易に方位制御が可能である。
５）これまで不可能とさｎていた高珪素鉄合金あるいは
他の難加工性材料の工業規模での製造が可能となる。
他の難加工性材料の工業規模での製造が可能となる。
第１図は急冷鋳造鋳片の平均冷却速度と平均結晶粒径と
の関係を示すものである。 第２図は熱間圧延温度と熱間圧延率との関係を示すもの
である。第３図は熱間圧延温度と圧下率８０％熱延後に
おける冷間圧延率との関係を示すものである。第４図は
７３０℃熱間圧延時の圧延率と冷間圧延率との関係を示
すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 中 岡 −方間
高 １） 芳 −同
稲 垣 淳 −同
日 裏 昭代理人弁
理士 吉 原 省 三同 同
高 橋 清同 弁護士
吉 原 弘 子癲〉昂壇瞥８
の関係を示すものである。 第２図は熱間圧延温度と熱間圧延率との関係を示すもの
である。第３図は熱間圧延温度と圧下率８０％熱延後に
おける冷間圧延率との関係を示すものである。第４図は
７３０℃熱間圧延時の圧延率と冷間圧延率との関係を示
すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 中 岡 −方間
高 １） 芳 −同
稲 垣 淳 −同
日 裏 昭代理人弁
理士 吉 原 省 三同 同
高 橋 清同 弁護士
吉 原 弘 子癲〉昂壇瞥８
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｓｉ：４．０ｗｔ％以上を含有する鉄合金を溶融
状態から薄鋳片鋳造法により１℃／ｓｅｃ以上、１０＾
５℃／ｓｅｃ未満の冷却速度で急速凝固させ、得られた
薄鋳片を６００℃〜８００℃の温度範囲に加熱し、その
温度範囲で圧 下率３０％以上の熱間圧延を施し、その 後酸洗、冷間圧延及び焼鈍することを特 徴とする高珪素鉄合金の薄板製造方法。 （２）鉄合金がＳｉ：４．０〜７．０ｗｔ％を含む組成
であることを特徴とする特許請求の範囲 （１）記載の高珪素鉄合金の薄板製造方法。 （３）鉄合金がＳｉ：８．０〜１０．０ｗｔ％、Ａｌ：
４．０〜７．０ｗｔ％を含む組成であることを特徴とす
る特許請求の範囲（１）記載の高珪素鉄合金の薄板製造
方法。 （４）鉄合金がＳｉ：４．０〜８．０ｗｔ％、Ａｌ：２
．０〜６．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０〜５．０ｗｔ％を含
む組成であることを特徴とする特許請求の範囲 （１）記載の高珪素鉄合金の薄板製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59201594A JPS6179724A (ja) | 1984-09-28 | 1984-09-28 | 高珪素鉄合金の薄板製造方法 |
| EP85904864A EP0202336B1 (en) | 1984-09-28 | 1985-09-26 | Process for producing a thin plate of a high ferrosilicon alloy |
| KR1019860700093A KR900006690B1 (ko) | 1984-09-28 | 1985-09-26 | 고규소철합금의 박판 제조방법 |
| KR860700093A KR860700267A (ko) | 1984-09-28 | 1985-09-26 | 고규소 철합금의 박판 제조방법 |
| PCT/JP1985/000534 WO1986002102A1 (en) | 1984-09-28 | 1985-09-26 | Process for producing a thin plate of a high ferrosilicon alloy |
| US06/833,394 US4715905A (en) | 1984-09-28 | 1985-09-26 | Method of producting thin sheet of high Si-Fe alloy |
| DE8585904864T DE3585738D1 (de) | 1984-09-28 | 1985-09-26 | Verfahren zur herstellung einer duennen platte einer legierung mit hohem ferrosiliziumgehalt. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59201594A JPS6179724A (ja) | 1984-09-28 | 1984-09-28 | 高珪素鉄合金の薄板製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6179724A true JPS6179724A (ja) | 1986-04-23 |
| JPH0380846B2 JPH0380846B2 (ja) | 1991-12-26 |
Family
ID=16443641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59201594A Granted JPS6179724A (ja) | 1984-09-28 | 1984-09-28 | 高珪素鉄合金の薄板製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4715905A (ja) |
| EP (1) | EP0202336B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6179724A (ja) |
| KR (2) | KR900006690B1 (ja) |
| DE (1) | DE3585738D1 (ja) |
| WO (1) | WO1986002102A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6422082A (en) * | 1987-07-17 | 1989-01-25 | Fanuc Ltd | High frequency discharge excitation laser equipment |
| JPH01191486A (ja) * | 1988-01-27 | 1989-08-01 | Komatsu Ltd | レーザの予備電離電極 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07115041B2 (ja) * | 1987-03-11 | 1995-12-13 | 日本鋼管株式会社 | 無方向性高Ｓｉ鋼板の製造方法 |
| US5049204A (en) * | 1989-03-30 | 1991-09-17 | Nippon Steel Corporation | Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet by means of rapid quench-solidification process |
| FR2683229B1 (fr) * | 1991-10-31 | 1994-02-18 | Ugine Sa | Procede d'elaboration d'une bande d'acier magnetique par coulee directe. |
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| WO1999063120A1 (fr) * | 1998-05-29 | 1999-12-09 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Procede de production d'un acier a haute teneur en silicium, et acier au silicium |
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| CN102990023A (zh) * | 2012-12-28 | 2013-03-27 | 青岛云路新能源科技有限公司 | 一种制备高柔韧性非晶薄带的喷嘴 |
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| GB1086215A (en) * | 1963-11-13 | 1967-10-04 | English Electric Co Ltd | Grain-oriented silicon-iron alloy sheet |
| DE2024525B1 (de) * | 1970-05-11 | 1971-12-30 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Herstellung von für eine Kaltbearbeitung ausreichend duktilen Zwischenprodukten aus Eisen-Silizium-Legierungen mit 4,5 bis 7,5 Gew.-% Silizium |
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| SE448381B (sv) * | 1978-09-19 | 1987-02-16 | Tsuya Noboru | Sett att framstella ett tunt band av kiselstal, tunt kiselstalband och anvendning av dylikt |
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| JPS58113319A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-06 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性の優れた高珪素鋼薄帯の製造方法 |
| JPS5916655A (ja) * | 1982-07-16 | 1984-01-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 配向性高珪素鋼帯の製造方法 |
-
1984
- 1984-09-28 JP JP59201594A patent/JPS6179724A/ja active Granted
-
1985
- 1985-09-26 EP EP85904864A patent/EP0202336B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-09-26 DE DE8585904864T patent/DE3585738D1/de not_active Revoked
- 1985-09-26 US US06/833,394 patent/US4715905A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-09-26 KR KR1019860700093A patent/KR900006690B1/ko active
- 1985-09-26 WO PCT/JP1985/000534 patent/WO1986002102A1/ja not_active Application Discontinuation
- 1985-09-26 KR KR860700093A patent/KR860700267A/ko not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5687627A (en) * | 1979-12-20 | 1981-07-16 | Kawasaki Steel Corp | Production of nondirectional silicon steel thin strip of superior of magnetic characteristics |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0202336A1 (en) | 1986-11-26 |
| WO1986002102A1 (en) | 1986-04-10 |
| JPH0380846B2 (ja) | 1991-12-26 |
| DE3585738D1 (de) | 1992-04-30 |
| EP0202336A4 (en) | 1988-08-23 |
| US4715905A (en) | 1987-12-29 |
| KR860700267A (ko) | 1986-08-01 |
| EP0202336B1 (en) | 1992-03-25 |
| KR900006690B1 (ko) | 1990-09-17 |
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