JPH04337050A - 磁気特性の優れた高抗張力磁性材料およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、主として回転機の鉄心
として用いられる珪素鋼板であって、特に、回転時の応
力や加減速の際の繰り返し応力に耐え得る優れた機械特
性と低鉄損、高磁束密度等の優れた磁気特性とを兼ね備
えた高抗張力磁性材料およびその製造方法に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】一般に、回転機の鉄心材料としては電磁
鋼板を積層したものが用いられている。従来の回転機の
ほとんどは回転数が数万ｒｐｍ以下程度であり、鉄心材
料としては主に磁気特性の優れた高級無方向性珪素鋼板
が用いられている。しかしながら、最近、工作機械用等
の用途において数万〜数十万ｒｐｍの回転数をもつ回転
機の要求が高まってきており、回転子の材料としてもこ
のような高速回転に耐えられることが必要となってきて
いる。

【０００３】高速回転の場合、回転子には通常の回転と
比較してはるかに大きな遠心力が加わる。すなわち、遠
心力は回転子半径に比例し、回転数の二乗に比例して大
きくなることから、場合によっては遠心力が５０ｋｇ／
ｍｍ２を超えることも考えられ、機械的な特性から見る
と回転子の素材は高抗張力、高強度であることが必要不
可欠の条件となる。またこれに加えて、回転時には局部
的に非常に大きな応力が加わるため、切り欠き感受性が
鈍いことも重要な要件となる。すなわち、切り欠き感受
性が高いと僅かな割れや欠損により高速回転時に回転機
が破損することになりかねない。このため、回転子の素
材は前記の高抗張力、高強度に加えて、ある程度の伸び
をもつことが必要条件となる。また、磁気的な特性から
見ると回転機の回転数が数万〜数十万ｒｐｍである場合
、使用周波数は１〜数１０ｋＨｚの範囲になることから
、素材としてはこの周波数帯で鉄損の低いことが必要で
ある。しかしながら、従来の技術では、このような機械
特性と磁気特性の双方を同時に満足させる鋼板を得るこ
とは困難であった。

【０００４】従来、高速回転機の回転子の素材として、
高抗張力珪素鋼板に関するいくつかの提案がなされてい
るが、以下に述べるように、これら提案のほとんどは高
抗張力を得るため固溶体強化の目的で合金元素を添加し
たものである。例えば、特開昭６０−２３８４２１号公
報では、Ｓｉを３．５〜７．０ｗｔ％とし、固溶体強化
成分としてＭｎ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｔｉ，Ｗ，Ｍｏ，Ａｌの
うちの１種または２種以上を１〜２０．０ｗｔ％含有さ
せたスラブを熱延した後、１００〜６００℃での温間圧
延を繰り返して最終板厚まで圧延し、その後８５０〜１
２５０℃の焼鈍を施して抗張力が５０ｋｇ／ｍｍ２以上
の高抗張力無方向性電磁鋼板を製造する方法が提案され
ている。また、特開昭６１−８４３６０号公報では、Ｎ
ｉ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｃｒを含有する高速回転電動機
用の高抗張力軟磁性材料が提案されている。

【０００５】また、特開昭６１−９５２０号公報では、
Ｓｉを２．５〜７．０ｗｔ％含有し、Ｔｉ，Ｗ，Ｍｏ，
Ｎｉ，Ａｌのうちの１種または２種以上を１．０〜２０
．０ｗｔ％含有する溶鋼から、急冷凝固法により高抗張
力無方向性電磁鋼板を製造する方法が提案されている。 さらに、特開昭６２−２５６９１７号公報では、Ｓｉを
２〜３．５ｗｔ％含有しＭｎ，Ｎｉのうちの１種または
２種を０．３ｗｔ％以上、１０ｗｔ％未満添加した低Ｃ
鋼を、熱延、酸洗、冷延した後、６５０℃以上、８５０
℃未満で低温再結晶させることにより、高抗張力、低鉄
損、高磁束密度の無方向性電磁鋼板を製造する方法が提
案されている。

【０００６】特開昭６２−１９６３５４号公報および特
開昭６２−１９６３５８号公報では、Ｓｉを２．５〜７
．０ｗｔ％含有し、固溶体強化成分の１種または２種以
上を２０ｗｔ％を超えない範囲で含有した鋼板であって
、前者は表面粗さを小さくし、また後者は板厚：１〜３
００μｍ、平均粒径：１０〜２０００μｍとした低鉄損
、高抗張力の電磁鋼板が提案されている。また、特開昭
６２−１１２７２３号公報では、同様にＳｉを３．５〜
７．０ｗｔ％含有し、固溶体強化成分を１種または２種
以上含んたスラブを熱間圧延、冷間圧延して最終板厚０
．０１〜０．３５ｍｍとした後、８００〜１２５０℃で
焼鈍を行ない平均結晶粒径を０．０１〜５．０ｍｍとす
ることを内容とする低鉄損、高抗張力電磁鋼板の製造方
法が提案されている。

【０００７】さらに、特開平２−８３４６号公報および
特開平２−２２４４２号公報では、Ｓｉ：２．０〜４．
０ｗｔ％未満、Ａｌ：２．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．２ｗ
ｔ％以下を含有し、これに固溶体強化成分としてＭｎ，
Ｎｉを添加するとともに、粒界強化のため適量のＢを添
加し、さらに前者にあっては析出強化を狙いとしてＮｂ
，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｖを添加した鋼板を、再結晶温度以上で
焼鈍することにより磁気特性に優れた高抗張力鋼板を製
造する方法が提案されている。

【０００８】以上のように、従来の提案は鋼板を最終焼
鈍により完全再結晶させることを前提とし、珪素−鉄合
金に固溶体強化合金元素を添加することによって抗張力
を上げ、さらに板厚や結晶粒径等の制御により鉄損を下
げるというものであった。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記のような
従来の鋼板は加工性を阻害する合金元素を多量に添加す
るため加工性に難があり、通常の電磁鋼板製造設備を用
いて工業的に安定して製造することは困難である。また
、合金元素を大量に添加すると磁気特性を劣化させ、鉄
心材料として必要とされる低鉄損、高磁束密度が得られ
ないという問題がある。さらに、大量の合金元素の添加
は製造コストの上昇を招くという問題もある。このよう
に従来法には種々の問題点があった。

【００１０】本発明はこのような従来の問題に鑑み、従
来のように大量の固溶体強化合金元素を添加することな
く、高速回転機や高速発電機等の鉄心材料として好適な
、８０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高抗張力とある程度の伸び
を有し、且つ優れた磁気特性を兼ね備えた実用的な軟磁
性材料およびその製造方法を提案しようとするものであ
る。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明者らは前記の問題
点を解決すべく、従来のように固溶体強化元素を添加す
ることなく、上述した機械特性および磁気特性がともに
優れた高珪素磁性薄板材料を得るべく種々の実験を行い
、その結果、Ｓｉを４．０〜７．０ｗｔ％含有した鋼板
組織の再結晶率を所定の割合以下に規制し、圧延組織を
残存させた材料が、高抗張力および適度な延性と優れた
磁気特性を兼ね備え、高速回転機等の鉄心用の磁性材料
として極めて好適なものであることを見出した。従来、
この種の高珪素薄板は焼鈍処理により完全再結晶させた
上で磁性材料として使用されており、このような従来の
材料に対し、本発明は上記のような全く新たな知見に基
づきなされたものである。

【００１２】すなわち本発明は、Ｓｉを４．０〜７．０
ｗｔ％含有し、残部鉄及び不可避不純物元素からなり、
結晶組織の再結晶率が９５％以下、残部が実質的に圧延
組織であることを特徴とする磁気特性の優れた高抗張力
磁性材料である。

【００１３】また、このような材料を製造するための本
発明法の特徴とするところは、Ｓｉを４．０〜７．０ｗ
ｔ％含有し、残部鉄及び不可避不純物元素からなる鋼を
溶製後、連続鋳造または造塊により鋳造し、分塊圧延若
しくは粗圧延後仕上熱延し、さらに温間または冷間圧延
を行なって薄板とし、該薄板を下記（１）式を満足する
条件で熱処理することにより、結晶組織の再結晶率が９
５％以下、残部が実質的に圧延組織である磁性材料を得
ることにある。 　　　　　　　　　　　　−０．００２９Ｔ２＋３．０
３Ｔ−５７０−２４．２７×（８−ｘ）≧８０　　……
（１）但し　　Ｔ：熱処理温度（℃） ｘ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）

【作用】

【００１４】以下、本発明の詳細と限定理由について説
明する。Ｓｉは鋼板の軟磁気特性を向上させる重要な成
分である。また、Ｓｉは電気抵抗を高めて渦電流損を減
らし鉄損を下げるとともに、抗張力を高める作用がある
。Ｓｉが４．０ｗｔ％未満では十分に高い抗張力が得ら
れず、また、高い電気抵抗も得られない。一方、７．０
ｗｔ％を超えると鋼板が著しく脆化し、且つ飽和磁束密
度も低下する。以上の点から、鋼板のＳｉ量は４．０〜
７．０ｗｔ％と規定する。

【００１５】本発明の磁性材料は、その結晶組織の再結
晶率が９５％以下、残部が実質的に圧延組織からなる。 ここで、再結晶率とは、鋼板の圧延方向断面の組織にお
ける再結晶組織と圧延による展伸組織の面積比で表され
るものとする。

【００１６】一般に鉄−珪素合金は、Ｓｉ含有量が増加
すると硬度と抗張力は高くなるが、脆くなるという性質
がある（Ｂｏｚｏｒｔｈ：　Ｆｅｒｒｏｍａｇｎｅｔｉ
ｓｍ　Ｐ．７７）。Ｓｉ含有量が４％未満の比較的Ｓｉ
量の低い鋼板では、再結晶組織を形成させることによっ
て延性を高め、脆性を緩和させることができる。しかし
ながら、このような鋼板では抗張力が低く、上述したよ
うに高速回転機用の鉄心材料としては実用に供し得ない
。

【００１７】これに対し本発明者等は、Ｓｉが比較的高
い４ｗｔ％以上の領域では、Ｓｉ：４ｗｔ％未満の領域
とは違って再結晶組織が脆性を増大させ、さらに抗張力
を劣化させること、そして、未再結晶組織あるいは再結
晶率が９５％以下の組織を有する鋼板に限り高い抗張力
と適度な延性を有することを見出し、このような組織構
造の鋼板が高速回転機用の鉄心材料として十分に実用に
耐え得るものであることを確かめた。

【００１８】図１は、Ｓｉ量が６．５ｗｔ％近傍の鋼板
の再結晶率と抗張力（再結晶率０％を１とした時の抗張
力）との関係を示している。同図によれば、再結晶率が
９０％を超えた付近から抗張力は低下し始めることが判
る。図２は同鋼板の再結晶率と伸び（再結晶率が０％で
且つ十分に回復焼鈍した場合の伸びを１とした時の伸び
）との関係を示している。伸びは再結晶率が数％の付近
でピ−クに達し、再結晶率の増加とともに低下する。 ここで、再結晶率が０％すなわち圧延組織の状態では伸
びに幅があるが、これは回復焼鈍を行なった状態と圧延
ままの状態で延性が異なることを示している。この回復
焼鈍の効果を定性的に示したものが図３である。ここで
は焼鈍温度と硬度との関係を示しているが、同図によれ
ば焼鈍温度の上昇とともに硬度が減少し、歪みが開放さ
れていく様子が判る。

【００１９】Ｓｉ含有量によって抗張力と伸びの大きさ
は異なる。Ｓｉ量が４ｗｔ％に近い側では抗張力が低い
代りに伸びは大きい。これに対し、Ｓｉ量が７ｗｔ％に
近い側では抗張力は高く伸びは小さい。しかしながら、
図１および図２の傾向はＳｉ：４．０ｗｔ％以上の領域
、特に６．０〜７．０ｗｔ％の領域ではＳｉ量にかかわ
らず同様に認められた。すなわち、いずれもある程度の
伸びを持ち、且つ高抗張力が達成されている。また、磁
気特性からみると、Ｓｉ量が高く且つ合金元素を含まな
いため、渦電流損が抑えられ鉄損はきわめて小さい。

【００２０】また、加工性の面からみると、Ｓｉ量が高
いことによる打ち抜き、曲げ加工等の難加工性が、図１
に示されるように未再結晶あるいは部分再結晶状態では
伸びが出るために完全再結晶状態と較べて著しく改善さ
れる。なお、圧延組織を残したまま加工を行う技術とし
て特開昭６２−２７０７２３号があるが、この技術は最
終的に鋼板を完全再結晶させて使用するのものであり、
部分再結晶または圧延組織状態で鉄心材料等に使用する
ことを基本とする本発明とは、その技術思想が根本的に
異なる。

【００２１】本発明において、鋼板中のＳｉ以外の不純
物成分は特に限定されるものではないが、優れた磁気特
性を得るために以下のように規定することが好ましい。 まず、非金属元素について説明すると、Ｃ：Ｃは初透磁
率、最大透磁率を低下させ、Ｈｃを増し、鉄損を増大さ
せる。この影響は、０．０１ｗｔ％を超えると顕著にな
ることが知られており、したがって、Ｃは０．０１ｗｔ
％以下とすることが好ましい。Ｃ濃度の調整は溶製段階
で行ってもよく、また、脱炭焼鈍を実施することにより
行なってもよい。

【００２２】Ｏ：Ｏは透磁率を低下させ、鋼中にＳｉＯ
２粒子として存在する場合には、磁気特性を著しく劣化
させる元素として知られており、このためＯ含有量も０
．０１ｗｔ％以下とすることが好ましい。Ｎ、Ｓ：共に
時効の原因となるため極力少なくすることが好ましく、
これらの成分もそれぞれ０．０１ｗｔ％以下とすること
が好ましい。

【００２３】Ｐ：Ｐは酸素による磁性劣化を軽減し、鉄
損を減少させる作用があるが、多量に添加すると、熱間
での加工性を劣化させるという問題があり、その上限を
０．０２ｗｔ％とすることが好ましい。Ｈ：Ｈは鋼板を
著しく脆くさせるため、高圧下でＨを含有させる等、積
極的な含有は避けるべきである（通常ｐｐｍレベル以下
）。以上のように非金属元素については、Ｃ、Ｏ、Ｎ、
Ｓ等を極力低く抑えることが好ましい。

【００２４】次に金属元素について説明すると、Ｍｎ：
熱間圧延時の展延性の改善と、脱硫作用および規則−不
規則変態における磁性改善効果や固溶体強化作用を考慮
し、且つ過多の添加が磁気特性の劣化を招くことを考慮
すると、Ｍｎは１．０ｗｔ％、好ましくは０．５ｗｔ％
を上限として添加することが好ましい。Ｃａ：Ｃａは多
量に含有すると透磁率を低下させるため、０．３ｗｔ％
以下とすることが好ましい。

【００２５】Ｃｕ：０．７ｗｔ％程度までは、磁性を大
きく劣化させることはないが、０．７ｗｔ％を超えて含
有すると鉄損が増大する。このため、Ｃｕは０．７ｗｔ
％以下、好ましくは０．１ｗｔ％以下とすることが望ま
しい。Ｃｒ：鉄損を増大させる傾向があり、０．０３ｗ
ｔ％以下とすることが好ましい。Ｎｉ：１．０ｗｔ％を
超えると磁気特性を著しく悪化させるため、１．０ｗｔ
％以下、望しくは０．５ｗｔ％以下とすることが好まし
い。

【００２６】Ａｌ：従来の珪素鋼板では、Ａｌの電気抵
抗を高める効果と展延性の改善効果とを利用して、Ｓｉ
の一部をＡｌで置き換える方法を採っている。例えば、
Ｓｉ：４ｗｔ％とする代りにＳｉを３ｗｔ％、Ａｌを１
ｗｔ％とし、加工性を維持させる配慮がなされている。 本発明では磁性改善のためにＡｌを添加する必要はなく
、溶製段階における脱酸促進および展延性の改善のため
と、固溶体強化効果を考慮して２．０ｗｔ％、好ましく
は０．５ｗｔ％を上限として添加することが好ましい。

【００２７】次に、本発明の磁性材料の製造方法につい
て述べる。本発明法では上記組成の鋼を溶製後、連続鋳
造あるいは造塊により鋳造し、分塊圧延もしくは粗圧延
した後、仕上げ熱延を行ない所定の板厚にし、さらに温
間あるいは冷間で圧延を行なう。最終板厚は０．０５〜
１．０ｍｍ程度とすることが望ましい。最終板厚が０．
０５ｍｍ未満では製造上圧延負担が大きいために実用的
ではなく、一方、１．０ｍｍを超えると渦電流損が増加
し、高周波鉄損の劣化を招く。

【００２８】本発明の磁性材料は、熱処理を施さず圧延
ままで実用に供することもできるが、後述するように、
より優れた特性を得るためには再結晶率が９５％以下と
なるような焼鈍処理を施すことが好ましい。この焼鈍は
部分再結晶焼鈍、再結晶を伴わない回復焼鈍のいずれで
もよく、また、その実施時期は加工（打ち抜き加工等）
の前後を問わない。図４は焼鈍処理後の鋼板の抗張力を
焼鈍温度と鋼中Ｓｉ量との関係で示している。これによ
れば、再結晶率を９５％以下とし、８０ｋｇｆ／ｍｍ２
以上の抗張力を得るためには、焼鈍温度とＳｉ量とに応
じ、下記（１）式を満足する条件で熱処理を行う必要が
ある。 　　　　　　　　　　　　−０．００２９Ｔ２＋３．０
３Ｔ−５７０−２４．２７×（８−ｘ）≧８０　　……
（１）但し　　Ｔ：熱処理温度（℃） ｘ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）

【００２９】この焼鈍処理は、実質的に真空あるいは窒
素、水素、アルゴン等の非酸化性雰囲気中において行わ
れる。この焼鈍における熱サイクル、焼鈍時間は目的と
する再結晶率に応じて決められる。一般的に使用する鋼
板の場合には、一旦加工（加工性を向上させるために加
工前に上記（１）式を満足させる焼鈍温度で焼鈍を行な
ってもよい）を行なった後、上記条件を満足させる焼鈍
温度Ｔ（℃）で焼鈍を行うことにより高抗張力が達成で
きる。

【００３０】特に、後述する実施例にも示されるように
、５００〜６５０℃で回復焼鈍することにより、圧延ま
まに比べ磁束密度Ｂ５０が上昇し、１．６Ｔを超える値
が得られる。この磁束密度は、同じ組成の材料を高温焼
鈍して完全再結晶させると低下する。このような現象は
圧延集合組織に異方性があるためと考えられる。また、
加工後の焼鈍は歪取りの理由から５００℃以上で焼鈍す
ることが望ましい。

【００３１】本発明の効果を得る上で他の製造条件は特
に限定されないが、より優れた特性を得るためには、温
間または冷間圧延の圧延率、温間圧延の圧延温度を以下
のように規定することが好ましい。図５は、Ｓｉ量が６
．５ｗｔ％近傍の材料の温間または冷間圧延の圧延率と
抗張力との関係を示したもので、圧下率９５％の場合を
１とした抗張力を示している。また、圧下率０％は熱延
板の状態を示している。これによれば、圧下率５０％の
付近から圧下率の増加に伴って抗張力が顕著に上昇して
いる。このような傾向はＳｉ：４．０〜７．０ｗｔ％の
領域ではＳｉ量にかかわらず同様に認められた。この結
果から、温間または冷間圧延の圧延率は６０％以上とす
ることが好ましい。

【００３２】図６は、同じくＳｉ量が６．５ｗｔ％近傍
の材料の温間圧延温度と圧延後の鋼板（圧延まま）の伸
び（６００℃で温間圧延した圧延材の伸びを１とした時
の伸び）との関係を示すもので、伸びは圧延時の温間状
態での回復によって向上し、６００〜６５０℃付近で最
大となる。したがって、圧延温度によっては、圧延後の
回復焼鈍と同等の効果が期待できる。この傾向もＳｉ：
４．０〜７．０ｗｔ％の領域ではＳｉ量にかかわらず同
様に認められた。但し、圧延温度が高過ぎるとスケ−ル
生成の問題があり、このため温間圧延温度は５００℃以
下とすることが好ましい。

【００３３】

【実施例】

〔実施例１〕表１および表２に示されるような組成のＦ
ｅ−Ｓｉ合金を溶製後、造塊により鋳造し、分塊圧延、
粗圧延、仕上圧延を経て板厚２ｍｍとし、さらに、２５
０℃で温間圧延した後、酸化スケ−ル除去により最終板
厚０．３５ｍｍとした。脱脂後、熱処理を行ない、各鋼
板の再結晶率と抗張力、伸び、切欠き感受性、曲げ性お
よび鉄損を測定した。

【００３４】なお、上記切欠き感受性はノッチ入りの引
張り試験（引張速度：５ｍｍ／ｍｉｎ）により伸びを１
０段階評価しした。その評価基準は以下の通りである。 　　　　評点　　　　１０　　　　　　９　　　　　　
　　８　　　　　　　　７　　　　　　　　６　　　　
　　　　５　　　　　　　　４　　　　伸び　　　　２
％　　　　１．６％　　　　１．２％　　　　１．０％
　　　　０．８％　　　　０．６％　　　　０．４％　
　　　評点　　　　　　３　　　　　　　　２　　　　
　　１　　　　伸び　　　　０．３％　　　　０．２％
　　　　０％

【００３５】また、曲げ性は円筒成形試験
（直径１０ｍｍの金属ロ−ルと直径２００ｍｍの樹脂製
ロ−ルによりサンドウィッチ成形する方法）で各鋼板に
ついてそれぞれ１０個の成形加工を行い、割れの発生の
程度に応じ加工性を１０段階評価した。その評価基準は
以下の通りである。 １０：室温での加工で１０個とも成形可能（割れ無し）
９：１００℃加熱での加工で１０個とも成形可能（割れ
無し）、室温での加工で割れ２個未満 ８：１００℃加熱での加工で１０個とも成形可能（割れ
無し）、室温での加工で割れ２〜４個 ７：１００℃加熱での加工で１０個とも成形可能（割れ
無し）、室温での加工で割れ５〜６個 ６：１００℃加熱での加工で割れ２個未満、室温での加
工で割れ７〜８個 ５：１００℃加熱での加工で割れ２個以下、室温での加
工不可能 ４：１５０℃加熱での加工で１０個とも成形可能（割れ
無し）、１００℃での加工で割れ２〜４個３：１５０℃
加熱での加工で１０個とも成形可能（割れ無し）、１０
０℃での加工で割れ５〜８個２：２００℃加熱での加工
で１０個とも成形可能（割れ無し）、１５０℃での加工
で割れ４個以下１：２００℃加熱での加工不可能

【００３６】上記の各測定結果を表３および表４に示す
。同表から判るように再結晶率が９５％以下の本発明鋼
板の場合、いずれも抗張力が８０ｋｇ／ｍｍ２以上であ
り、伸びも１％〜７％程度で切欠き感受性が鈍く、機械
特性に優れている。また、高周波磁気特性や加工性も全
般的に優れていることが判る。また、回復焼鈍あるいは
部分再結晶することにより加工性も向上し、さらに、高
周波磁気特性も全般的に優れていることが判る。

【００３７】〔実施例２〕表５および表６に示されるよ
うな組成のＦｅ−Ｓｉ合金を溶製後、造塊により鋳造し
、分塊圧延、粗圧延、仕上熱延を経て板厚２ｍｍとし、
さらに、３５０℃で温間圧延した後、酸化スケ−ル除去
により最終板厚０．５ｍｍとした。脱脂後、窒素雰囲気
中で熱処理を行ない、各鋼板について再結晶率と抗張力
、伸び、切り欠き感受性、曲げ性および鉄損を測定した
。切り欠き感受性および曲げ性の評価方法は実施例１と
同様である。その結果を表７および表８に示す。同表か
ら判るように再結晶率が９５％以下の本発明鋼板の場合
、いずれも抗張力が８０ｋｇ／ｍｍ２以上であり、伸び
も１％〜７％程度で切り欠き感受性が鈍く、機械特性が
優れている。

【００３８】

【表１】

【００３９】

【表２】

【００４０】

【表３】

【００４１】

【表４】

【００４２】

【表５】

【００４３】

【表６】

【００４４】

【表７】

【００４５】

【表８】

【図面の簡単な説明】

【図１】Ｓｉ量が６．５ｗｔ％近傍の鋼板の再結晶率と
抗張力との関係を示す図面

【図２】Ｓｉ量が６．５ｗｔ％近傍の鋼板の再結晶率と
伸びとの関係を示す図面

【図３】Ｓｉ量６．５ｗｔ％近傍の鋼板の焼鈍温度と硬
度との関係を示す図面

【図４】Ｓｉ量：４〜７ｗｔ％の鋼板の焼鈍処理後の抗
張力を焼鈍温度と鋼中Ｓｉ量との関係で示した図面

【図
５】Ｓｉ量が６．５ｗｔ％近傍の鋼板の温間または冷間
圧延における圧下率と抗張力との関係を示す図面

【図６
】Ｓｉ量が６．５ｗｔ％近傍の鋼板の温間圧延温度と伸
びとの関係を示す図面

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　Ｓｉを４．０〜７．０ｗｔ％含有し、
   残部鉄及び不可避不純物元素からなり、結晶組織の再結
   晶率が９５％以下、残部が実質的に圧延組織であること
   を特徴とする磁気特性の優れた高抗張力磁性材料。
2. 【請求項２】　　Ｓｉを４．０〜７．０ｗｔ％含有し、
   残部鉄及び不可避不純物元素からなる鋼を溶製後、連続
   鋳造または造塊により鋳造し、分塊圧延若しくは粗圧延
   後仕上熱延し、さらに温間または冷間圧延を行なって薄
   板とし、該薄板を下記（１）式を満足する条件で熱処理
   することにより結晶組織の再結晶率が９５％以下、残部
   が実質的に圧延組織である磁性材料を得ることを特徴と
   する磁気特性の優れた高抗張力磁性材料の製造方法。 　　　　　　　　　　　　−０．００２９Ｔ２＋３．０
   ３Ｔ−５７０−２４．２７×（８−ｘ）≧８０　　……
   （１）但し　　Ｔ：熱処理温度（℃） ｘ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）