JPS616316A - 黒鉛繊維 - Google Patents
黒鉛繊維Info
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- JPS616316A JPS616316A JP23007384A JP23007384A JPS616316A JP S616316 A JPS616316 A JP S616316A JP 23007384 A JP23007384 A JP 23007384A JP 23007384 A JP23007384 A JP 23007384A JP S616316 A JPS616316 A JP S616316A
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- JP
- Japan
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- pitch
- cross
- fiber
- spinning
- graphite
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- Granted
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、ピンチを原料とし、ilT規でかつ特異な内
部構造を有する高強度、高モジュラスの黒鉛轍維VC関
するものである。
部構造を有する高強度、高モジュラスの黒鉛轍維VC関
するものである。
従来技術
黒鉛縁##は、当初レーヨンを原料とじ″C,製造され
たが、その特性、経済性の点で、現在はポリアクl)
pニトリル(PANJ繊維を原料とするPAN系黒鉛*
Mと、石炭又は石油系のピッチ類を原料とするピンチ系
黒鉛laMによって占めらハている。なかでも、ピッチ
を原料として高性能グレードの黒鉛FR維を製造する技
術は、経済性にすぐ引でいるため注目を集めておpl例
えば光学異方性ピンチを溶融紡糸して得たピッチ繊維を
不融化、焼成。
たが、その特性、経済性の点で、現在はポリアクl)
pニトリル(PANJ繊維を原料とするPAN系黒鉛*
Mと、石炭又は石油系のピッチ類を原料とするピンチ系
黒鉛laMによって占めらハている。なかでも、ピッチ
を原料として高性能グレードの黒鉛FR維を製造する技
術は、経済性にすぐ引でいるため注目を集めておpl例
えば光学異方性ピンチを溶融紡糸して得たピッチ繊維を
不融化、焼成。
黒鉛化した黒鉛繊維は、そねまでのピンチ系黒鉛繊維に
比して高強度、高モジュラスのものが得られている。(
特開昭49−19127号公報参照) また、ピッチ系黒鉛繊維の内部断面構造を制御すること
Kより、物性が変化することも見出されている。
比して高強度、高モジュラスのものが得られている。(
特開昭49−19127号公報参照) また、ピッチ系黒鉛繊維の内部断面構造を制御すること
Kより、物性が変化することも見出されている。
すなわち、ピッチ系黒鉛繊維の断面構造としては、ラン
ダム、ラジアル、オニオン構造又はその複合構造が存在
し、ラジアル構造はモジュラスが高くなる反面クランク
を生じゃすくマクロ欠陥による強度低下が生じる。また
ピッチ系黒鉛繊維におけるランダム構造は、実際はラメ
ラのサイズが小さいラジアル構造であり、強度的には好
ましい構造であるが、ピッチ調製及び紡糸の高ドラフト
又は急冷化が十分でないとクランクが生じゃすく製造条
件が限定される。またモジュラス面においては、ラジア
ル構造より劣るものとなる。
ダム、ラジアル、オニオン構造又はその複合構造が存在
し、ラジアル構造はモジュラスが高くなる反面クランク
を生じゃすくマクロ欠陥による強度低下が生じる。また
ピッチ系黒鉛繊維におけるランダム構造は、実際はラメ
ラのサイズが小さいラジアル構造であり、強度的には好
ましい構造であるが、ピッチ調製及び紡糸の高ドラフト
又は急冷化が十分でないとクランクが生じゃすく製造条
件が限定される。またモジュラス面においては、ラジア
ル構造より劣るものとなる。
オニオン構造は、現象的には紡糸ピッチの粘性変化温度
よりも高い温度まで昇温させた後、紡糸することによっ
て得られるが(@開昭59−53717号公報参照)、
通常の光学異方性ピッチにおいては、この粘性変化温度
が350℃以上の高温であるため、紡糸の安定性が悪く
、得られる繊維もボイドを含んだものになり J、)す
いため、ボイドレスのオニオン構造の繊維は、安定に得
ることがむつかしい。
よりも高い温度まで昇温させた後、紡糸することによっ
て得られるが(@開昭59−53717号公報参照)、
通常の光学異方性ピッチにおいては、この粘性変化温度
が350℃以上の高温であるため、紡糸の安定性が悪く
、得られる繊維もボイドを含んだものになり J、)す
いため、ボイドレスのオニオン構造の繊維は、安定に得
ることがむつかしい。
発明の目的
本発明の目的は、従来のピッチ系黒鉛繊維とは全く異な
った断面構造を有し、従来のピッチ系黒鉛繊維に比べ℃
飛躍的に改善された強度とモジュラスとを有しており、
しかも製造上の困難が少ない新規なピッチ系黒鉛繊維を
提供することVrある。
った断面構造を有し、従来のピッチ系黒鉛繊維に比べ℃
飛躍的に改善された強度とモジュラスとを有しており、
しかも製造上の困難が少ない新規なピッチ系黒鉛繊維を
提供することVrある。
発明の構成
不発明者らは、ピッチ系黒鉛繊維の持つモジュラス面で
の利点を保ちつつ優れた強度を有する従来にない性能の
ピッチ系黒鉛繊維を開発するために鋭意研究を行った結
果、紡糸用ピッチ原料を溶融紡糸する除、特定の工夫を
加えることによねピッチ分子の配列を意のままに制御で
きることを究明し、従来のラジフル、ランダム、又はオ
ニオン構造とは全く異なった特異な微細構造を有し、か
つ従来達成されていない優れた強度とモジュラスを合せ
持つ、新規なピッチ系黒鉛繊維が得られることを見出し
、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
の利点を保ちつつ優れた強度を有する従来にない性能の
ピッチ系黒鉛繊維を開発するために鋭意研究を行った結
果、紡糸用ピッチ原料を溶融紡糸する除、特定の工夫を
加えることによねピッチ分子の配列を意のままに制御で
きることを究明し、従来のラジフル、ランダム、又はオ
ニオン構造とは全く異なった特異な微細構造を有し、か
つ従来達成されていない優れた強度とモジュラスを合せ
持つ、新規なピッチ系黒鉛繊維が得られることを見出し
、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明の新規なピッチ系黒鉛繊維は、その断
面の30%以上にリーフ状ラメラ配列を有し、かつ、引
張強度が少(とも3sokg/J、モンユラスが少なく
とも30T/−を示すことを特徴とする黒鉛1R1tI
である。
面の30%以上にリーフ状ラメラ配列を有し、かつ、引
張強度が少(とも3sokg/J、モンユラスが少なく
とも30T/−を示すことを特徴とする黒鉛1R1tI
である。
ここでいうリーフ状ラメラ配列とは、黒鉛繊維の長さ方
向とほぼ垂直な方向に切断した断面を走査型電子顕微鏡
によって観察することによって識別ができるもので、基
本的には中心軸から対称に15〜90″Q角度所多数の
ラメラが両側に伸びた木の葉状のラメラ配列を指し、従
来全く知られていなかった新規な構造である。このリー
フ状ラメラ配列の中には、中心軸が不明瞭となったり消
失したものも自ま」する。かかる場合は、中心軸も仮想
−(ることにより、上記定義に従ったリーフ状ラメラ配
列と判別することがで′?る。
向とほぼ垂直な方向に切断した断面を走査型電子顕微鏡
によって観察することによって識別ができるもので、基
本的には中心軸から対称に15〜90″Q角度所多数の
ラメラが両側に伸びた木の葉状のラメラ配列を指し、従
来全く知られていなかった新規な構造である。このリー
フ状ラメラ配列の中には、中心軸が不明瞭となったり消
失したものも自ま」する。かかる場合は、中心軸も仮想
−(ることにより、上記定義に従ったリーフ状ラメラ配
列と判別することがで′?る。
第1図〜第4図は、かかる本発明の黒鉛繊維の断面構造
を模式的に示す線絵断面図である。リーフ状ラメラ配列
は、一つの断面中に複数個存在することかでき、例えば
、第1図の如く4つのリーフ状ラメラが組合わさった場
合、第2図〜第4図の如く3つのリーフ状ラメラが組合
さった場合、75図の如く2つf)リーフ状ラメラが組
合わさり、1つのリーフ状ラメラの如く見える場合等が
ある。
を模式的に示す線絵断面図である。リーフ状ラメラ配列
は、一つの断面中に複数個存在することかでき、例えば
、第1図の如く4つのリーフ状ラメラが組合わさった場
合、第2図〜第4図の如く3つのリーフ状ラメラが組合
さった場合、75図の如く2つf)リーフ状ラメラが組
合わさり、1つのリーフ状ラメラの如く見える場合等が
ある。
各リーフ状ラメラの中心軸は6編又は曲線であ−)ても
よく、中心軸を仮想する8喪がある場合も同様である。
よく、中心軸を仮想する8喪がある場合も同様である。
又、各リーフ状ラメラの大ざさやリーフ状う/うの数は
特に制限されない。一般に線維断面に内在するリーフ状
ラメラの数が多い場合はそi=ぞitのリーフ状ラメラ
は相対的に小さくなり、数が少ない場合はそれぞれのリ
ーフ状ラメラは大きくなる。
特に制限されない。一般に線維断面に内在するリーフ状
ラメラの数が多い場合はそi=ぞitのリーフ状ラメラ
は相対的に小さくなり、数が少ない場合はそれぞれのリ
ーフ状ラメラは大きくなる。
一般に繊維断面に内在するリーフ状ラメラの数は2〜8
個が好ましい。また、リーフ状ラメラが繊維断面積に占
める割合(面積比率)は少くとも30チが好ましく50
%以上が特に好ましい。
個が好ましい。また、リーフ状ラメラが繊維断面積に占
める割合(面積比率)は少くとも30チが好ましく50
%以上が特に好ましい。
すなわち、本発明の黒鉛繊維には、多くの場合、リーフ
状ラメラ配列を有するリーフ状構造の部分(4)とその
周りの構造が不明確な部分(B)とが存在するがAの面
積/ (A 十B )の面積の割合が少くとも30%以
上、%に50チ以上有することが好ましい。
状ラメラ配列を有するリーフ状構造の部分(4)とその
周りの構造が不明確な部分(B)とが存在するがAの面
積/ (A 十B )の面積の割合が少くとも30%以
上、%に50チ以上有することが好ましい。
本発明に係る黒鉛線維の断面形状(外形)は、円形(第
1図)、楕円形(第5図)、トライp−パル形(第4図
)等のマルチローバル形、トライアングル形(第3図)
等のマルチアングル形のほか、偏平形1曲玉形等任意の
形状をとることができる。
1図)、楕円形(第5図)、トライp−パル形(第4図
)等のマルチローバル形、トライアングル形(第3図)
等のマルチアングル形のほか、偏平形1曲玉形等任意の
形状をとることができる。
繊維の直径は円形断面に換算して5〜50pの範囲にす
るのが好ましく、繊維長は任意に選択できる。
るのが好ましく、繊維長は任意に選択できる。
前記のような特殊なリーフ状ラメラ配列を有する本発明
の黒鉛繊維は、少なくとも300ゆ/−の強度と、少な
くとも3oT/−のモジュラスとを兼ね備えており、殆
んどの場合350kli+/−以上の強度と40T/−
以上のモジュラスとを有する従来に見られない優れた物
性を示す。特に後述の実施例に示す如く、製造条件によ
っては、400に9/−を超える強度と45T/−を超
えるモジュラスを示す場合もsb、従来のピッチ系黒鉛
繊維からは全く予想できないようなすぐれた物性を有す
る。
の黒鉛繊維は、少なくとも300ゆ/−の強度と、少な
くとも3oT/−のモジュラスとを兼ね備えており、殆
んどの場合350kli+/−以上の強度と40T/−
以上のモジュラスとを有する従来に見られない優れた物
性を示す。特に後述の実施例に示す如く、製造条件によ
っては、400に9/−を超える強度と45T/−を超
えるモジュラスを示す場合もsb、従来のピッチ系黒鉛
繊維からは全く予想できないようなすぐれた物性を有す
る。
本発明の黒鉛繊維のもつ、このようなすぐれた物性は、
該繊維の断面構造が前述のようなリーフ状ラメラ配列を
とっているため、不融化・焼成・黒鉛化の段階でのクラ
ンクの発生が防止され、構造の緻密化が可能となシ高強
度・高モジュラスが発現したものと考えらねる。
該繊維の断面構造が前述のようなリーフ状ラメラ配列を
とっているため、不融化・焼成・黒鉛化の段階でのクラ
ンクの発生が防止され、構造の緻密化が可能となシ高強
度・高モジュラスが発現したものと考えらねる。
このような優れた諸性能を有する本発明の黒鉛繊維は光
学異方性領域を50%以上有する紡糸用ピッチを溶融し
た後、特定の形状を治する紡糸孔から溶融紡糸し、これ
を不融化。
学異方性領域を50%以上有する紡糸用ピッチを溶融し
た後、特定の形状を治する紡糸孔から溶融紡糸し、これ
を不融化。
焼成、黒鉛化することKよって容易Kかつ安定に製造す
ることかできる。
ることかできる。
次に、この製造方法について詳細罠説明する。
本発明の黒鉛繊維を製造するための原料としては、光学
異方性領域を50%以上、好寸しくは80チ以上有する
ピッチを用いる。光学異方性領域の割合が50%未満の
光学異方性ピッチは、可紡性が悪く、均質かつ安定な物
性のものが得ら引ないばかりでなく、得ろねる黒鉛繊維
の物性も低いものとなる。
異方性領域を50%以上、好寸しくは80チ以上有する
ピッチを用いる。光学異方性領域の割合が50%未満の
光学異方性ピッチは、可紡性が悪く、均質かつ安定な物
性のものが得ら引ないばかりでなく、得ろねる黒鉛繊維
の物性も低いものとなる。
紡糸用ピッチの融点は260〜320℃が好ましく、2
70〜310℃がさらに好ましい。また紡糸用ピッチの
キノリン可溶部の割合は30重量%以上が好ましく、特
に40〜80重f1%が好適である。これらのパラメー
ターは原料ピッチによって異なるが通常は相関があり、
光学異方性量が多い糧融点が高く、キノリン可溶部の割
合は低くなる。本発明において好適に用いられる紡糸用
ピッチ領域の割合(以下、光学異方性量という)が多い
程よい。このようなピッチは糸が均質であり、可紡性に
すぐれている。
70〜310℃がさらに好ましい。また紡糸用ピッチの
キノリン可溶部の割合は30重量%以上が好ましく、特
に40〜80重f1%が好適である。これらのパラメー
ターは原料ピッチによって異なるが通常は相関があり、
光学異方性量が多い糧融点が高く、キノリン可溶部の割
合は低くなる。本発明において好適に用いられる紡糸用
ピッチ領域の割合(以下、光学異方性量という)が多い
程よい。このようなピッチは糸が均質であり、可紡性に
すぐれている。
このような紡糸用ピッチの原料としては、例えばコール
タール、コールタールピッチ。
タール、コールタールピッチ。
石炭液化物のような石炭系重質油や、石油の常圧残留、
減圧蒸留残油及びこれらの残油の熱処IIKよって副生
ずるタールやピッチ、オイルサンド、ビチューメンのよ
うな石油系重質油を精製したものを用い、これを熱処3
!l。
減圧蒸留残油及びこれらの残油の熱処IIKよって副生
ずるタールやピッチ、オイルサンド、ビチューメンのよ
うな石油系重質油を精製したものを用い、これを熱処3
!l。
溶剤抽出、水素化処理等を組合せて処理することによっ
て得られる。
て得られる。
本発明の黒鉛繊維を製造するには、前述の如き紡糸用ピ
ッチを溶融紡糸する際の紡糸口金の紡糸孔(ノズル)形
状が特に重要である。
ッチを溶融紡糸する際の紡糸口金の紡糸孔(ノズル)形
状が特に重要である。
すなわち、前述の如き紡糸用ピッチの溶融物を次式(1
) <[1を同時に満足するスリット状部を有する特殊
な紡糸孔を通じて溶融紡糸する。
) <[1を同時に満足するスリット状部を有する特殊
な紡糸孔を通じて溶融紡糸する。
かかる紡糸孔としては、該紡糸孔における中心線距離を
Lnとし、それに対応するぬれぶち幅をWnとしたとき
、(但しn=1〜10の整数ンLnの少なくとも1つが
、 Ln < 5.0 (m ) ・・−(■r1.
5りLn/〜Vn <20 −− (Illを同時罠
満足するものを使用する。
Lnとし、それに対応するぬれぶち幅をWnとしたとき
、(但しn=1〜10の整数ンLnの少なくとも1つが
、 Ln < 5.0 (m ) ・・−(■r1.
5りLn/〜Vn <20 −− (Illを同時罠
満足するものを使用する。
かかる紡糸孔としては、直線状又は曲線状の単一スリッ
トからなる紡糸孔、互いに交差した直線状又は曲線状の
複数のスリットからなる紡糸孔、互いに独立した複数の
スリットを組合せて1つの紡糸孔単位としたもの等があ
げられる。ここで15中心線距離Lnとは、単一のスリ
ットの場合、スリットの中心線の長さし、が中心線距離
であり、複数のスリットが交差した紡糸孔では交差部の
内接円を除いた部分の各スリットの中心線の長さLL
l LX IL、・・・Lnが中心線距離であり、更に
互いに独立した複数個のスリットを組合せて1つの紡糸
孔単位とした紡糸孔では、各々スリットの中心線の長さ
L□ILI・・・・・Lnが中心距離となる。
トからなる紡糸孔、互いに交差した直線状又は曲線状の
複数のスリットからなる紡糸孔、互いに独立した複数の
スリットを組合せて1つの紡糸孔単位としたもの等があ
げられる。ここで15中心線距離Lnとは、単一のスリ
ットの場合、スリットの中心線の長さし、が中心線距離
であり、複数のスリットが交差した紡糸孔では交差部の
内接円を除いた部分の各スリットの中心線の長さLL
l LX IL、・・・Lnが中心線距離であり、更に
互いに独立した複数個のスリットを組合せて1つの紡糸
孔単位とした紡糸孔では、各々スリットの中心線の長さ
L□ILI・・・・・Lnが中心距離となる。
またぬれぶちeWnとは、中心線と直交する方向のスリ
ット最大幅を言う。
ット最大幅を言う。
本発明の黒鉛FI1.維を形成するには、前記Ln及び
Wnの少なくとも1#1が前記式+1) Tl!]を同
時に満足する必要があるが、Ln 、 Wn が複数
組存在するときは、その全部又は殆んどが前記式(11
(It)を同時に満足するのが好ましい。
Wnの少なくとも1#1が前記式+1) Tl!]を同
時に満足する必要があるが、Ln 、 Wn が複数
組存在するときは、その全部又は殆んどが前記式(11
(It)を同時に満足するのが好ましい。
不発明者らの研究によねば、かかる特殊な紡糸孔の中で
も単一のスリットより成る紡糸孔が好ましく、この中で
もさらK 3 <I、n/Wnく15を満足するものが
好ましい。
も単一のスリットより成る紡糸孔が好ましく、この中で
もさらK 3 <I、n/Wnく15を満足するものが
好ましい。
これに対し、従来のピッチ繊維の溶融紡糸に使用されて
いる円形紡糸孔を有する紡糸口金を用いた場合や、Ln
/Wnが前記範囲外の異形紡糸孔を有する紡糸口金を用
いた場合には黒鉛線絵の断面がラジアル構造となるか、
リーフ状ラメラ配列含有率が極めて小さくなる。
いる円形紡糸孔を有する紡糸口金を用いた場合や、Ln
/Wnが前記範囲外の異形紡糸孔を有する紡糸口金を用
いた場合には黒鉛線絵の断面がラジアル構造となるか、
リーフ状ラメラ配列含有率が極めて小さくなる。
この様な場合、クランクを発生しない繊維を部分的に含
くむこともめるが、完全にクラックを防止することは不
可能となり、その結果得られる黒鉛繊維の物性は低下す
る。
くむこともめるが、完全にクラックを防止することは不
可能となり、その結果得られる黒鉛繊維の物性は低下す
る。
溶融紡糸における紡糸温度は、融点より40〜100℃
高い温度を採用するが、本発明で記した優れた物性を得
るためには380℃を越える温度はさけるべきでわり、
さらwFfましくは370℃を越える温度はさけるべき
である。かような温度以上では炭化反応が開始さね、こ
tl、 K伴うガスの発生が、物性にとって無視できな
い悪影響を持つからである。
高い温度を採用するが、本発明で記した優れた物性を得
るためには380℃を越える温度はさけるべきでわり、
さらwFfましくは370℃を越える温度はさけるべき
である。かような温度以上では炭化反応が開始さね、こ
tl、 K伴うガスの発生が、物性にとって無視できな
い悪影響を持つからである。
前述のごとき紡糸孔から光学異方性ピッチを紡糸すると
、何故リーフ状ラメラ配列を生ずるかは、未だ充分解明
されておらず、今後の詳細な検討を待たねばならないが
、およそ次の様に考えらねる。
、何故リーフ状ラメラ配列を生ずるかは、未だ充分解明
されておらず、今後の詳細な検討を待たねばならないが
、およそ次の様に考えらねる。
光学異方性を有するピッチは板状分子と推定され、この
ような板状分子は紡糸口金のノズル(紡糸孔)内の等速
度JiK対し直角に配列し易い。円形ノズル内の等速度
線は円状でワシこiK分子が直角に配列するため、得ら
れるピッチ繊維の断面内でピッチ分子はラジアル状に配
列する。このため不融化、焼成。
ような板状分子は紡糸口金のノズル(紡糸孔)内の等速
度JiK対し直角に配列し易い。円形ノズル内の等速度
線は円状でワシこiK分子が直角に配列するため、得ら
れるピッチ繊維の断面内でピッチ分子はラジアル状に配
列する。このため不融化、焼成。
黒鉛化の段階で分子面間隔の収縮時に応力歪みが生じ易
く、クラックを生じる。
く、クラックを生じる。
こhK対し前述の中心線を有するノズル内の等速度線I
′iU字状とな9、これに分子が直角に配列するとピッ
チ分子は繊維断面内でリーフ状に配列する、この配列は
、不融化、焼成、@錯化の段階での分子面間隔の収縮時
に応力歪みを吸収し易い配列であるため、分子は緻@に
充填される等の理由によりクラック発生がなくなり、著
るしくすぐれた物性が発現すると考えられる。
′iU字状とな9、これに分子が直角に配列するとピッ
チ分子は繊維断面内でリーフ状に配列する、この配列は
、不融化、焼成、@錯化の段階での分子面間隔の収縮時
に応力歪みを吸収し易い配列であるため、分子は緻@に
充填される等の理由によりクラック発生がなくなり、著
るしくすぐれた物性が発現すると考えられる。
また必要に応じ、口金細孔上部(上流’l1l)K整流
板を設置する方法も有効圧使用しうる。
板を設置する方法も有効圧使用しうる。
かような整流板とし工)寡、流線に対し垂直な断面の形
状が平行スリット、格子状、微小円の集合形状等任意の
ものを使用できるが、かような整流板により形成された
個々の流線が、互いに流線方向に交絡しない必要がある
。流線が交絡する場合、それにより流れに乱れが生じ、
軸方向配向が阻害され好ましくない。
状が平行スリット、格子状、微小円の集合形状等任意の
ものを使用できるが、かような整流板により形成された
個々の流線が、互いに流線方向に交絡しない必要がある
。流線が交絡する場合、それにより流れに乱れが生じ、
軸方向配向が阻害され好ましくない。
このようなスリット状の紡糸孔から紡出された繊維は、
トーラフト率30以上、好ましくは50以上で引き取る
ことが好適である。ここでドラフト率とは次式で定義さ
れる値であり、この値が大きいことは紡糸時の変形速度
が大きく、他の条件が同一の場合はドラフト率が大きい
程、急冷効果が犬となる。
トーラフト率30以上、好ましくは50以上で引き取る
ことが好適である。ここでドラフト率とは次式で定義さ
れる値であり、この値が大きいことは紡糸時の変形速度
が大きく、他の条件が同一の場合はドラフト率が大きい
程、急冷効果が犬となる。
ドラフト率30以上、特[50以上で引き取ると、引続
く不融化、焼成、黒鉛化処理罠より、好適な物性を発現
しやすいので好捷しい。
く不融化、焼成、黒鉛化処理罠より、好適な物性を発現
しやすいので好捷しい。
紡糸引取り速度は、前述の紡糸条件では、1o00m/
分以上の高速でもきわめて円滑に紡糸することができる
が、通常300〜2000111/分の範囲が好ましく
用いられる。
分以上の高速でもきわめて円滑に紡糸することができる
が、通常300〜2000111/分の範囲が好ましく
用いられる。
前記のような特殊な紡糸口金を採用し℃得られたピッチ
繊維は次いで、酸素の存在下に不融化処理される。
繊維は次いで、酸素の存在下に不融化処理される。
この不融化処理工程は生産性および繊維物性を左右する
重要な工程で、できるだけ短時間で実施することが好ま
しい。このため、不融化温度、昇温速度、写囲気ガス等
を紡糸ピッチ繊維に対し適宜選択をする必要があるが、
本発明のピッチ繊維は、高融点の光学異方性ピッチを用
いていること及び、橡維断面、形状が非円形(異形にあ
るとぎは、単位断面積当りの表面積が大きいこと等によ
り、通常の円形断面から紡糸された従来のピッチ繊維よ
りも処理時間を短縮することが可能である。
重要な工程で、できるだけ短時間で実施することが好ま
しい。このため、不融化温度、昇温速度、写囲気ガス等
を紡糸ピッチ繊維に対し適宜選択をする必要があるが、
本発明のピッチ繊維は、高融点の光学異方性ピッチを用
いていること及び、橡維断面、形状が非円形(異形にあ
るとぎは、単位断面積当りの表面積が大きいこと等によ
り、通常の円形断面から紡糸された従来のピッチ繊維よ
りも処理時間を短縮することが可能である。
また、この工INにおいては、融着を防止するため無機
系微粉末等の融着防止剤を用いてもよい。さらに不融化
処理の短時間化のために、不融化促進剤として、沃素、
塩素等も好適に用いられる。このように不融化処理した
繊維は、直接、不活性ガス中において、2000〜30
00CK加熱してもよいが、通常は、不活性ガス中にお
いて、いったん1000〜1500℃に加熱した後、さ
らに不活性ガス中で2000〜3000℃に加熱し、黒
鉛繊維とする。
系微粉末等の融着防止剤を用いてもよい。さらに不融化
処理の短時間化のために、不融化促進剤として、沃素、
塩素等も好適に用いられる。このように不融化処理した
繊維は、直接、不活性ガス中において、2000〜30
00CK加熱してもよいが、通常は、不活性ガス中にお
いて、いったん1000〜1500℃に加熱した後、さ
らに不活性ガス中で2000〜3000℃に加熱し、黒
鉛繊維とする。
発明の効果
前述の如き本発明のピッチ系黒鉛繊維は、その断面構造
がリーフ状ラメラ配列を有するためにクラックが防止さ
れ、さらに不融化。
がリーフ状ラメラ配列を有するためにクラックが防止さ
れ、さらに不融化。
焼成、黒鉛化の段階での収縮が円滑におこなわれるため
、強度が飛躍的に増大し、液晶ピッチ系の持つモジュラ
ス面での利点とあわせ従来にない優れた強度とモジュラ
スを合せ持つ黒鉛繊維となる。従って複合材の補強繊維
とL℃好適に用いられる。
、強度が飛躍的に増大し、液晶ピッチ系の持つモジュラ
ス面での利点とあわせ従来にない優れた強度とモジュラ
スを合せ持つ黒鉛繊維となる。従って複合材の補強繊維
とL℃好適に用いられる。
各指標の測定法
次に本発明における紡糸用ピンチ及び繊維特性を表わす
各指標の測定法について説明する。
各指標の測定法について説明する。
(a) 紡糸用ピッチの融点
パーキンエルマー社ffDsc−ID 型を用い、アル
くニウム製セル(内径5m/m)K100メソシユ以下
に粉砕したピッチ微粉末lO〜を入れ、上から押えた後
、窒素雰囲気中、昇温速度10℃/分で400℃近く神
で側温しつつ測定(、、、DSCのチャートニおける融
点を示す吸熱ピークをもって紡糸用ピンチの融点とする
。
くニウム製セル(内径5m/m)K100メソシユ以下
に粉砕したピッチ微粉末lO〜を入れ、上から押えた後
、窒素雰囲気中、昇温速度10℃/分で400℃近く神
で側温しつつ測定(、、、DSCのチャートニおける融
点を示す吸熱ピークをもって紡糸用ピンチの融点とする
。
(bl 紡糸用ピッチの光学異方性量反射型偏光顕微
鏡を用(・て紡糸ピッチの偏光Sq微鏡写真を任意[5
枚とり、画像解析処理装置を用いて、等方性領域の面積
分率(@を出し、このものの平均値を光学異方性量とす
る。
鏡を用(・て紡糸ピッチの偏光Sq微鏡写真を任意[5
枚とり、画像解析処理装置を用いて、等方性領域の面積
分率(@を出し、このものの平均値を光学異方性量とす
る。
(c) 炭素繊維の物性
炭素繊維の繊維径(単糸径)、引張強度。
伸度、モジュラスはJIS R−7601r炭素繊維
試験方法」に従って測定する。なお繊維径の測定は、円
形断面繊維については一ザーによる測定を行い、非円形
断面繊維については走査型電子顕微鏡写真よりn=15
の断面積の平均値を算出する。なお、実施例等において
は繊維径を相当する断面積を有する円に換算したときの
直径で表示した。
試験方法」に従って測定する。なお繊維径の測定は、円
形断面繊維については一ザーによる測定を行い、非円形
断面繊維については走査型電子顕微鏡写真よりn=15
の断面積の平均値を算出する。なお、実施例等において
は繊維径を相当する断面積を有する円に換算したときの
直径で表示した。
(d) IJ−フ状うメラ配列の分率炭素繊維断面の
走査型電子顕数鏡写yより、断面積あたりのリーフ状ラ
メラ配列部分の面積比率で表わす。
走査型電子顕数鏡写yより、断面積あたりのリーフ状ラ
メラ配列部分の面積比率で表わす。
実施例
以下、実施例をあげて本発明をさらに詳細に説明するが
、本発明はこれらの実施例によって何ら限定されるもの
ではない。
、本発明はこれらの実施例によって何ら限定されるもの
ではない。
実施例173
市販のフール々−ルビッチを原料とし、特開昭59−5
3717号公報に記載の方法に準じ、全面流れgt造で
光学異方性量を88%有し、キノリンネ溶部39係、融
点274℃の紡糸用ピッチを調製した。
3717号公報に記載の方法に準じ、全面流れgt造で
光学異方性量を88%有し、キノリンネ溶部39係、融
点274℃の紡糸用ピッチを調製した。
該紡糸用ピッチを加熱ヒータを備えた定量フィーダーに
仕込み、溶融脱泡後、別に設けた加熱ゾーンを経て、ス
リット幅60μ、中心線距llm540μの直線状単一
スリット紡糸孔を有する口金を用いて、紡糸を行った。
仕込み、溶融脱泡後、別に設けた加熱ゾーンを経て、ス
リット幅60μ、中心線距llm540μの直線状単一
スリット紡糸孔を有する口金を用いて、紡糸を行った。
この場合のフィーダー吐出量は0.061//分/孔、
フィーダ一部温度(TI)=320tl:。
フィーダ一部温度(TI)=320tl:。
加熱ゾーン温度(T、)=320℃とし、口金温度(T
s ) = 340℃で紡糸し、引取り速度800m/
分で巻きとった。
s ) = 340℃で紡糸し、引取り速度800m/
分で巻きとった。
このピッチ繊維をシリカ微粉末を融着防止剤として塗布
した後、乾燥空気中にて10℃/分の昇温速度で200
1:から300℃まで昇温加熱し、300℃で30分保
持した。
した後、乾燥空気中にて10℃/分の昇温速度で200
1:から300℃まで昇温加熱し、300℃で30分保
持した。
次いで窒素雰囲気中にて500℃/分の昇温速度で13
00℃まで昇温加熱し、5分間保持することによシ焼成
し、次いでアルゴン雰囲気中で2300〜2700℃に
加熱し、黒鉛繊維とした。得られた繊維のリーフ状ラメ
ラ分率は97%でめった。各黒鉛化温度に対応する物性
を次のvg1表に示す。
00℃まで昇温加熱し、5分間保持することによシ焼成
し、次いでアルゴン雰囲気中で2300〜2700℃に
加熱し、黒鉛繊維とした。得られた繊維のリーフ状ラメ
ラ分率は97%でめった。各黒鉛化温度に対応する物性
を次のvg1表に示す。
第1表
第11−第5図は、叱れそれ本発明に係る黒鉛繊維の断
面構造を模式的に承す断面高−Cあり、図中のAはリー
フ状構造の部分、Bはその周りの構造が不明確な部分を
示す。 稟1 霞 茅2国 昇3因 茅4゜ 斗 y 図
面構造を模式的に承す断面高−Cあり、図中のAはリー
フ状構造の部分、Bはその周りの構造が不明確な部分を
示す。 稟1 霞 茅2国 昇3因 茅4゜ 斗 y 図
Claims (6)
- (1)ピッチを原料とする黒鉛繊維であって、その繊維
断面の30%以上にリーフ状ラメラ配列を有し、かつ引
張強度が少なくとも300kg/mm^2、モジュラス
が少なくとも30T/mm^2を示すことを特徴とする
黒鉛繊維。 - (2)繊維の断面形状が実質的に円形である特許請求の
範囲第(1)項記載の黒鉛繊維。 - (3)繊維の断面形状が楕円形である特許請求の範囲第
(1)項記載の黒鉛繊維。 - (4)繊維の断面形状がマルチアングル形である特許請
求の範囲第(1)項記載の黒鉛繊維。 - (5)繊維の断面形状がマルチローバル形である特許請
求の範囲第(1)項記載の黒鉛繊維。 - (6)繊維断面に2〜8個のリーフ状ラメラ配列を有す
る特許請求の範囲第(1)項記載の黒鉛繊維。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23007384A JPS616316A (ja) | 1984-11-02 | 1984-11-02 | 黒鉛繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23007384A JPS616316A (ja) | 1984-11-02 | 1984-11-02 | 黒鉛繊維 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59125048A Division JPS616314A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | ピツチ系炭素繊維 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS616316A true JPS616316A (ja) | 1986-01-13 |
JPH042687B2 JPH042687B2 (ja) | 1992-01-20 |
Family
ID=16902117
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23007384A Granted JPS616316A (ja) | 1984-11-02 | 1984-11-02 | 黒鉛繊維 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS616316A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4859382A (en) * | 1986-01-22 | 1989-08-22 | Osaka Gas Company Limited | Process for preparing carbon fibers elliptical in section |
WO1990007593A1 (en) * | 1986-01-22 | 1990-07-12 | Kazutoshi Haraguchi | Process for producing carbon fiber having oval cross-section |
WO2022255466A1 (ja) | 2021-06-02 | 2022-12-08 | 日本製鉄株式会社 | ピッチ系炭素繊維及びその製造方法、並びに繊維強化プラスチック |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59168126A (ja) * | 1983-03-14 | 1984-09-21 | Toray Ind Inc | ピツチ系炭素繊維の製造方法 |
JPS616314A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-13 | Teijin Ltd | ピツチ系炭素繊維 |
-
1984
- 1984-11-02 JP JP23007384A patent/JPS616316A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59168126A (ja) * | 1983-03-14 | 1984-09-21 | Toray Ind Inc | ピツチ系炭素繊維の製造方法 |
JPS616314A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-13 | Teijin Ltd | ピツチ系炭素繊維 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4859382A (en) * | 1986-01-22 | 1989-08-22 | Osaka Gas Company Limited | Process for preparing carbon fibers elliptical in section |
WO1990007593A1 (en) * | 1986-01-22 | 1990-07-12 | Kazutoshi Haraguchi | Process for producing carbon fiber having oval cross-section |
WO2022255466A1 (ja) | 2021-06-02 | 2022-12-08 | 日本製鉄株式会社 | ピッチ系炭素繊維及びその製造方法、並びに繊維強化プラスチック |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH042687B2 (ja) | 1992-01-20 |
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