JPS6137355A - ベルト式連続鋳造機の冷却パツト - Google Patents
ベルト式連続鋳造機の冷却パツトInfo
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- JPS6137355A JPS6137355A JP15903384A JP15903384A JPS6137355A JP S6137355 A JPS6137355 A JP S6137355A JP 15903384 A JP15903384 A JP 15903384A JP 15903384 A JP15903384 A JP 15903384A JP S6137355 A JPS6137355 A JP S6137355A
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- JP
- Japan
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- belt
- cooling
- water
- holes
- water supply
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0677—Accessories therefor for guiding, supporting or tensioning the casting belts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はベルト式連続鋳造機に係夛、特に鋳片表面形状
がフラットなスラブ材を鋳造するに好適なベルト鋳型冷
却用の冷却パットの構造に関すム〔発明の背景〕 ベルト式連続鋳造機の概略の構成を第１図に示す。溶鋼
１はダンディツシュ２よシノズル３を介し一対のエンド
レスベルト４により構成されたベルト鋳型部へ導入され
る。このベルト鋳凰はその背部に設けられた固定板、す
なわち冷却パット５と前記ベルト４との間に形成された
間隙部６に導入される流水によって冷却される。前記溶
鋼１は前記鋳型部で凝固殻７が生長し、未凝固部８が凝
固完了した状態でピンチロール９によシ引抜かれる。前
記一対のベルト４はそれぞれガイドロール１０ａ、１０
ｂ、ＩＯＣによって案内され引抜きと同期して駆動され
ている。
がフラットなスラブ材を鋳造するに好適なベルト鋳型冷
却用の冷却パットの構造に関すム〔発明の背景〕 ベルト式連続鋳造機の概略の構成を第１図に示す。溶鋼
１はダンディツシュ２よシノズル３を介し一対のエンド
レスベルト４により構成されたベルト鋳型部へ導入され
る。このベルト鋳凰はその背部に設けられた固定板、す
なわち冷却パット５と前記ベルト４との間に形成された
間隙部６に導入される流水によって冷却される。前記溶
鋼１は前記鋳型部で凝固殻７が生長し、未凝固部８が凝
固完了した状態でピンチロール９によシ引抜かれる。前
記一対のベルト４はそれぞれガイドロール１０ａ、１０
ｂ、ＩＯＣによって案内され引抜きと同期して駆動され
ている。
前記冷却水の供給は第２図に示す冷却パット５内に形成
されたヘッダ部１１から給水孔１２を通して行われ、こ
の供給された冷却水は前記間隙部６に水膜を形成して通
過したのち排水孔１３に入シ、この排水孔１３の背部に
形成された排水溝１４を通シ外部へ排出される。ス２プ
幅は後述の第１１図および第１２図に示す鋳型幅方向断
面図における短辺１７を移動可能に設けて変更可能に構
成されている。
されたヘッダ部１１から給水孔１２を通して行われ、こ
の供給された冷却水は前記間隙部６に水膜を形成して通
過したのち排水孔１３に入シ、この排水孔１３の背部に
形成された排水溝１４を通シ外部へ排出される。ス２プ
幅は後述の第１１図および第１２図に示す鋳型幅方向断
面図における短辺１７を移動可能に設けて変更可能に構
成されている。
前記冷却パット５の構造としては従来特開昭５７−１０
０８５１によって提案された第３図および第４図に示す
ものがあった。該図において冷却パット５のベルト４側
に短径ａ、長径すの長円形の溝１５が該ベルト４に対向
して縦横それぞれほぼ等間隔に複数個配設されておシ、
ベルト４の移動方向に直角の方向の列が交互に給水孔列
、排水孔列となっておシ、それぞれの溝のほぼ中心に給
水孔１２．排水孔１３が形成されている。このような構
造の冷却パット５とベルト４の間に形成された間隙部６
に水膜が形成され、との水膜部がベルト鋳型の溶鋼１よ
シ受ける熱による昇温を抑える冷却能と、ベルト鋳型に
加わる溶鋼静圧に代表される外部負荷を支持し、ベルト
４と冷却パット５との間を非接触状態にしてベルト４の
摺動による摩耗を防止する軸受を形成する役割を果して
いる。
０８５１によって提案された第３図および第４図に示す
ものがあった。該図において冷却パット５のベルト４側
に短径ａ、長径すの長円形の溝１５が該ベルト４に対向
して縦横それぞれほぼ等間隔に複数個配設されておシ、
ベルト４の移動方向に直角の方向の列が交互に給水孔列
、排水孔列となっておシ、それぞれの溝のほぼ中心に給
水孔１２．排水孔１３が形成されている。このような構
造の冷却パット５とベルト４の間に形成された間隙部６
に水膜が形成され、との水膜部がベルト鋳型の溶鋼１よ
シ受ける熱による昇温を抑える冷却能と、ベルト鋳型に
加わる溶鋼静圧に代表される外部負荷を支持し、ベルト
４と冷却パット５との間を非接触状態にしてベルト４の
摺動による摩耗を防止する軸受を形成する役割を果して
いる。
第３図に示す従来例の長方溝１５の寸法および配列は第
４図に示す短径ａ＝５０〜１５０ｍ、長径ｂ ＝ １０
０〜２００＋ｍ、横間隔ｔ１＝２００〜４’００ｍｍ＋
縦間隔ｔ２ ＝２００〜４００ｔｍ程度となっていた。
４図に示す短径ａ＝５０〜１５０ｍ、長径ｂ ＝ １０
０〜２００＋ｍ、横間隔ｔ１＝２００〜４’００ｍｍ＋
縦間隔ｔ２ ＝２００〜４００ｔｍ程度となっていた。
このような構造の従来例による冷却パット５は、前述し
た軸受機能に重点がおかれておシ冷却機能に問題を残し
ていた。
た軸受機能に重点がおかれておシ冷却機能に問題を残し
ていた。
ベルト冷却の強度は冷却水の流れによる′熱伝導率αＷ
で評価でき、この熱伝導率αＷと流速ｖｗおよび水膜厚
みδとの関係は次式（１）で表わされる。
で評価でき、この熱伝導率αＷと流速ｖｗおよび水膜厚
みδとの関係は次式（１）で表わされる。
式（１）を単位幅当シの流量Ｑで表わすと次式（２）の
如くなる。
如くなる。
すなわち冷却強度は供給される流量Ｑが一定であれは流
速ｖｙに比例し、水膜厚みδに反比例する。但し水膜厚
みδは冷却剤自体の昇温を考えるとあまシ小さくできず
、０．５ｍ＋ｍ程度が下限値とされる。
速ｖｙに比例し、水膜厚みδに反比例する。但し水膜厚
みδは冷却剤自体の昇温を考えるとあまシ小さくできず
、０．５ｍ＋ｍ程度が下限値とされる。
上記の如き従来の構造の冷却パット５においては、ベル
ト４に対向する面の給水孔１２および排水孔１３の周囲
に座ぐシが施されているため、給水孔１２の近傍で放射
状に拡散する冷却水の流れに滞流が生じるため、この座
ぐられた溝部１５において形成される水流部と他の面に
おける水流部に冷却強度の差が生じる。この冷却強度の
差によってベルト４が波状を呈するに至シ、溶鋼注湯初
期段階での溶融状態では金属ベルト４と冷却パット５と
の液密接触が阻害され、溶鋼の洩出をおこし鋳造事故や
形状不良鋳片を発生する危険がある。
ト４に対向する面の給水孔１２および排水孔１３の周囲
に座ぐシが施されているため、給水孔１２の近傍で放射
状に拡散する冷却水の流れに滞流が生じるため、この座
ぐられた溝部１５において形成される水流部と他の面に
おける水流部に冷却強度の差が生じる。この冷却強度の
差によってベルト４が波状を呈するに至シ、溶鋼注湯初
期段階での溶融状態では金属ベルト４と冷却パット５と
の液密接触が阻害され、溶鋼の洩出をおこし鋳造事故や
形状不良鋳片を発生する危険がある。
さらに凝固が進んだ場合も平滑な鋳片表面が得られず品
質劣下を招く欠点があった。
質劣下を招く欠点があった。
このような欠点を解決し冷却能力を向上させるためには
、流量の大幅増加が必要とな）、このために必要な動力
はますます犬きくなシ、ススプ材の製造原価を高くする
という欠点があった。
、流量の大幅増加が必要とな）、このために必要な動力
はますます犬きくなシ、ススプ材の製造原価を高くする
という欠点があった。
さらにまた水膜部において十分な冷却能を持つ均一な冷
却水流れを有し、圧力分布によって発生する凹凸が０．
１ ｍ以下になる均一な水膜厚みを有するようにするた
め、水膜流れの状態を常時管理し、外部信号による流量
および圧力の制御法が考えられるが、装置が複雑となシ
非常に大掛シなものとなるため実用的でない。
却水流れを有し、圧力分布によって発生する凹凸が０．
１ ｍ以下になる均一な水膜厚みを有するようにするた
め、水膜流れの状態を常時管理し、外部信号による流量
および圧力の制御法が考えられるが、装置が複雑となシ
非常に大掛シなものとなるため実用的でない。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的と
するところは、表面形状が平坦なス２プ材を得ることが
できる簡単な構造のベルト式連鋳機の冷却パットを提供
するにある。
するところは、表面形状が平坦なス２プ材を得ることが
できる簡単な構造のベルト式連鋳機の冷却パットを提供
するにある。
本発明はベルト式連鋳機の冷却パットに形成された冷却
水給水部の排出側の形状を外側に向って広がシを持たせ
、さらにこの冷却水給水部の排出側を帯状の凹部で連結
することによシ所期の目的を達成するようになしたもの
である。
水給水部の排出側の形状を外側に向って広がシを持たせ
、さらにこの冷却水給水部の排出側を帯状の凹部で連結
することによシ所期の目的を達成するようになしたもの
である。
以下本発明に係るベルト式連続鋳造機の冷却パットの一
実施例を図面を参照して説明する。
実施例を図面を参照して説明する。
第５図〜第１７図に本発明の一実施例を示す。
該図において第２図〜第４図に示す従来例と同一部分は
同一番号にて示す。冷却パット５以外は第１図に示す鋳
造機の構成と同一であるので、本発明の特徴である冷却
パジト５について詳述する。
同一番号にて示す。冷却パット５以外は第１図に示す鋳
造機の構成と同一であるので、本発明の特徴である冷却
パジト５について詳述する。
゛ この冷却ぶット５には第５図に示す如くベルト４０
幅方向にほぼ等間隔に給水孔１２および排水孔１３がそ
れぞれ複数個形成されておシ、幅方向に並んだ一列の給
水孔１２は同一のヘッダ１１から冷却水が供給される。
幅方向にほぼ等間隔に給水孔１２および排水孔１３がそ
れぞれ複数個形成されておシ、幅方向に並んだ一列の給
水孔１２は同一のヘッダ１１から冷却水が供給される。
この給水孔１２の冷却水出側には給水孔径ｄＫに対しｄ
ｉｃ ／ ２〜２ｄｘの面取、り１２ａが施されてお
シ、この孔径ｄＫはベルト４の進行方向に進むに従って
順次大きくなるように形成されている。一方排水孔１３
の排水部入側にはＣ０１５以下のエツジが形成されてお
シ、この排水孔１３の孔径ｄＩＩはベルト４の進行方向
に進むに従って順次小さくなるように形成されている。
ｉｃ ／ ２〜２ｄｘの面取、り１２ａが施されてお
シ、この孔径ｄＫはベルト４の進行方向に進むに従って
順次大きくなるように形成されている。一方排水孔１３
の排水部入側にはＣ０１５以下のエツジが形成されてお
シ、この排水孔１３の孔径ｄＩＩはベルト４の進行方向
に進むに従って順次小さくなるように形成されている。
この排水孔１３はベルト４の幅方向に並んだ一列につい
て同一の排水溝１４に連結され冷却水を外部に排出する
ようになっている。前記各給水孔１２、排水孔１３は第
６図に示す如く、幅方向に並んだ一列については同一孔
径同一ピッチに配列されておシ、幅方向給水孔位置に対
し幅方向排水孔位置は該給水孔間のほぼ中央となる千鳥
格子状になる如く配置されている。また前記給水孔１２
のうち中央部のスラブ幅不変域に位置する給水孔１２は
、第７図に示す如く幅方向に隣接する給水孔１２のベル
ト側が帯状の凹部１６によって連結されている。
て同一の排水溝１４に連結され冷却水を外部に排出する
ようになっている。前記各給水孔１２、排水孔１３は第
６図に示す如く、幅方向に並んだ一列については同一孔
径同一ピッチに配列されておシ、幅方向給水孔位置に対
し幅方向排水孔位置は該給水孔間のほぼ中央となる千鳥
格子状になる如く配置されている。また前記給水孔１２
のうち中央部のスラブ幅不変域に位置する給水孔１２は
、第７図に示す如く幅方向に隣接する給水孔１２のベル
ト側が帯状の凹部１６によって連結されている。
スラブ幅を変更する場合は第１１．１２図に示す如くベ
ルト４の幅方向の両側に設けられた短辺１７を移動して
規定のスラブ幅に設定する。第１２図における鋳片７と
ベルト４の非接触部となる該短辺１７よシ外側のベルト
４端部における冷却水の流れは、ベルト側無負荷すなわ
ち大気中への排出状態と同等と考えられる。この場合圧
力ΔＰと流量Ｑとの関係は で与えられ、給水孔１２の管路長が孔径ｄＫよυ犬とな
る場合はベルト側の孔形状すなわち給水噴出側の形状と
は無関係となる。式（８）においてΔＰは第２図に示す
ヘッダ部１１の圧力Ｐ０と水膜部６との圧力差でラシ、
ベルト端部ではΔＰ −Ｐ 。
ルト４の幅方向の両側に設けられた短辺１７を移動して
規定のスラブ幅に設定する。第１２図における鋳片７と
ベルト４の非接触部となる該短辺１７よシ外側のベルト
４端部における冷却水の流れは、ベルト側無負荷すなわ
ち大気中への排出状態と同等と考えられる。この場合圧
力ΔＰと流量Ｑとの関係は で与えられ、給水孔１２の管路長が孔径ｄＫよυ犬とな
る場合はベルト側の孔形状すなわち給水噴出側の形状と
は無関係となる。式（８）においてΔＰは第２図に示す
ヘッダ部１１の圧力Ｐ０と水膜部６との圧力差でラシ、
ベルト端部ではΔＰ −Ｐ 。
となる。ＣＫはヘッダ部１１から給水孔１２への入口形
状によって決まる係数、Ｑは流量、Ｎは給水孔１２の孔
数、ｄＫは孔径、ｒｗは水の比重を表わす。
状によって決まる係数、Ｑは流量、Ｎは給水孔１２の孔
数、ｄＫは孔径、ｒｗは水の比重を表わす。
ベルト側給水孔縁の特性は鋳片との接触部において、
・・・・・・・・・（４）
で与えられる。式（４）においてＣｗはヘッダ部１１か
ら水膜部６に至るまでの給水孔１２の形状によって与え
られる係数であシ、Ｂは水膜部の幅を表わす。この係数
Ｃｗは給水孔１２の形状を第１３図に示す如〈従来の４
から本実施例にょるｂに変えることによ＃）２〜５割程
度減少する。
ら水膜部６に至るまでの給水孔１２の形状によって与え
られる係数であシ、Ｂは水膜部の幅を表わす。この係数
Ｃｗは給水孔１２の形状を第１３図に示す如〈従来の４
から本実施例にょるｂに変えることによ＃）２〜５割程
度減少する。
圧力損失は冷却水の流れに対する抵抗を表わすものでメ
ジ、給水部におけるこの圧力損失は第２図におけるヘッ
ダ部１１から給水孔１２に入る時点でのΔＰＩ、および
水膜部６に至シベルト４と衝突後流れ方向を変化する時
点で発生するΔＰ２がある。式（８）に示すΔＰはこれ
らのΔＰ１とΔＰ２との和である。
ジ、給水部におけるこの圧力損失は第２図におけるヘッ
ダ部１１から給水孔１２に入る時点でのΔＰＩ、および
水膜部６に至シベルト４と衝突後流れ方向を変化する時
点で発生するΔＰ２がある。式（８）に示すΔＰはこれ
らのΔＰ１とΔＰ２との和である。
本実施例では孔径ｄ、を小さくできるためΔＰ１を大と
しΔＰ２を小となし得ることがら、同じヘッダ圧ＰＧに
対しスラブ幅減小時の短辺１７の外側への不要な冷却水
の流水を抑えることが可能となる。さらに水膜部６にお
ける冷却水の流れは第１５図に示す如くなシ、幅方向の
圧力分布は第・１６図に示す如く給水孔１２の上部とそ
の他の部分の圧力差ΔＰｉ＋が従来例に比べて本実施例
による場合の方が小さくなり、均一なｔ椿≠１可鮒μに
る。これは第１３図に示すｂｍ給水孔の方がａ型給水孔
よシ冷却水の流れが第１５図に示す如くスムーズとなる
ためである。
しΔＰ２を小となし得ることがら、同じヘッダ圧ＰＧに
対しスラブ幅減小時の短辺１７の外側への不要な冷却水
の流水を抑えることが可能となる。さらに水膜部６にお
ける冷却水の流れは第１５図に示す如くなシ、幅方向の
圧力分布は第・１６図に示す如く給水孔１２の上部とそ
の他の部分の圧力差ΔＰｉ＋が従来例に比べて本実施例
による場合の方が小さくなり、均一なｔ椿≠１可鮒μに
る。これは第１３図に示すｂｍ給水孔の方がａ型給水孔
よシ冷却水の流れが第１５図に示す如くスムーズとなる
ためである。
なおスラブ幅が変更されない場合、または最小幅となる
両短辺１７よシ内側に位置する給水孔１２の出側を第１
４図に示す如く帯状の凹部１６で連結すると、第１６図
に示すΔＰＢは更に小となシ、よシ均一な冷却水の流れ
が得られる。
両短辺１７よシ内側に位置する給水孔１２の出側を第１
４図に示す如く帯状の凹部１６で連結すると、第１６図
に示すΔＰＢは更に小となシ、よシ均一な冷却水の流れ
が得られる。
排水部は水膜郡全体の圧力を決定するベース圧力となシ
、排水部の圧力特性によって全体の圧力が決まる。第１
７図に流量Ｑが一定の場合の圧力Ｐと水膜厚さδとの関
係を示す。該図において実線ａはａ型排水孔での特性で
あ如実線すは孔径を同じとし、た場合のｂ型排水孔での
特性である。破線ｂ′はｂ型排水孔の孔径なａ型排水孔
の孔径よシ小さくした場合の特性である。この第１７図
によシ判る如く負荷変動として与えられるΔＰに対し水
膜厚さの変動Δδを比較すると、ａ型では小であるのに
対しｂ型では大となる。すなわち負荷変動を水膜厚さの
変化によってセルフコントロールする際に、ａｍでは僅
かなδ変動で対応可能となるが、ｂ型では大幅な変動を
起して対応することになシ、平坦なスラブ材を製造する
のに不利となる。また負荷が大幅に減少した場合δが大
幅に増加するため冷却能力を損う結果となる。
、排水部の圧力特性によって全体の圧力が決まる。第１
７図に流量Ｑが一定の場合の圧力Ｐと水膜厚さδとの関
係を示す。該図において実線ａはａ型排水孔での特性で
あ如実線すは孔径を同じとし、た場合のｂ型排水孔での
特性である。破線ｂ′はｂ型排水孔の孔径なａ型排水孔
の孔径よシ小さくした場合の特性である。この第１７図
によシ判る如く負荷変動として与えられるΔＰに対し水
膜厚さの変動Δδを比較すると、ａ型では小であるのに
対しｂ型では大となる。すなわち負荷変動を水膜厚さの
変化によってセルフコントロールする際に、ａｍでは僅
かなδ変動で対応可能となるが、ｂ型では大幅な変動を
起して対応することになシ、平坦なスラブ材を製造する
のに不利となる。また負荷が大幅に減少した場合δが大
幅に増加するため冷却能力を損う結果となる。
本発明の他の実施例を第１８図ｃ −ｆに示す。
Ｃは給水孔１２の出側の座ぐＪ）１２ａをＲ状にしたも
のでアシ、テーバ状のものよシさらに圧力損失を減少で
き冷却水の流れがよシ滑らかになる。
のでアシ、テーバ状のものよシさらに圧力損失を減少で
き冷却水の流れがよシ滑らかになる。
ｄは給水孔１２が直線部を有しない例で、冷却パットと
なる固定板５が薄い場合に採用される。ｅは幅方向流れ
を滑らかにし給水孔間の滞流を防止する効果がある。ｆ
はＣと同様であるが出側の径の大きくすることによシΔ
Ｐｉをよシ小さくすることができる。
なる固定板５が薄い場合に採用される。ｅは幅方向流れ
を滑らかにし給水孔間の滞流を防止する効果がある。ｆ
はＣと同様であるが出側の径の大きくすることによシΔ
Ｐｉをよシ小さくすることができる。
上記のように本発明によれば、ベルト式連鋳機の冷却パ
ットに形成された冷却水給水部の排出側の形状を外側に
向って広がシを持たせ、さらに冷却水給水部の排出側を
帯状の凹部で連結したものでらるから、給水部における
圧力損失の減少によシ動力を１〜３割減少でき、排水部
においては負荷の変動に対して水膜厚みに剛性をもった
安定状態での冷却が可能となシ、表面形状が平坦なスラ
ブ材を得ることができるようになったのでその効果は大
である。
ットに形成された冷却水給水部の排出側の形状を外側に
向って広がシを持たせ、さらに冷却水給水部の排出側を
帯状の凹部で連結したものでらるから、給水部における
圧力損失の減少によシ動力を１〜３割減少でき、排水部
においては負荷の変動に対して水膜厚みに剛性をもった
安定状態での冷却が可能となシ、表面形状が平坦なスラ
ブ材を得ることができるようになったのでその効果は大
である。
第１図はベルト式連鋳機の構成を示す概要図、第２図は
第１図の冷却パット部を示す部分縦断面図、第３図は従
来の冷却パット部の一例を示す部分縦断面図、第４図は
第３図の給水孔、排水孔の配列を示す説明図、第５図は
本発明に係るベルト式連鋳機の冷却パットの一実施例を
示す部分縦断面図、第６図および第７図は第５図の給水
孔、排水孔の配列を示す説明図、第８図は第７図のＩ−
ＩＩＭ面図、第９図は第７図の■−■断面図、第１０図
は第７図の■−■断面図、第１１図および第１２図は第
５図の幅方向部分断面図、第１３図は結水孔の孔形状を
示す図、第１４図は給水孔を連結する帯状凹部を示す図
、第１５図は給水部における冷却水の流れを示す状態図
で（ａ）は従来の給水孔の場合（ｂ）は本実施例による
給水孔の場合を示す、第１６図は給水部幅方向の圧力分
布図で（ａ）。 （ｂ）は第１５図の場合と同様である、第１７図は排水
孔の圧力特性図、第１８図は本発明の他の実施例による
給水孔の孔形状を示す図である。
第１図の冷却パット部を示す部分縦断面図、第３図は従
来の冷却パット部の一例を示す部分縦断面図、第４図は
第３図の給水孔、排水孔の配列を示す説明図、第５図は
本発明に係るベルト式連鋳機の冷却パットの一実施例を
示す部分縦断面図、第６図および第７図は第５図の給水
孔、排水孔の配列を示す説明図、第８図は第７図のＩ−
ＩＩＭ面図、第９図は第７図の■−■断面図、第１０図
は第７図の■−■断面図、第１１図および第１２図は第
５図の幅方向部分断面図、第１３図は結水孔の孔形状を
示す図、第１４図は給水孔を連結する帯状凹部を示す図
、第１５図は給水部における冷却水の流れを示す状態図
で（ａ）は従来の給水孔の場合（ｂ）は本実施例による
給水孔の場合を示す、第１６図は給水部幅方向の圧力分
布図で（ａ）。 （ｂ）は第１５図の場合と同様である、第１７図は排水
孔の圧力特性図、第１８図は本発明の他の実施例による
給水孔の孔形状を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、一対の可動エンドレスベルトにより構成されたベル
ト鋳型部と、該ベルトの背部に設けられ該ベルトを支承
しつつ冷却するための冷却水を給排水する複数の給排水
部を有する冷却パットとを設けてなるベルト連鋳機の冷
却パットにおいて、該冷却パットに形成された前記給水
部の排出側の形状を外側に向つて広がりをもたせたこと
を特徴とするベルト式連鋳機の冷却パット。 ２、一対の可動エンドレスベルトにより構成されたベル
ト鋳型部と、該ベルトの背部に設けられ該ベルトを支承
しつつ冷却するための冷却水を給排水する複数の給排水
部を有する冷却パットとを設けてなるベルト連鋳機の冷
却パットにおいて、該冷却パットに形成された前記給水
部の排出側を帯状の凹部で連結したことを特徴とするベ
ルト式連鋳機の冷却パット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15903384A JPS6137355A (ja) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | ベルト式連続鋳造機の冷却パツト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15903384A JPS6137355A (ja) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | ベルト式連続鋳造機の冷却パツト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6137355A true JPS6137355A (ja) | 1986-02-22 |
Family
ID=15684783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15903384A Pending JPS6137355A (ja) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | ベルト式連続鋳造機の冷却パツト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6137355A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5725046A (en) * | 1994-09-20 | 1998-03-10 | Aluminum Company Of America | Vertical bar caster |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53108829A (en) * | 1977-03-04 | 1978-09-22 | Larex Ag | Method of cooling and guiding circulation type casting belt in metal strip continuous casting facility and cooling and guide apparatus |
-
1984
- 1984-07-31 JP JP15903384A patent/JPS6137355A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53108829A (en) * | 1977-03-04 | 1978-09-22 | Larex Ag | Method of cooling and guiding circulation type casting belt in metal strip continuous casting facility and cooling and guide apparatus |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5725046A (en) * | 1994-09-20 | 1998-03-10 | Aluminum Company Of America | Vertical bar caster |
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