JPS61275556A - 内燃エンジンの吸気２次空気供給装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は内燃エンジンの吸気２次空気供給装置に関する
。

背景技術 排気ガス浄化のために三元触媒を排気系に備えた内燃エ
ンジンにおいては、供給混合気の空燃比が理論空燃比（
例えば、１４．７：１）付近のとき三元触媒がもっとも
有効に作用することから空燃比を調整すべく排気ガスの
濃度及びエンジン運転状態に応じて理論空燃比付近にフ
ィードバック制御することが行なわれている。この空燃
比制御を気化器絞り弁下流に連通ずる吸気２次空気供給
通路を設けてその２次空気量を制御することにより行な
うフィードバック制御用吸気２次空気供給装置がある。

吸気２次空気供給装置としては絞り弁下流の吸気マニホ
ールド内に連通ずる吸気２次空気供給通路に受圧室内の
圧力の大きさに応じて開度が変化する空気制御弁を設け
ると共に排気成分濃度から供給混合気の空燃比を判定し
て該判定結果を表わす空燃比信号を発生し、その空燃比
信号の内容に応じて吸気２次空気供給通路の流路断面積
が徐々に増大又は減少するように空気制御弁を開弁せし
め得る第１制御圧及び閉弁せしめ得る第２制御圧のいず
れか一方を受圧室に供給することにより空燃比を積分制
御する装置が特開昭５９−９０７５３号に示されている
。

かかる吸気２次空気供給装置においては、第１制御圧と
第２制御圧とが空燃比信号の内容に応じて伺えば、３万
電磁弁にエフで切換えられて交互に連通して圧力供給路
を介して空気制御弁の受圧室に供給される。その際、積
分動作を得るために第１及び第２制御圧はオリフィスを
介して３方電磁弁に供給される。また圧力の脈動を抑制
するために上記した圧力供給路にサージタンクが設けら
れている場合にはサージタンクの容量が積分時定数に影
響を与える。このため、オリフィスの口径及びサージタ
ンクの容量に１って空気制御弁の開度増大速度及び開度
減少速度が一定に設定されるのでエンジンへ供給される
２次空気量が増減して供給混合気の空燃比が理論空燃比
に追従するように徐々に増減するのである。

また、かかる吸気２次空気供給装置においては、エンジ
ンの減速運転時の如く低負荷時にはエンジンの燃焼状態
が不安定になるので空燃比フィードバック制御を停止し
て空燃比をリッチ化するオープンルーズ制御が行なわれ
ている。ま几加速運転時の如く高負荷時には運転性を良
好にするためにやはクオープンループ制御が行なわれる
。

しかしなから、低負荷又は高負荷運転等の空燃比フィー
ドバック制御を停止する運転に移行した場合に直ちに空
気制御弁の受圧室への第１制御圧の供給が停止され第２
制御圧の供給が開始されても受圧室内の圧力が第２制御
圧にほぼ達して空気制御弁が閉弁するまでに積分動作の
故に時間遅れがあるので空燃比のリッチ化が遅れて移行
直後に排気ガス中の未燃焼有害成分の増大及び運転性の
悪化を招来するという問題点があっ几。

ｊｊＡ員！ そこで、本発明の目的は空燃比フィードバック制御を停
止する運転に移行した直後の排気ガス中の未燃焼有害成
分の増大及び運転性の悪化を防止することができる内燃
エンジンの吸気２次空気供給装置を提供することである
。

本発明の吸気２次空気供給装置は気化器絞り弁下流に連
通ずる第１及び第２吸気２次空気供給通路と、エンジン
の排気成分濃度から空燃比を判別する判別手段と、第１
吸気２次空気供給通路に設けられ判別手段の判別結果が
リッチであるときのみ開弁する開閉弁と、第２吸気２次
空気供給通路に設けられ受圧室内の圧力の大きさに応じ
て第２吸気２次空気供給通路の流路断面積を変化せしめ
る空気制御弁と、判別手段の判別結果がリッチであると
き流路断面積を徐々に増大せしめるように第１制御圧を
空気制御弁の受圧室に供給し判別結果かり一ンであると
き流路断面積を徐々に減少せしめるように第２制御圧を
受圧室に供給しかつ検出手段によって判別結果に応じた
吸気２次空気供給を停止するエンジンの運転状態が検出
されたとき空気制御弁を急閉弁させるべく第２制御圧を
受圧室に急速に供給する圧力制御手段とを含むことを特
徴としている。

実施例 以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説明する０ 第１図に示した本発明の一実施例たる吸気２次空気供給
装置においては、吸入空気が大気吸入口ｌからエアクリ
ーナ２、気化器３を介してエンジン４に供給される。気
化器３には絞り弁５が設けられ、絞り弁５の上流にはベ
ンチエリ６が形成され、ベンチュリ６エク更に上流には
チ冒−り弁７が設けられている。絞り弁５近傍には負圧
検出孔８が形成され、負圧検出孔８は絞り弁５の閉弁時
に絞り弁５上流に位置し、絞り弁５が所定小開度０８以
上に開弁したとき絞り弁５下流に位置する。

またベンチュリ６にも負圧検出孔９が形成されている。

絞り弁５下流の吸気マニホールド１０内とエアクリーナ
２の空気吐出口近傍とは吸気２次空気供給通路１１によ
って連通される。吸気２次空気供給通路１１の途中には
吸気２次空気が分流するように２つの空気制御通路１１
α、ｘｌｂが並設されている。第１吸気２次空気供給通
路をなす空気制御通路１１αには＠１空気制御弁１２が
設けられ、第１空気制御弁１２は第２受圧室をなす負圧
室１２αと、空気制御通路１１αの一部をなす弁室１２
ｂと、負圧室１２αの一部を形成するダイアフラム１２
Ｃと、負圧室１２α内に設けられた弁ばね１ｚｄと、弁
室１２，６に設けられ空気制御通路１１（Ｌｔ−閉塞す
るように弁ばね１２ｄによってダイアフラム３２Ｃ’ｉ
介して付勢されたテーパ状の弁体１２ｇとからなり、負
王室１２αに作用する負圧の大きさに応じて空気制御通
路１１αの流路断面積を変化せしめ負圧の大きさが大に
なるに従って流路断面積が大きくなる０第１空気制御弁
１２を迂回する工うにオリフィス１３を有する空気補正
通路１４が設けられており、オリフィス１３はアイドル
補正用である。また第１空気制御弁１２エリ下流の空気
制御通路１１αには開閉弁をなす電磁弁１５が設けられ
ている。電磁弁１５はそのソレノイドｘｓｇへの通電時
に開弁する。

第１空気制御弁１２の負圧室１２ｃＬに作用する負圧は
負圧制御部３１によって制御される。

負圧制御部３１は負圧応動型の調整弁３２及び空気弁３
３から構成され、調整弁３２及び空気弁３３は負王室３
２ａ　、３３ａと、弁室３２ｂ　、３３ｂと、ダイアフ
ラム３２Ｃ，３３０と、弁ばね３２ｄ。

３３ｄと、弁体３２ｇ、３３ｇとから各々はる０負圧室
３２　ａｌｔｏフィルタ付の大気吸入口３４から絞り弁
５の下流に至る制御吸気路３５の途中に設けられ、負圧
室３２αより下流の制御吸気路３５に弁室３３ｂが位置
している０弁体３１Ｂは制御吸気路３５１に閉塞する工
うに弁ばね３３ｄ、に工ってダイアフラム３３Ｃｉ介し
て付勢されている。

負王室３３Ｇは負圧検出孔８と負圧通路３６を介して連
通している。弁座３２Ａは負圧検出孔９と負圧通路３７
を介して連通している。また弁室３２ｈは負圧通路３６
と連通し、弁体３２ｇが弁室３２ｈから負圧通路３６へ
の通路を閉塞するように弁はね３２ｄ、がダイアフラム
３２Ｃ’ｉ介して弁体３２ｇ１付勢している。なお、制
御吸気路３５の負圧室３２αの上流側にオリフィス３９
が、下流側にオリフィス４０が各々設けられ、負圧通路
３６．３７にはオリフィス４１．４２が各々設けられて
いる。

オリフィス４１より弁室３２ｈ及び負圧室３３α側の負
圧通路３６が第１空気制御弁１２の負圧室１２αと負圧
供給路４３ｆ、介して連通ずる。

−力、第２吸気２次空気供給通路をなす空気制御通路１
１．６には第２空気制御弁１６が設けられ、第２空気制
御井１６は第１空気制御弁１２と同様に構成され、負圧
室１６α、弁室１６ｂ、ダイアフラム１６　Ｃ１弁ばね
１６ｄ及びテーパ状の弁体１６ｇとからなり、負圧室１
６αに作用する負圧の大きさに応じて空気制御通路１１
ｈの流路断面積を変化せしめ負圧の大きさが大になるに
従って流路断面積が大きくなる。

負圧室１６αは絞り弁５下流と負圧供給路１７を介して
連通ずる。負圧供給路１７には電磁弁１８が設けられ、
電磁弁１８はソレノイド１８αと、負圧供給路１７の一
部をなす弁室１８ｂと、弁室１Ｂ、６内に設けられてソ
レノイド１８αと磁気的に結合した弁体１８Ｃとを備え
ている。弁室１８ｈは大気圧供給路１９を介して大気と
連通し、ソレノイド１８αの非通電時には負圧供給路１
７を閉塞すると共に負圧室ｌθα側の負圧供給路１７と
大気圧供給路１９とが弁室１６ｈを介して連通される。

電磁弁１８エク負圧室１６α側の負圧供給路１７にはサ
ージタンク２０が設けられ、また電磁弁１８エク絞り弁
５下流側の負圧供給路１７には一定負圧制御弁２１．ス
トレージタンク２２及び逆止弁２３が順に設けられてい
る。一定負圧制御弁２１は吸気マニホールドｌＯ内の負
圧の大きさが所定の大きさ以上にあるとき該負圧を所定
の大きさの負圧Ｐｒに安定化させるためのものであり、
逆止弁２３は絞り弁５下流への気体流のみを通過させる
。電磁弁１８を挾んで両側の負圧供給路１７にはオリフ
ィス４５．４６が各々設けられ、サージタンク２０と負
王室１６αとの間の負圧供給路１７にもオリフィス４７
が設けられている。

また大気圧供給路１９にはオリフィス４８が設けられて
いる。

また負圧供給路１７の負圧室１６αとオリフィス４７と
の間は大気圧供給路４９を介して大気と連通するように
されている。大気圧供給路４９には電磁弁５０が設けら
れ、電磁弁５０はそのソレノイド５０αへの通電時に開
弁して大気圧供給路４９を連通せしめる。

一方、ソレノイド１５α、１８α、５０αは制御回路５
７に接続されている。制御回路５７には排気マニホール
ド５８に設けられた酸素濃度センサ５９が接続されてい
る。酸素濃度センサ５９は排気ガス中の酸素濃度に応じ
たレベルの出力電圧Ｍｏ２に発生し、酸素濃度がリッチ
になるに従って出力電圧Ｖ。２が上昇する。

また制御回路５７にはＰｃ負圧スイッチ６０及び回転数
スイッチ６１が接続されている。Ｐｃ負圧スイッチ６０
は負圧検出孔８における負圧Ｐｃの大きさが所定圧力Ｐ
Ｋ（例えば３０ｏ＋Ｈｇ）以下であるときオンとなり、
回転数スイッチ６１はエンジン回転数Ｎ、が所定回転数
Ｎ＋（例えば９００　ｒ、ｐ、ｍ、　）以上であるとき
オンとなる。スイッチ６０．６１はオン時に電圧ｖＨの
高レベル信号を発生する。

制御回路５７は第２図に示すように酸素濃度センサ５９
の出力電圧Ｖ。２をバッファ６３を介して理論空燃比に
対応する所定電圧■７と比較する比較器６４と、負圧ス
イッチ６０の出力に接続されたインバータ６５と、比較
器６４及びインバータ６５の各出力レベルの論理積を採
るＡＮＤ回路６６と、回転数スイッチ６１の出力に接続
されたインバータ６６と、Ｐ、負圧スイッチ６０及びイ
ンバータ６６の各出力レベルの論理頼ヲ採るＯＲ回路６
７とを有している。ＡＮＤ回路６６の出力には電磁弁１
５．１８’ｉ駆動する駆動回路７０が接続され、ＯＲ回
路６７の出力には電磁弁５０を駆動する駆動回路７１が
接続されている。

なお、排気マニホールド５８の酸素濃度センサ５９の配
設位置より下流には三元触媒コンバータ７３が設けられ
ている。

次に、かかる構成の本発明による吸気２次空気供給装置
の動作について説明する。

先ず、負圧制御部３１においてはエンジン４の運転にエ
フ負圧検出孔８から負圧通路３６ｔ−介して負圧Ｐｃが
負圧室３３Ｇに作用゛すると、その負圧Ｐｃが弁ばね３
３ｄによる付勢力より大のとき弁体３３ｇが開弁方向に
移動する。空気弁３３が開弁すると大気吸入口３４から
制御吸気路３５を介して外気が絞り弁５下流の吸気マニ
ホールドｉ。

へ流れ込む。この外気が通過する負圧室３２αの負圧Ｐ
ａ及び弁室３３ｂの負圧Ｐｈはオリフィス３９．４０の
絞り比によって定まる。

次に、負圧検出孔９から弁室３２ｂに作用する負圧Ｐ。

と負圧Ｐａとの差圧が弁ばね３ｚｔＬによる付勢力より
大のとき弁体３２ｇが開弁方向に移動する。調整弁３２
の開弁にエフオリフィス４１を通過し次負圧Ｐ。が負圧
Ｐ、に工って希釈されて負圧Ｐ、となる。

次いで、負圧Ｐｃの低下、すなわち負圧Ｐ、の低下にエ
フ空気弁３３の開度が減少して制御吸気路３５ｆ、流れ
る空気量も減少する０この空気量の減少にエフ負圧室３
２αの負圧Ｐ（：Ｌが低下して調整弁３２は閉弁状態と
なる。そして、負圧Ｐ、が再び上昇して上記の動作が繰
り返され、この繰り返し動作が高速で行なわれるため負
圧Ｐ、とＰ。

との圧力比が負圧Ｐ、とＰ、６との圧力比に等しくなる
のである。

よって、エンジン４の主吸気量が少ないときには負圧Ｐ
。が負圧Ｐ、より大であるため調整弁３２の開度は大き
くなり負圧Ｐ、は低くなり、主吸気量が多くなるに従っ
て負圧Ｐ、、が大きくなるため調整弁３２の開度が小さ
くなり負圧Ｐ、は高くなる。負圧Ｐ６は負圧室３３αと
共に第１空気制御弁１２の負圧室１２αに作用して空気
弁３３、第１空気制御弁１２ｆｔ開弁せしめる几め制御
吸気路３５を流れる空気量と電磁弁１５の開弁時に空気
制御通路１１１Ｚ’ｉ流れる２次空気量とは比例し、ま
た制御吸気路３５を流れる空気量はエンジン４への主吸
気量に比例するので主吸気量と上記２次空気量とが比例
する。故に、負圧Ｐ、は主吸気量に比例した大きさの負
圧となる。

次に、制御回路５７においては、酸素濃度センサ５９の
出力電圧Ｖ。２が所定電力ｖｒより太（ｖｏ２≧ｖｒ）
となる場合には空燃比がリツ、チであり、比較器６４の
出力レベルは高レベルとなる。出力電圧Ｖ。２が所定電
圧ｖｒ↓り小（ｖｏ２＜ｖｒ）となる場合には空燃比が
リーンであり、比較器６４の出力は低レベルとなる。

今、絞り弁５が所定小開度０１以上に開弁して定常運転
状態にあるならば、負圧検出孔８における負圧Ｐｃの大
きさが所定圧力２１以上になるのでＰｃ負圧スイッチ６
０がオフとなり、インバータ６５の出力レベルが高レベ
ルとなる。よって、ＡＮＤ回路６６の出力レベルは比較
器６４の出力レベル変化に等しくなる。酸素濃度センサ
５９の出力レベルから空燃比がりヴチであると判断され
た場合に［ＡＮＤ回路６６の出力が高レベルとなり、そ
の高レベルがリッチ信号として駆動回路７゜に供給され
る。また空燃比がリーンであると判断された場合にはＡ
ＮＤ回路６ａの出力レベルが低レベルとなり、その低レ
ベルがり一ン信号として駆動回路７０に供給される。

駆動回路７０はリッチ信号に応じてソレノイド１５α、
１８αへの通電にニジ電磁弁１５．１８を駆動し、リー
ン信号に応じてソレノイド１５α。

１８１Ｚの非通電にニジ電磁弁１５．１８の駆動を停止
する。

かかる定常運転状態においてエンジン回転数Ｎ。

が所定回転数Ｎ１以上である場合には回転数スイッチ６
１がオン、となり、回転数スイッチ６１から高レベル信
号がインバータ６６に供給される。インバータ６６の出
力レベルは低レベルとなり、またＯＲ回路６７のＰ。負
圧スイッチ６０からの人力レベルが低レベルであるので
ＯＲ回路６７の出力レベルも低レベルとなる。よって、
電磁弁５０が駆動回路’７１によって開弁駆動されず、
大気圧供給路４９が閉塞される。

電磁弁５０の閉弁時に電磁弁１５．１８が駆動されると
、電磁弁１５が直ちに開弁じてｊＪ１空気制御弁１２の
開度に応じた量、すなわち主吸気量に比例した量の２次
空気が空気制御通路１１αに流れる。−刀、電磁弁１８
が負圧供給路１７を連通せしめると共に大気圧供給路１
９への通路を閉塞せしめるので負圧室１６αに負圧Ｐｒ
が供給されることになり、負圧室ｌθα内の圧力は゛オ
リスイス４６．４５．４７及びサージタンク２０内の残
留圧によって徐々に負圧Ｐｒに近づくため第２空気制御
弁１６が開弁して空気制御通路１１ｂにも２次空気が流
れ始める。負圧室１６（Ｚ内の負圧に増大して２次空気
量も増大する。よって、空気制御通路１１α、ｘｌｂを
流れる２次空気が加算されて吸気２次空気供給通路１１
ｆ、介してエンジン４へ供給されるため混合気の空燃比
はリーン方向に制御され、エンジン４への供給される２
次空気量は時間と共に増加する。

次に、電磁弁５０の閉弁時に電磁弁１５．１８の駆動が
停止されると、電磁弁１５に工って空気制御通路１１α
が直ちに閉塞され、また電磁弁１８が負圧供給路１７ｆ
、閉塞せしめると共に負圧室１６（Ｚ側の負圧供給路１
７と大気圧供給路１９とを連通せしめるので負圧室１６
ｃＬには大気圧が供給されることになり、負圧室１（ｉ
ｃＺ内の圧力はオリスイス４８．４５．４７及びサージ
タンク２０内の残留圧によって徐々に大気圧に近づくた
めの空気制御通路１１．６の流路断面積が徐々に減少し
て吸気２次空気量も時間と共に減少し、供給混合気の空
燃比がリッチ方向に制御される。

従って、空燃比を理論空燃比にフィードバック制御する
場合、リッチ信号とり一ン信号とが交互に連続して発生
するため空気制御通路１１αにおいては２次空気が断続
的に流れ２次空気量が比例ＣＰ）制御される０ま友空気
制御通路１１ｂにおいては２次空気量がリッチ信号の存
在時には増大しリッチ信号の存在時には減少するので積
分ＣＩ）制御が行われる。よって、吸気２次空気供給通
路１１を流れる２次空気量は比例制御分と積分制御分と
が加算された量となる。

一力、絞り弁５開度が所定小開度０１以下にされたエン
ジン低負荷運転時にに負圧検出孔８における負圧Ｐｃの
大きさが所定圧力Ｐ、以下となるのでＰ、負圧スイッチ
６０がオンとなり、Ｐｃ負圧スイッチ６０から高レベル
信号が出力される。

故に、インバータ６５の出力レベルが低レベルとなるの
でＡＮＤ回路６６は比較器６４の出力レベル、すなわち
酸素濃度センサ５９の出力レベルに拘らずに低レベルを
駆動回路７０に供給する。駆動回路７０は低レベル信号
が供給されると、上記したり一ン信号が供給された場合
と同様に電磁弁１５．１８の駆動を停止するので電磁弁
１５は直ちに閉弁して空気制御通路１１αを閉塞せ閃る
。

このとき、Ｐｃ負圧スイッチ６０から出力された高レベ
ル信号がＯＲ回路６７を介して駆動回路７１に供給され
るので駆動回路７１が電磁弁５０全開弁駆動して大気圧
供給路４９を連通せしめる。

大気圧供給路４９の連通にエフ大気が大気圧供給路４９
の電磁弁５０を介して負圧供給路１７のオリフィス４７
と負圧室１６αとの間に供給されるので負圧室１６ａ内
の圧力は急速に大気圧に等しくなる。故に、空気制御弁
１６は電磁弁５０が開弁すると急速に閉弁状態となり、
空気制御通路１１ｂが閉塞される。

よって、定常運転から絞り弁５開度が所定小開度０１以
下となり、低負荷運転に移行すると、空気制御通路１１
α、Ｉｌｂが直ちに閉塞されて空燃比フィードバック制
御が停止されるので供給混合気の空燃比のリッチ化が急
速、に行なわれる。

次に、絞り弁５がほぼ全開になるようなエンジン高負荷
運転時には負圧検出孔８における負圧Ｐｃが大気圧に近
づくのでその大きさは所定圧力Ｐ１以下となり、Ｐｃ負
圧スイッチ６０がオンとなる。

よって、定常運転から高負荷運転に移行すると、上記し
た低負荷運転に移行した場合と同様の動作にエフ空気制
御通路ｌｌａ、ｉｌｂが直ちに閉塞されて供給混合気の
空燃比が急速にリッチ化される０ また、エンジン回転数Ｎ、が所定回転数Ｎ、以下の低回
転゛数頭域では回転数スイッチ６１がオフとなるのでイ
ンバータ６６の出力レベルが高レベルとなる。この高レ
ベルがＯＲ回路６７ｔ−介して駆動回路７１に供給され
るので駆動回路７１が電磁弁５０を開弁駆動して大気圧
供給路４９ｔ一連通せしめる。よって、大気圧が負圧室
１６ｃｚに供給され、空気制御弁１６は電磁弁１８の作
動状態に拘らず閉弁状態となるので積分制御が停止され
、吸気２次空気は電磁弁１５の開閉により断続的に吸気
マニホールド１０内に供給されるだけとなり、比例制御
のみが行なわれる。低回転数領域において比例制御のみ
を行なうことにより空燃比の大なるハンチングを防止す
ることができる。

かかる本発明による吸気２次空気供給装置においては、
Ｐｃ負圧スイッチ６０だけでエンジンの低負荷及び高負
荷運転を検出することができるので構成が簡単でかつ低
コストになるという利点がある。

発明の効果 以上の如く、本発明の吸気２次空気供給装置においては
、エンジンの低負荷及び高負荷運転等の空燃比フィード
バック制御を停止す、る運転に移行すると、空気制御弁
が急速に閉弁されて吸気２次空気供給通路が閉塞される
。すなわち、空気制御弁に工って行なわれる吸気２次空
気を空燃比判別結果に応じて徐々に増減する積分動作が
停止される。よって、積分動作のための時間遅れが回避
されるので空燃比フィードバック制御停止運転に移行す
ると、空燃比が直ちにリッチ化され排気ガス中の未燃焼
有害成分の増大及び運転性の悪化を防止することができ
る。例えば、低負荷運転移行時には空燃比のオーバリー
ンが防止されて排気ガス中のＨＣ，Ｃｏの増大を抑制す
ることができ、また高負荷運転移行時には空燃比を直ち
にリッチ化することにエフ運転性の向上を図ることがで
きるのである。

また、本発明の吸気２次空気供給装置においては、第１
吸気２次空気供給通路にて開閉弁によって２次空気を比
例制御し、第２吸気２次空気供給通路にて空気制御弁に
よって２次空気を積分制御するようになっているので空
燃比フィードバック制御時に空燃比を理論空燃比に良、
好に追従させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例を示す構成図、第２図は第１図
の装置中の制御回路の具体的構成を示すブロック図であ
る。 主要部分の符号の説明 ２・・・エアクリーナ　　　３・・・気化器５・・・絞
り弁　　　　　　６・・・ベンチュリ８．９・・・負圧
検出孔 ｌＯ・・・吸気マニホールド １１・・・吸気２次空気供給通路 １１α、ＩＩＡ・・・空気制御通路 １２．１６・・・空気制御弁 １５．１．８．５０・・・電磁弁 １７．４３・・・負圧供給路 ２１・・・一定員圧制御弁　２３・・・逆上弁２９・・
・排気還流路　　　３１・・・負圧制御部５８・・・排
気マニホールド ６０・・・Ｐｃ負圧スイッチ ６１・・・回転数スイッチ ７３・・・三元触媒コンバータ

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）内燃エンジンの気化器絞り弁下流に連通する第１
   及び第２吸気２次空気供給通路と、エンジンの排気成分
   濃度から空燃比を判別する判別手段と、前記第１吸気２
   次空気供給通路に設けられ前記判別手段の判別結果がリ
   ッチであるときのみ開弁する開閉弁と、前記第２吸気２
   次空気供給通路に設けられ受圧室内の圧力の大きさに応
   じて前記第２吸気２次空気供給通路の流路断面積を変化
   せしめる空気制御弁と、該空気制御弁を開弁せしめ得る
   第１制御圧を出力する第１制御圧源と、前記空気制御弁
   を閉弁せしめ得る第２制御圧を出力する第２制御圧源と
   、前記判別手段の判別結果がリッチであるとき前記流路
   断面積を徐々に増大せしめるように前記第１制御圧を前
   記受圧室に供給し前記判別手段の判別結果がリーンであ
   るとき前記流路断面積を徐々に減少せしめるよりに前記
   第２制御圧を前記受圧室に供給する圧力制御手段と、前
   記判別手段の判別結果に応じた吸気２次空気供給を停止
   するエンジンの運転状態を検出して検出信号を発生する
   検出手段とを含み、前記圧力制御手段は前記検出信号に
   応じて前記空気制御弁を急閉弁させるべく前記第２制御
   圧を前記受圧室に急速に供給することを特徴とする吸気
   ２次空気供給装置。
2. （２）前記検出手段はエンジン低負荷及び高負荷運転を
   検出することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
   吸気２次空気供給装置。
3. （３）前記検出手段は前記絞り弁近傍の吸気管内壁面に
   形成された負圧検出孔における負圧の大きさが所定圧力
   以下であるとき前記検出信号を発生することを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載の吸気２次空気供給装置。