JPS61195947A - 耐食性が良好なアルミニウム合金製熱交換器のコア - Google Patents
耐食性が良好なアルミニウム合金製熱交換器のコアInfo
- Publication number
- JPS61195947A JPS61195947A JP3528985A JP3528985A JPS61195947A JP S61195947 A JPS61195947 A JP S61195947A JP 3528985 A JP3528985 A JP 3528985A JP 3528985 A JP3528985 A JP 3528985A JP S61195947 A JPS61195947 A JP S61195947A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- fin
- corrosion resistance
- aluminum alloy
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、カーエアコンのコンデンサー、エバポレータ
ー、自動車用ラジェーター等のアルミニウム合金製熱交
換器のコアとして、耐食性が良好なコアに関するもので
ある。
ー、自動車用ラジェーター等のアルミニウム合金製熱交
換器のコアとして、耐食性が良好なコアに関するもので
ある。
従来の技術
従来、一般にろう付けにより組立てられるアルミニウム
合金製の空冷式熱交換器のコアは、作動流体（冷媒、冷
却水など）の通路と、空気側の冷却用フィンとによって
構成されている。また、熱交換器のコアには、端部がＵ
曲げされ、直管部が並行して蛇行状に連なり、多孔を設
けた偏平管状の作動流体通路と、その直管部に接合され
たフィンで構成されたものが広く用いられている。この
ようなコアは作動流体通路を構成する板、形材、あるい
は管及び冷却用フィンを構成する板のいづれか一方ある
いは両方にプレージングシート（アルミニウムあるいは
耐食アルミニウム合金を心材とし、Ａｌ−８ｉ系又はＡ
ｌ −８ｉ −ＭＱ基合金ろうを皮材とした合せ板）を
用いて、ろう付けにより金属接合されるのが普通である
。
合金製の空冷式熱交換器のコアは、作動流体（冷媒、冷
却水など）の通路と、空気側の冷却用フィンとによって
構成されている。また、熱交換器のコアには、端部がＵ
曲げされ、直管部が並行して蛇行状に連なり、多孔を設
けた偏平管状の作動流体通路と、その直管部に接合され
たフィンで構成されたものが広く用いられている。この
ようなコアは作動流体通路を構成する板、形材、あるい
は管及び冷却用フィンを構成する板のいづれか一方ある
いは両方にプレージングシート（アルミニウムあるいは
耐食アルミニウム合金を心材とし、Ａｌ−８ｉ系又はＡ
ｌ −８ｉ −ＭＱ基合金ろうを皮材とした合せ板）を
用いて、ろう付けにより金属接合されるのが普通である
。
しかし、このような熱交換器が厳しい腐食環境、例えば
塩分の多い海洋性雰囲気や凍結防止剤の使用されている
道路、あるいは高温高湿地帯では、作動流体通路を構成
する材料において空気側より著しい孔食を生じ、内部流
体の漏れが生ずるようになるため、当該熱交換器の使用
範囲に多くの制限が加えられていた。
塩分の多い海洋性雰囲気や凍結防止剤の使用されている
道路、あるいは高温高湿地帯では、作動流体通路を構成
する材料において空気側より著しい孔食を生じ、内部流
体の漏れが生ずるようになるため、当該熱交換器の使用
範囲に多くの制限が加えられていた。
そこで現在、アルミニウム製熱交換器コアの耐食性を向
上する手段を講じたものとして下記のような熱交換器が
ある。
上する手段を講じたものとして下記のような熱交換器が
ある。
１） Ｚｎ Ｃ１２系フラツクスにより、フラックスろ
う付けを行なって作動流体通路の外部のアルミニウム表
面にｚｎを置換付着させ、ろう付けの加熱によって表面
にＺｎ拡散層を形成させ、これにより該通路の耐食性を
上げたもの。
う付けを行なって作動流体通路の外部のアルミニウム表
面にｚｎを置換付着させ、ろう付けの加熱によって表面
にＺｎ拡散層を形成させ、これにより該通路の耐食性を
上げたもの。
２）Ｚｎ系ハンダ付けを利用して、１）と同じくアルミ
ニウム表面にＺｎ拡散層を形成したもの。
ニウム表面にＺｎ拡散層を形成したもの。
３）作動流体通路材にＡｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｃｕ系、あ
るいはＡｌ −Ｍｎ−Ｃｕ系のアルミニウム合金を用い
、フィン材にＡｌ−Ｚｌｌ系、Ａｌ−８ｎ系の犠牲陽極
効果を有するアルミニウム合金を用いて作動流体通路材
にフィン材との電位差をもたせて該通路の耐食性を向上
させたもの。
るいはＡｌ −Ｍｎ−Ｃｕ系のアルミニウム合金を用い
、フィン材にＡｌ−Ｚｌｌ系、Ａｌ−８ｎ系の犠牲陽極
効果を有するアルミニウム合金を用いて作動流体通路材
にフィン材との電位差をもたせて該通路の耐食性を向上
させたもの。
が解決しようとする 、
前記３）の熱交換器のコアにおいては、作動流体通路に
おけるフィンとの接合部は、フィン材の犠牲陽極効果が
及ぶために、その耐食性は向上するものの、作動流体通
路の両端のＵ曲げ部（チューブベント部）は、フィンか
ら１０〜１５１１以上離れているため、フィン材の犠牲
陽極効果の到達範囲外にあるので、該部分の耐食性は、
該通路材自体の耐食性に依存していた。しかし従来の該
通路材の耐食性は十分でないので、該部分には深い孔食
が発生して、コアの耐久性を低下していた。
おけるフィンとの接合部は、フィン材の犠牲陽極効果が
及ぶために、その耐食性は向上するものの、作動流体通
路の両端のＵ曲げ部（チューブベント部）は、フィンか
ら１０〜１５１１以上離れているため、フィン材の犠牲
陽極効果の到達範囲外にあるので、該部分の耐食性は、
該通路材自体の耐食性に依存していた。しかし従来の該
通路材の耐食性は十分でないので、該部分には深い孔食
が発生して、コアの耐久性を低下していた。
そこで、本発明が解決しようとする問題点は、フィン材
の犠牲陽極効果を利用して耐食性の向上を図る熱交換器
において、作動流体通路の端部、例えば多孔の偏平状熱
交換管のチューブベント部のような、フィンから離れて
フィンの犠牲陽極効果が及ばない部分に孔食が発生しな
いように、作動流体通路材自体の耐食性を向上させるよ
うにした該通路材の新規合金を得ること、及びこの合金
による該通路を犠牲陽極効果を十分に有する材料を用い
たフィンと組合せて、ろう付けにより構成してなる熱交
換器のコアを得ることにある。
の犠牲陽極効果を利用して耐食性の向上を図る熱交換器
において、作動流体通路の端部、例えば多孔の偏平状熱
交換管のチューブベント部のような、フィンから離れて
フィンの犠牲陽極効果が及ばない部分に孔食が発生しな
いように、作動流体通路材自体の耐食性を向上させるよ
うにした該通路材の新規合金を得ること、及びこの合金
による該通路を犠牲陽極効果を十分に有する材料を用い
たフィンと組合せて、ろう付けにより構成してなる熱交
換器のコアを得ることにある。
間 、を解決するための 段
前記問題点は、本発明により、作動流体通路材として下
記の組成のアルミニウム合金を用い、かつフィン材とし
て、下記１）の組成のアルミニウム合金あるいは下記２
）の組成のアルミニウム合金のいづれかを心材に、Ａｌ
−８ｉ系又はＡｌ −８１−Ｍｇ系ろうを皮材として複
合したプレージングシートを用いて、これら作動流体通
路とフィンとを組合せて、ろう付けよって熱交換器コア
に構成することによって解決される。
記の組成のアルミニウム合金を用い、かつフィン材とし
て、下記１）の組成のアルミニウム合金あるいは下記２
）の組成のアルミニウム合金のいづれかを心材に、Ａｌ
−８ｉ系又はＡｌ −８１−Ｍｇ系ろうを皮材として複
合したプレージングシートを用いて、これら作動流体通
路とフィンとを組合せて、ろう付けよって熱交換器コア
に構成することによって解決される。
作動流体通路材
Ｍｅ ： ０，０３〜０．２％、ｌｙ％ｎ ： ０．３
１〜０．８５％、Ｚｎ：０．１０〜０．５０％を含み、
又は更にＱｕ ： ０，０３〜０．２０％、Ｑｒ ：
０．０１〜０．３％、Ｚｒ ： ０，０１〜０．３ 、
Ｔｉ ： ０，０１〜０．３ ％（１）１種又は２種
以上を含み、残部はＦｅ：０．１５％以下、Ｓｉ：０，
１５％以下のほか実質的にＡ１であるアルミニウム合金
。
１〜０．８５％、Ｚｎ：０．１０〜０．５０％を含み、
又は更にＱｕ ： ０，０３〜０．２０％、Ｑｒ ：
０．０１〜０．３％、Ｚｒ ： ０，０１〜０．３ 、
Ｔｉ ： ０，０１〜０．３ ％（１）１種又は２種
以上を含み、残部はＦｅ：０．１５％以下、Ｓｉ：０，
１５％以下のほか実質的にＡ１であるアルミニウム合金
。
フィン用プレージングシートの心材
１）Ｚｎ： ０．１〜５％、Ｍｎ：０，２〜２％を含み
、又は更にＭＱ：０．１〜１％、Ｃｕ：０．０１〜１％
、Ｃｒ ： ０．０１〜０．５％、ｚｒ：０．０１〜０
．５％の１種又は２種以上を含み、残部は実質的にＡ１
であるアルミニウム合金。（ただし、７−ｎ量は前記作
動流体通路用アルミニウム合金中のＺｎｌより大）２）
Ｓｎ ： ０．０２〜００９％を含み、又は更にＭｉ
ｌ＋ ： ０．１〜２％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｚｎ
： ０．１〜５％、Ｃｕ：０，０１〜２％、Ｃｒ：０．
０１〜０．５％、Ｚｒ：０．０１〜０．５％、Ｆｅ：０
．０１〜２％、Ｓｉ：０．０１〜１％の１種又は２種以
上を含み、残部は実質的にＡｌであるアルミニウム合金
。
、又は更にＭＱ：０．１〜１％、Ｃｕ：０．０１〜１％
、Ｃｒ ： ０．０１〜０．５％、ｚｒ：０．０１〜０
．５％の１種又は２種以上を含み、残部は実質的にＡ１
であるアルミニウム合金。（ただし、７−ｎ量は前記作
動流体通路用アルミニウム合金中のＺｎｌより大）２）
Ｓｎ ： ０．０２〜００９％を含み、又は更にＭｉ
ｌ＋ ： ０．１〜２％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｚｎ
： ０．１〜５％、Ｃｕ：０，０１〜２％、Ｃｒ：０．
０１〜０．５％、Ｚｒ：０．０１〜０．５％、Ｆｅ：０
．０１〜２％、Ｓｉ：０．０１〜１％の１種又は２種以
上を含み、残部は実質的にＡｌであるアルミニウム合金
。
次に上記の各アルミニウム合金における各成分の有する
作用と含有量について説明する。
作用と含有量について説明する。
作動流体通路材
Ｍｇ、Ｍｎは、共に通路材の強度を向上させる。Ｍｇの
量が０．０３％より少いとこの作用はなく、一方０．２
％より多いと通路材の耐食性を劣化させる。またＭｌｌ
の量も０．３１％より少ないと上記の作用がなく、０．
８５％を越えると同じく耐食性を損なう。
量が０．０３％より少いとこの作用はなく、一方０．２
％より多いと通路材の耐食性を劣化させる。またＭｌｌ
の量も０．３１％より少ないと上記の作用がなく、０．
８５％を越えると同じく耐食性を損なう。
７ｎは、該通路材の耐孔食を向上させる。
その量が０．１０％より少いと十分でなく、一方０．５
０％より多いと通路材の自己腐食量が増加するとともに
フィン心材との電位差が十分にとれずフィンの犠牲陽極
効果が不十分となる。
０％より多いと通路材の自己腐食量が増加するとともに
フィン心材との電位差が十分にとれずフィンの犠牲陽極
効果が不十分となる。
Ｃｒ −Ｚｒ ｓ Ｔ＋は、いづれも合金の結晶粒を微
細化して通路材の耐孔食性を向上させる。しかし、いづ
れの成分もその量が０．０１％より少いとこの作用はな
く、一方０．３％より多いと巨大化合物を生じさせて通
路材の耐食性を劣化させる。
細化して通路材の耐孔食性を向上させる。しかし、いづ
れの成分もその量が０．０１％より少いとこの作用はな
く、一方０．３％より多いと巨大化合物を生じさせて通
路材の耐食性を劣化させる。
Ｃｕは、通路材の強度を向上させる。その母が０．０３
％より少ないとこの作用はなく、一方０．２％より多い
ときには耐食性を劣化させる。
％より少ないとこの作用はなく、一方０．２％より多い
ときには耐食性を劣化させる。
Ｆｅ 、Ｓｉは、不純物であって、いづれも０．１５％
より多く存在すると通路材の耐孔食性を劣化させるので
、それぞれ０．１５以下に制限する。
より多く存在すると通路材の耐孔食性を劣化させるので
、それぞれ０．１５以下に制限する。
フィン材としてのプレージングシートの心材前記１）の
アルミニウム合金 Ｚｎは、フィンが作動流体通路に接合されて熱交換器コ
アに組立てられたとき、フィンがアノードとなるように
フィン材の電位を卑にする作用がある。ただし、フィン
材中のＺｎ量は前記作動流体通路材用アルミニウム合金
中のＺｎ量より多くする必要がある。好ましくはフィン
材中の７−ｎ量≧通路材中のＺｎ量＋０．４％とする。
アルミニウム合金 Ｚｎは、フィンが作動流体通路に接合されて熱交換器コ
アに組立てられたとき、フィンがアノードとなるように
フィン材の電位を卑にする作用がある。ただし、フィン
材中のＺｎ量は前記作動流体通路材用アルミニウム合金
中のＺｎ量より多くする必要がある。好ましくはフィン
材中の７−ｎ量≧通路材中のＺｎ量＋０．４％とする。
そして、ｚｎ含有量が０．１％より少ないときは上記作
用はなく、一方５％を越えるほど多くするとフィン材の
自己腐食が激しくなる。
用はなく、一方５％を越えるほど多くするとフィン材の
自己腐食が激しくなる。
Ｍｎは、フィン材の強度のほか、耐座屈性、コルゲート
加工性も改善する作用がある。しかし、その曇が０．２
％より少いとこの作用はなく、一方２％より多いとこの
合金の鋳造時に巨大な金属間化合物を晶出して材質欠陥
の原因をつくる。
加工性も改善する作用がある。しかし、その曇が０．２
％より少いとこの作用はなく、一方２％より多いとこの
合金の鋳造時に巨大な金属間化合物を晶出して材質欠陥
の原因をつくる。
この合金は、またＭＯ、Ｃｕ 、 Ｚｒ ｓＦｅのうち
の１種又は２種以上を含むことがあるが、これらの成分
はフィン材の強度、耐座屈性を改善する働きがある。た
だしＭ（＋が０．１％より、Ｃｕ５Ｃ「及びＺｒが０．
０１％より、Ｆｅが０．０５％より少いと上記作用はな
く、一方Ｍｉｌｌ 、Ｃｕ及びＦｅが１％より、Ｃｒ及
びＺｒが０．５％より多いとろう付は性の低下、コルゲ
ート加工性などを低下させる。本合金は不純物としてＳ
；１％以下、Ｔｉ Ｏ，５％以下、８００１％以下、
Ｎｉ １％以下を含んでもよい。
の１種又は２種以上を含むことがあるが、これらの成分
はフィン材の強度、耐座屈性を改善する働きがある。た
だしＭ（＋が０．１％より、Ｃｕ５Ｃ「及びＺｒが０．
０１％より、Ｆｅが０．０５％より少いと上記作用はな
く、一方Ｍｉｌｌ 、Ｃｕ及びＦｅが１％より、Ｃｒ及
びＺｒが０．５％より多いとろう付は性の低下、コルゲ
ート加工性などを低下させる。本合金は不純物としてＳ
；１％以下、Ｔｉ Ｏ，５％以下、８００１％以下、
Ｎｉ １％以下を含んでもよい。
前記２）のアルミニウム合金
Ｓｎは、フィンが犠牲陽極となるようにフィン材の電位
を卑にする作用がある。しかし含有量が０．０２％より
少いときはこの作用はなく、一方０．０９％より多いと
この材料の圧延加工性が低下し、またフィン材において
自己腐食量が大きくなる。
を卑にする作用がある。しかし含有量が０．０２％より
少いときはこの作用はなく、一方０．０９％より多いと
この材料の圧延加工性が低下し、またフィン材において
自己腐食量が大きくなる。
Ｍａ 、 Ｍｎ 、 Ｃｕ 、 Ｏｒ 、 Ｚｒ 、
Ｆｅ及びＳｉはフィン材の強度、耐垂下性、フィン成形
加工性などを改善する働きがある。
Ｆｅ及びＳｉはフィン材の強度、耐垂下性、フィン成形
加工性などを改善する働きがある。
ただしＭｇ及びＭｎが０．１％より、Ｃｕ。
Ｃｒ、ｚ「、Ｆｅ及びＳｉが０．０１％より少いと上記
の働きがなく、一方Ｍ（］ 、Ｍｎ 。
の働きがなく、一方Ｍ（］ 、Ｍｎ 。
Ｃｕ及びｌ”ｅが２％より、Ｃｒ５ｚｒが０．５％より
、Ｓｉが１％より多いと材料の塑性加工性が低下する。
、Ｓｉが１％より多いと材料の塑性加工性が低下する。
Ｚｎはフィン材に犠牲陽極効果を与え、前記３ｎの働き
を助長する。しかしその含有層が０．１％より少いとこ
の働きは少く、５％より多いとフィン材のろう付は性が
低下する。
を助長する。しかしその含有層が０．１％より少いとこ
の働きは少く、５％より多いとフィン材のろう付は性が
低下する。
一方、プレージングシートの皮材には、Ａｌ−８ｉ（６
〜１５％）及びＡｌ −８ｉ（６〜１５％）−Ｍ（］
（００，２〜３％系のアルミニウム合金ろうが用いら
れる。
〜１５％）及びＡｌ −８ｉ（６〜１５％）−Ｍ（］
（００，２〜３％系のアルミニウム合金ろうが用いら
れる。
また、本発明による熱交換器コアを組立てる際のろう付
は法としては、フラックス法、真空法、低圧雰囲気法、
不活性ガス雰囲気法などいづれのものでもよい。
は法としては、フラックス法、真空法、低圧雰囲気法、
不活性ガス雰囲気法などいづれのものでもよい。
実施例
第１表に掲げる各種合金材から作動流体通路として、肉
厚０．７ｍｇ＋ｔの多孔チューブを製作し、また第２表
に掲げる３種の合金を心材としたプレージングシートを
用いてフィンを製作し、これらを第２表に示すとおりに
組合せて、各種ろう付は法によって熱交換器コアに組立
てた。次いで各側の熱交換器コアについて、下記の腐食
試験を行なって作動流体通路外面における最大孔食深さ
を調べた。その結果を第２表に示す。
厚０．７ｍｇ＋ｔの多孔チューブを製作し、また第２表
に掲げる３種の合金を心材としたプレージングシートを
用いてフィンを製作し、これらを第２表に示すとおりに
組合せて、各種ろう付は法によって熱交換器コアに組立
てた。次いで各側の熱交換器コアについて、下記の腐食
試験を行なって作動流体通路外面における最大孔食深さ
を調べた。その結果を第２表に示す。
腐食試験
ＣＡＳＳ試験（ＪＩＳＨ８６８１）２ケ月乾湿交互浸漬
試験 ２ケ月３％Ｎａ Ｃ１，１）Ｈ＝３
・・・酢酸で調整４０℃Ｘ３０分浸漬 ５０℃×３０分
乾燥の繰返し 第１表 第１表のつづき 第２表 第２表のつづき 実施例に示した試験結果から明らかであるように、本発
明によれば、フィン材の犠牲陽極効果を利用して作動流
体通路の耐食性の向上を図る熱交換器のコアとして、作
動流体通路のフィン接合部はもちろん、フィンから離れ
ていてその犠牲陽極効果の及ばない箇所、例えばチュー
ブベント部における耐孔食性を改善することができる。
試験 ２ケ月３％Ｎａ Ｃ１，１）Ｈ＝３
・・・酢酸で調整４０℃Ｘ３０分浸漬 ５０℃×３０分
乾燥の繰返し 第１表 第１表のつづき 第２表 第２表のつづき 実施例に示した試験結果から明らかであるように、本発
明によれば、フィン材の犠牲陽極効果を利用して作動流
体通路の耐食性の向上を図る熱交換器のコアとして、作
動流体通路のフィン接合部はもちろん、フィンから離れ
ていてその犠牲陽極効果の及ばない箇所、例えばチュー
ブベント部における耐孔食性を改善することができる。
したがって、本発明によるコアを備える熱交換器の使用
範囲は拡大されるから、本コアの有用性は極めて高い。
範囲は拡大されるから、本コアの有用性は極めて高い。
Claims (1)
- （１） Ｍｇ：０．０３〜０．２％、Ｍｎ：０．３１〜
０．８５％、Ｚｎ：０．１０〜０．５０％を含み、又は
更にＣｕ：０．０３〜０．２０％、Ｃｒ：０．０１〜０
．３％、Ｚｒ：０．０１〜０．３％、Ｔｉ：０．０１〜
０．３％の１種又は２種以上を含み、残部はＦｅ：０．
１５％以下、Ｓｉ：０．１５％以下のほか実質的にＡｌ
であるアルミニウム合金からなる作動流体通路と、Ｚｎ
：０．１〜５％、Ｍｎ：０．２〜２％を含み、又は更に
Ｍｇ：０．１〜１％、Ｃｕ：０．０１〜１％、Ｃｒ：０
．０１〜０．５％、Ｚｒ：０．０１〜０．５％の１種又
は２種以上を含み、残部は実質的にＡｌであるアルミニ
ウム合金（ただし、 Ｚｎ量は前記作動流体通路材中のＺｎ量より大）、及び
Ｓｎ：０．０２〜０．０９％を含み、又は更にＭｇ：０
．１〜２％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｚｎ：０．１〜５％
、Ｃｕ：０．０１〜２％、Ｃｒ：０．０１〜０．５％、
Ｚｒ：０．０１〜 ０．５％、Ｆｅ：０．０１〜２％、
Ｓｉ：０．０１〜１％の１種又は２種以上を含み、残部
は実質的にＡ１であるアルミニウム合金のいづれかを心
材とし、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系ろう
を皮材としたプレージングシートからなるフインとを組
合せてろう付けして構成した耐食性が良好なアルミニウ
ム合金製熱交換器のコア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3528985A JPS61195947A (ja) | 1985-02-26 | 1985-02-26 | 耐食性が良好なアルミニウム合金製熱交換器のコア |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3528985A JPS61195947A (ja) | 1985-02-26 | 1985-02-26 | 耐食性が良好なアルミニウム合金製熱交換器のコア |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61195947A true JPS61195947A (ja) | 1986-08-30 |
Family
ID=12437612
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3528985A Pending JPS61195947A (ja) | 1985-02-26 | 1985-02-26 | 耐食性が良好なアルミニウム合金製熱交換器のコア |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61195947A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01188646A (ja) * | 1987-10-09 | 1989-07-27 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 耐粒界腐食性にすぐれたラジエータ用フィン材 |
| JPH02258944A (ja) * | 1989-03-30 | 1990-10-19 | Sky Alum Co Ltd | 耐孔食性に優れた缶容器蓋用アルニミウム合金圧延板 |
| JPH046239A (ja) * | 1990-04-24 | 1992-01-10 | Kobe Steel Ltd | ろう付性が優れた高強度アルミニウム合金 |
| JPH04228534A (ja) * | 1990-07-25 | 1992-08-18 | Sky Alum Co Ltd | ブレージングシート用芯材 |
-
1985
- 1985-02-26 JP JP3528985A patent/JPS61195947A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01188646A (ja) * | 1987-10-09 | 1989-07-27 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 耐粒界腐食性にすぐれたラジエータ用フィン材 |
| JPH02258944A (ja) * | 1989-03-30 | 1990-10-19 | Sky Alum Co Ltd | 耐孔食性に優れた缶容器蓋用アルニミウム合金圧延板 |
| JPH0569899B2 (ja) * | 1989-03-30 | 1993-10-04 | Sky Aluminium | |
| JPH046239A (ja) * | 1990-04-24 | 1992-01-10 | Kobe Steel Ltd | ろう付性が優れた高強度アルミニウム合金 |
| JPH04228534A (ja) * | 1990-07-25 | 1992-08-18 | Sky Alum Co Ltd | ブレージングシート用芯材 |
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