JPS61142319A - 内燃機関の冷却装置 - Google Patents
内燃機関の冷却装置Info
- Publication number
- JPS61142319A JPS61142319A JP26179084A JP26179084A JPS61142319A JP S61142319 A JPS61142319 A JP S61142319A JP 26179084 A JP26179084 A JP 26179084A JP 26179084 A JP26179084 A JP 26179084A JP S61142319 A JPS61142319 A JP S61142319A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intake
- cooling water
- temperature
- water passage
- intake port
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01P—COOLING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; COOLING OF INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
- F01P3/00—Liquid cooling
- F01P3/02—Arrangements for cooling cylinders or cylinder heads
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は気筒毎に2つの吸気弁を備える内燃機・ 関
の冷却装置に関する。
の冷却装置に関する。
〈従来の技術〉
この種の内燃機関の従来例として第3図に示すようなも
のがある(特開昭55−51920号公報。
のがある(特開昭55−51920号公報。
特開昭56−51920号公報参照)。
すなわち、シリンタブロックには第1及び第2吸気弁I
A、IBを介装した第1及び第2の吸気ポート2A、2
Bが形成され、それらの一方例えは、第2吸気ポー)2
Bにバタフライ式の開閉弁3を介装する。
A、IBを介装した第1及び第2の吸気ポート2A、2
Bが形成され、それらの一方例えは、第2吸気ポー)2
Bにバタフライ式の開閉弁3を介装する。
そして、機関低速運転領域では開閉弁3を閉じ第1吸気
ボー)2Aのみから燃焼室4に吸気を供給することによ
り燃焼室4の内周壁に沿って流入する吸気流にて燃焼室
4にスワールを形成し低速時の燃焼改善を図る。また、
高速運転領域では開閉弁3を開き両吸気ボー)2A、2
Bから燃焼室4に吸気を供給し吸気充填効率を高め機関
出力の向上を図るようKしている。
ボー)2Aのみから燃焼室4に吸気を供給することによ
り燃焼室4の内周壁に沿って流入する吸気流にて燃焼室
4にスワールを形成し低速時の燃焼改善を図る。また、
高速運転領域では開閉弁3を開き両吸気ボー)2A、2
Bから燃焼室4に吸気を供給し吸気充填効率を高め機関
出力の向上を図るようKしている。
ここで、開閉弁3は常用運転領域では開く如度が少ない
ため、安定した空燃比特性、及び応答性が図れるように
燃料噴射弁5を常時開通する第1吸気ポー)2A側に設
け、燃料を第1吸気ポート2人を介して燃焼室4に供給
するようにしている。
ため、安定した空燃比特性、及び応答性が図れるように
燃料噴射弁5を常時開通する第1吸気ポー)2A側に設
け、燃料を第1吸気ポート2人を介して燃焼室4に供給
するようにしている。
尚、排気弁6A、6B及び排気ボー)7A、7iも2つ
ずつ備えられ、また点火栓8は燃焼室4?中心付近に設
けらi”cz、b・ 〈発明が解決しようとする問題点〉 しかしながら、このような従来の内燃機関においては、
燃料噴射弁5から燃料を第1吸気ボート2人に向けて明
射させるようにしているので、燃料の気化により第1吸
気ボー)2A内周壁が常時冷却されるため、第1吸気ボ
ー)2A内周壁の温度が第2吸気ボート2Bの内周壁の
温度より低下しそれらの内周壁に温度差が発生していた
。これにより、それら吸気ボート2A、2B付近のシリ
ンダヘッドに熱歪が発生し燃焼ガスの漏洩或いは燃焼ガ
スの吹抜は等の問題が発生するおそれがあった。
ずつ備えられ、また点火栓8は燃焼室4?中心付近に設
けらi”cz、b・ 〈発明が解決しようとする問題点〉 しかしながら、このような従来の内燃機関においては、
燃料噴射弁5から燃料を第1吸気ボート2人に向けて明
射させるようにしているので、燃料の気化により第1吸
気ボー)2A内周壁が常時冷却されるため、第1吸気ボ
ー)2A内周壁の温度が第2吸気ボート2Bの内周壁の
温度より低下しそれらの内周壁に温度差が発生していた
。これにより、それら吸気ボート2A、2B付近のシリ
ンダヘッドに熱歪が発生し燃焼ガスの漏洩或いは燃焼ガ
スの吹抜は等の問題が発生するおそれがあった。
例えは過給機付内燃機関においては、開閉弁3か開く高
速高負荷領域で過給機により吸気は加圧されるため、第
2吸気ポー)2Bを流れる吸気の温度は約120℃まで
上昇する一方第1吸気ボー)2Aを流れる吸気は前記燃
料の気化熱によシ吸熱されその温度が約10〜15℃低
下するので、第1吸気ポート2人と第2吸気ポー)2B
との内周壁の温度差か生じそれら両吸気ボー)2A、2
Bを冷却水(80〜90℃)により冷却しても依然とし
て温度差がなくせず上記問題点が発生するおそれがあっ
た。
速高負荷領域で過給機により吸気は加圧されるため、第
2吸気ポー)2Bを流れる吸気の温度は約120℃まで
上昇する一方第1吸気ボー)2Aを流れる吸気は前記燃
料の気化熱によシ吸熱されその温度が約10〜15℃低
下するので、第1吸気ポート2人と第2吸気ポー)2B
との内周壁の温度差か生じそれら両吸気ボー)2A、2
Bを冷却水(80〜90℃)により冷却しても依然とし
て温度差がなくせず上記問題点が発生するおそれがあっ
た。
本発明は、このような実状に鑑みてなされたもので、第
1吸気ポートと第2吸気ポートの内周壁温度を略同等に
して熱歪の発生を防止する冷却装置を提供することを目
的とする。
1吸気ポートと第2吸気ポートの内周壁温度を略同等に
して熱歪の発生を防止する冷却装置を提供することを目
的とする。
〈問題点を解決するための手段〉
このため、本発明は、シリンダブロックの冷却水通路と
2つの吸気ボート付近に形成されたシリンダヘッドの冷
却水通路とを連通させる連通孔を前記両吸気ポート付近
にそれぞれ開設すると共に、それら連通孔の開口面積を
異ならせるようにした。
2つの吸気ボート付近に形成されたシリンダヘッドの冷
却水通路とを連通させる連通孔を前記両吸気ポート付近
にそれぞれ開設すると共に、それら連通孔の開口面積を
異ならせるようにした。
く作用〉
このようにして、シリンダブロックの冷却水通路から各
吸気ボート付近に流入する冷却水量を異ならせることに
より一各吸気ボートの冷却水による冷却度或いは加熱度
を異ならせ、もって燃料噴射弁の噴射燃料の気化熱によ
り一方の吸気ボート内周壁のみが冷却されようとしても
両吸気ボート内周壁の温度差を少なくするようにした。
吸気ボート付近に流入する冷却水量を異ならせることに
より一各吸気ボートの冷却水による冷却度或いは加熱度
を異ならせ、もって燃料噴射弁の噴射燃料の気化熱によ
り一方の吸気ボート内周壁のみが冷却されようとしても
両吸気ボート内周壁の温度差を少なくするようにした。
〈実施例〉
以下に、本発明の一実施例を第1図及び第2図に基づい
て説明する。尚、従来例と同一要素には第3図と同一符
号を付して説明を省略する。
て説明する。尚、従来例と同一要素には第3図と同一符
号を付して説明を省略する。
図において、過給機付内燃機関のシリンダブロック11
にはシリンダブロック側冷却水通路12が形成されてい
る。ま゛た、シリンダブロック11にガスケット13を
介して載置されてシリンダブロック11と共に燃焼室4
を形成するシリンダヘッド14には従来例と同様に第1
吸気ボー)2Aと第2吸気ポー)2Bとが並設されてい
る。シリンダヘッド14には第1吸気ポート2人と第2
吸気ボー)2Bとの外周方を通過するシリンダヘッド側
冷却水通路15が形成されている。また、第1吸気ボー
)2Aと第2吸気ボー)2Bの下方にはシリンダブロッ
ク側冷却水通路12とシリンダヘッド側冷却水通路15
とを連通ずる第1及び第2連通孔16A、16Bがガス
ケット13を貫通してそれぞれ形成されている。ここで
、第1吸気ボー)2A側の第1連通孔16Aを形成する
ガスケット13s分の開孔面積が第2吸気ボー)2B側
の第2連通孔16Bを形成するガスケット13部分の開
孔面積よシ小さく形成されておシ、これによシ第1連通
孔16Aの実質的な開孔面積が第2連通孔16Bの開孔
面積よシ小さく設定されている。
にはシリンダブロック側冷却水通路12が形成されてい
る。ま゛た、シリンダブロック11にガスケット13を
介して載置されてシリンダブロック11と共に燃焼室4
を形成するシリンダヘッド14には従来例と同様に第1
吸気ボー)2Aと第2吸気ポー)2Bとが並設されてい
る。シリンダヘッド14には第1吸気ポート2人と第2
吸気ボー)2Bとの外周方を通過するシリンダヘッド側
冷却水通路15が形成されている。また、第1吸気ボー
)2Aと第2吸気ボー)2Bの下方にはシリンダブロッ
ク側冷却水通路12とシリンダヘッド側冷却水通路15
とを連通ずる第1及び第2連通孔16A、16Bがガス
ケット13を貫通してそれぞれ形成されている。ここで
、第1吸気ボー)2A側の第1連通孔16Aを形成する
ガスケット13s分の開孔面積が第2吸気ボー)2B側
の第2連通孔16Bを形成するガスケット13部分の開
孔面積よシ小さく形成されておシ、これによシ第1連通
孔16Aの実質的な開孔面積が第2連通孔16Bの開孔
面積よシ小さく設定されている。
尚、第1排気ボー)7A及び第2排気ボート7Bの下方
にもシリンダヘッド側冷却水通路15とシリンダブロッ
ク側冷却水通路12とを連通する連通孔17A、17B
がそれぞれ形成されているが、それら連通孔17A、1
7Bの開孔面積は略同様に設定されている。
にもシリンダヘッド側冷却水通路15とシリンダブロッ
ク側冷却水通路12とを連通する連通孔17A、17B
がそれぞれ形成されているが、それら連通孔17A、1
7Bの開孔面積は略同様に設定されている。
次に作用を説明する。
過給機内燃機関においては、開閉弁3が開く高速高負荷
領域で吸気が過給機のコンプレッサによシ加圧されて昇
温され第2吸気ボー)2Bに流入する吸気の温度は約1
20℃になるに対し第1吸気ボー)2Aに流入する吸気
は燃料噴射弁5の噴i燃料の気化により吸熱されて10
〜15℃低下しその温度は105〜110℃となシ、同
時に第1吸気ポー)2A壁の温度も同様に低下する。
領域で吸気が過給機のコンプレッサによシ加圧されて昇
温され第2吸気ボー)2Bに流入する吸気の温度は約1
20℃になるに対し第1吸気ボー)2Aに流入する吸気
は燃料噴射弁5の噴i燃料の気化により吸熱されて10
〜15℃低下しその温度は105〜110℃となシ、同
時に第1吸気ポー)2A壁の温度も同様に低下する。
これに対し、第1連通孔16Aの実質的な開孔面積が第
2連通孔16Bの開孔面積よシ小さく設定されているの
で、シリンダブロック側冷却水通路12から第1連通孔
16Aを介して第1吸気ボート2人外壁付近のシリンダ
ヘッド側冷却水通路15に流入する冷却水量は第2連通
孔16Bを介して第2吸気ボー)2B外壁付近に流入す
る冷却水量に較べて少なくなる。
2連通孔16Bの開孔面積よシ小さく設定されているの
で、シリンダブロック側冷却水通路12から第1連通孔
16Aを介して第1吸気ボート2人外壁付近のシリンダ
ヘッド側冷却水通路15に流入する冷却水量は第2連通
孔16Bを介して第2吸気ボー)2B外壁付近に流入す
る冷却水量に較べて少なくなる。
したがって、第1吸気ボー)2A外壁は第2吸気ボー)
2B外壁に較べて冷却水(80〜90℃)Kよる冷却量
が少なくなシ、噴射燃料の気化熱による冷却量と合わせ
た分が第2吸気ボー)2B外壁の冷却量と略同等近くに
合わせることができるため、第1吸気ボー)2Aと第2
吸気ボー)2B壁の温度差を従来より大巾に小さくでき
る。これにより、それら吸気ボー)2A、2B付近のシ
リンダヘッド14での熱歪の発生を防止でき、もって燃
焼カスの漏洩或いは燃焼ガスの吹抜は等を防止できる。
2B外壁に較べて冷却水(80〜90℃)Kよる冷却量
が少なくなシ、噴射燃料の気化熱による冷却量と合わせ
た分が第2吸気ボー)2B外壁の冷却量と略同等近くに
合わせることができるため、第1吸気ボー)2Aと第2
吸気ボー)2B壁の温度差を従来より大巾に小さくでき
る。これにより、それら吸気ボー)2A、2B付近のシ
リンダヘッド14での熱歪の発生を防止でき、もって燃
焼カスの漏洩或いは燃焼ガスの吹抜は等を防止できる。
尚、上記実施例では過給機付内燃機関について述べたが
、過給機を搭載しない内燃機関においては、吸気温度が
大気温度に近いため上記実施例とは逆に燃料噴射弁5か
ら燃料が噴射される第1吸気ポー)2A付近の第1連通
孔16Aの開孔面積を第2吸気ボー)2B付近の第2連
通孔16Bの開孔面積より大きく設定すれはよい。これ
によシ、燃料噴射弁5の噴射燃料の気化によシ吸熱され
て温度低下する第1吸気ボート2Aを、第2吸気ボート
2Bより冷却水(80〜90℃)にて多く加熱してそれ
ら吸気ボー)2A、2B壁の温度差を小さくシ、熱歪の
発生を防止する。
、過給機を搭載しない内燃機関においては、吸気温度が
大気温度に近いため上記実施例とは逆に燃料噴射弁5か
ら燃料が噴射される第1吸気ポー)2A付近の第1連通
孔16Aの開孔面積を第2吸気ボー)2B付近の第2連
通孔16Bの開孔面積より大きく設定すれはよい。これ
によシ、燃料噴射弁5の噴射燃料の気化によシ吸熱され
て温度低下する第1吸気ボート2Aを、第2吸気ボート
2Bより冷却水(80〜90℃)にて多く加熱してそれ
ら吸気ボー)2A、2B壁の温度差を小さくシ、熱歪の
発生を防止する。
〈発明の効果〉
本発明は、以上説明したように、燃料噴射弁から燃料が
噴射される吸気ポートと該吸気ボートに並設された吸気
ポートとの冷却水による冷却度或い4加熱度を異なるよ
うにしたので、それら吸気ボート壁の温度差を小さくで
きるため吸気ボート付近のシリンダヘッドの熱歪を防止
でき、もって燃焼ガスの漏洩或いは燃焼ガスの吹抜は等
を防止できる。
噴射される吸気ポートと該吸気ボートに並設された吸気
ポートとの冷却水による冷却度或い4加熱度を異なるよ
うにしたので、それら吸気ボート壁の温度差を小さくで
きるため吸気ボート付近のシリンダヘッドの熱歪を防止
でき、もって燃焼ガスの漏洩或いは燃焼ガスの吹抜は等
を防止できる。
第1図は本発明の一実施例を示す要部縦断面図、第2図
は同上の他の縦断面図、第3図は従来例を示す平面図で
ある。
は同上の他の縦断面図、第3図は従来例を示す平面図で
ある。
Claims (1)
- 各気筒毎に、2つの吸気ポートと、これら吸気ポートに
それぞれ介装される2つの吸気弁と、前記吸気ポートの
一方に介装され機関運転条件に応じて開閉する開閉弁と
、該開閉弁が設置されない側の吸気ポートに向けて燃料
を噴射する燃料噴射弁と、を備える内燃機関において、
シリンダブロックの冷却水通路と前記両吸気ポート付近
に形成されたシリンダヘッドの冷却水通路とを連通させ
る連通孔を前記吸気ポート付近にそれぞれ開設すると共
に、それら連通孔の開孔面積を異ならせて形成したこと
を特徴とする内燃機関の冷却装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26179084A JPS61142319A (ja) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | 内燃機関の冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26179084A JPS61142319A (ja) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | 内燃機関の冷却装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61142319A true JPS61142319A (ja) | 1986-06-30 |
Family
ID=17366744
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26179084A Pending JPS61142319A (ja) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | 内燃機関の冷却装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61142319A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007113533A (ja) * | 2005-10-24 | 2007-05-10 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 燃料噴射式エンジン、及びこれを備える自動二輪車 |
US20160341099A1 (en) * | 2015-05-20 | 2016-11-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
US20160341108A1 (en) * | 2015-05-20 | 2016-11-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
-
1984
- 1984-12-13 JP JP26179084A patent/JPS61142319A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007113533A (ja) * | 2005-10-24 | 2007-05-10 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 燃料噴射式エンジン、及びこれを備える自動二輪車 |
JP4717586B2 (ja) * | 2005-10-24 | 2011-07-06 | 川崎重工業株式会社 | 燃料噴射式エンジン、及びこれを備える自動二輪車 |
US20160341099A1 (en) * | 2015-05-20 | 2016-11-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
US20160341108A1 (en) * | 2015-05-20 | 2016-11-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
CN106168180A (zh) * | 2015-05-20 | 2016-11-30 | 丰田自动车株式会社 | 内燃机 |
CN106168155A (zh) * | 2015-05-20 | 2016-11-30 | 丰田自动车株式会社 | 内燃机 |
JP2016217239A (ja) * | 2015-05-20 | 2016-12-22 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関 |
JP2016217244A (ja) * | 2015-05-20 | 2016-12-22 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関 |
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