JPS61117252A - 刃物用ステンレス鋼 - Google Patents
刃物用ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS61117252A JPS61117252A JP24026384A JP24026384A JPS61117252A JP S61117252 A JPS61117252 A JP S61117252A JP 24026384 A JP24026384 A JP 24026384A JP 24026384 A JP24026384 A JP 24026384A JP S61117252 A JPS61117252 A JP S61117252A
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- JP
- Japan
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- hardness
- stainless steel
- quenching
- steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈発明の目的〉
産業上の利用分野
本発明は刃物用ステンレス鋼に係り、詳しくは、従来例
と比べ、ＭｎとＮを高めることにより低い焼入れ温度で
硬度と優れた耐食性が得られるカミソリ替刃等の薄物刃
物に適する刃物用ステンレス鋼に係る。
と比べ、ＭｎとＮを高めることにより低い焼入れ温度で
硬度と優れた耐食性が得られるカミソリ替刃等の薄物刃
物に適する刃物用ステンレス鋼に係る。
従 来 の 技 術
従来、カミソリ替刃用の材料としては焼入れにより高い
硬度が得られ、切れ味の優れた高炭素！ｌ［ｃ：１．２
重量％（以下単に％という）Ｃｒ ：０．４％］が主と
して用いられてきたが錆び易いという耐食性上の問題か
らこれに代って、ステンレス鋼を素材としたカミソリ刃
が広く普及してきている。この用途に使用されるステン
レス鋼は炭素０．６〜１．２％、クロム１２〜１６％を
含むマルテンサイト系ステンレス鋼であり、カミソリ刃
を製造する通常の工程においては約１１００℃から万人
れた後、サブゼロ処理（−７０℃）を行ない、更には、
ひげそり時、ｒＩｌ擦抵抗抵抗らしそり味を向上させる
目的で樹脂コーティング（３５０℃）が施されるがこの
様な熱履歴を受けても最終的に硬度（ビッカース硬度）
が６００以上であることが優れた切れ味と耐久性を確保
する上で必要とされる。
硬度が得られ、切れ味の優れた高炭素！ｌ［ｃ：１．２
重量％（以下単に％という）Ｃｒ ：０．４％］が主と
して用いられてきたが錆び易いという耐食性上の問題か
らこれに代って、ステンレス鋼を素材としたカミソリ刃
が広く普及してきている。この用途に使用されるステン
レス鋼は炭素０．６〜１．２％、クロム１２〜１６％を
含むマルテンサイト系ステンレス鋼であり、カミソリ刃
を製造する通常の工程においては約１１００℃から万人
れた後、サブゼロ処理（−７０℃）を行ない、更には、
ひげそり時、ｒＩｌ擦抵抗抵抗らしそり味を向上させる
目的で樹脂コーティング（３５０℃）が施されるがこの
様な熱履歴を受けても最終的に硬度（ビッカース硬度）
が６００以上であることが優れた切れ味と耐久性を確保
する上で必要とされる。
また、カミソリは０．１ｍｍと薄い為、約１１００℃の
高温からの焼入れに際し、歪が生じ易く、このことは後
工程で刃付けを行なう際、刃先の研磨が非対称になる等
の問題を生ずる。。従来材では１０５０℃以下での焼入
れでは十分な硬さが得られないが、より低い温度で処理
が可能になれば上記の点から好ましく且つ省エネルギー
の観点からも好ましいと考えられる。
高温からの焼入れに際し、歪が生じ易く、このことは後
工程で刃付けを行なう際、刃先の研磨が非対称になる等
の問題を生ずる。。従来材では１０５０℃以下での焼入
れでは十分な硬さが得られないが、より低い温度で処理
が可能になれば上記の点から好ましく且つ省エネルギー
の観点からも好ましいと考えられる。
発明が解決しようとする問題点
本発明は、これらの問題点の解決を目的とし、具体的に
は、焼入れ歪の問題の少ない従来材の場合より低い焼入
れ温度で切れ味の優れた十分な硬度を有する刃物用ステ
ンレス鋼素材を提供することを目的とする。
は、焼入れ歪の問題の少ない従来材の場合より低い焼入
れ温度で切れ味の優れた十分な硬度を有する刃物用ステ
ンレス鋼素材を提供することを目的とする。
〈発明の構成〉
問題点を解決するための
手段ならびにその作用
すなわち１本発明に係るステンレス鋼は、Ｃ：０、．４
０〜０．８０％、Ｓｌ：１％以下、Ｍｎ：１〜４％、Ｇ
ｒ：１１．０〜１７．０％なうＣＦニＮ ： ０．０６
〜０．２０％ ｅ含んで残部が実質的にＦｅからなるこ
とを特徴とする。
０〜０．８０％、Ｓｌ：１％以下、Ｍｎ：１〜４％、Ｇ
ｒ：１１．０〜１７．０％なうＣＦニＮ ： ０．０６
〜０．２０％ ｅ含んで残部が実質的にＦｅからなるこ
とを特徴とする。
そこで、これらの構成ならびにその作用について具体的
に説明する。
に説明する。
上記の如く、本発明はカミソリ刃等の刃物に供せられる
ステンレス鋼において、Ｍｎ％Ｎ含有量を高めることに
よって従来材より低い焼入れ温度範囲（約９５０〜１１
００℃）でカミソリ刃として必要な条件を充足する高い
硬度が得られることを見出したものである。
ステンレス鋼において、Ｍｎ％Ｎ含有量を高めることに
よって従来材より低い焼入れ温度範囲（約９５０〜１１
００℃）でカミソリ刃として必要な条件を充足する高い
硬度が得られることを見出したものである。
以下、図面によって説明する。
第１図はＣ： ０．６５％、Ｃｒ ： １３，０％、Ｍ
ｎ ： ０，８０％、Ｎｅｏ、０４％を含む従来鋼の０
．１０ａｎ厚冷延板の焼入れサブゼロ環および３５０℃
２０分の焼戻し後の硬度（ビッカース硬度）を焼入れ温
度に対して図示したグラフである。なお、曲線１は焼入
れサブゼロ後、曲線２は焼戻後の硬度を焼入れ温度に対
して図示したものである。
ｎ ： ０，８０％、Ｎｅｏ、０４％を含む従来鋼の０
．１０ａｎ厚冷延板の焼入れサブゼロ環および３５０℃
２０分の焼戻し後の硬度（ビッカース硬度）を焼入れ温
度に対して図示したグラフである。なお、曲線１は焼入
れサブゼロ後、曲線２は焼戻後の硬度を焼入れ温度に対
して図示したものである。
図から明らかなように最終焼戻し硬度６００以上を得る
ためには１０５０℃以上の温度から焼入れることが必要
である。
ためには１０５０℃以上の温度から焼入れることが必要
である。
一方、Ｃ： ０．６５％、Ｃｒ ： １３，５％、Ｍｎ
： １．５３％、Ｎ：０．１５％と従来材に比較し、
Ｍｎ％Ｎを高めた本発明による鋼の例を第２図に示す。
： １．５３％、Ｎ：０．１５％と従来材に比較し、
Ｍｎ％Ｎを高めた本発明による鋼の例を第２図に示す。
両図の比較から本発明鋼は従来鋼と比べ、最適焼入れ温
度が低温側に移行しており、特に９５０〜１０５０℃焼
入れによる焼戻し債の最終硬度が顕著に改善されている
ことがわかる。これは、Ｍｎ添加により炭化物の固溶が
促進されること、Ｎｌ加と相まってオーステナイト単相
となる下限温度が拡大されることおよび柿、Ｈによるマ
ルテンサイト相の強化効果と密接に関係していると考え
られる。
度が低温側に移行しており、特に９５０〜１０５０℃焼
入れによる焼戻し債の最終硬度が顕著に改善されている
ことがわかる。これは、Ｍｎ添加により炭化物の固溶が
促進されること、Ｎｌ加と相まってオーステナイト単相
となる下限温度が拡大されることおよび柿、Ｈによるマ
ルテンサイト相の強化効果と密接に関係していると考え
られる。
なお、焼入れ温度が１１２５℃以上になると焼入れ時残
留したオーステナイト量が多くかつ安定となるため硬度
は低下する。
留したオーステナイト量が多くかつ安定となるため硬度
は低下する。
以上の結果を４％まえて本発明についてその成分限定理
由を説明する。
由を説明する。
０ ： ０．４０〜０．８０％
Ｃはカミソリ刃の如く刃物用として重要なマルテンサイ
トの硬度を高め優れた切れ味を与えるのに必須な元素で
ある。しかし、０．４０％未満の如く少ない場合には後
記の如くＮやＭｎを添加してもカミソリ刃として好まし
い硬度は得られない。一方、Ｍｎ添加により炭化物の固
溶が促進され巨大炭化物の発生は抑制されるとは言えＣ
が０．８０％を越えて増すことは巨大炭化物に起因する
刃欠けが問題となる。以上から、本発明ではＣは０．４
０−０．８０％の範囲に限定する。
トの硬度を高め優れた切れ味を与えるのに必須な元素で
ある。しかし、０．４０％未満の如く少ない場合には後
記の如くＮやＭｎを添加してもカミソリ刃として好まし
い硬度は得られない。一方、Ｍｎ添加により炭化物の固
溶が促進され巨大炭化物の発生は抑制されるとは言えＣ
が０．８０％を越えて増すことは巨大炭化物に起因する
刃欠けが問題となる。以上から、本発明ではＣは０．４
０−０．８０％の範囲に限定する。
Ｓｉ二１％以下
Ｓｌは後記のＭｎとともに鋼の溶製時に＊酸剤として添
加され、なかでもＳｉは焼戻し抵抗を増加させる効果も
有し、刃物用ステンレス鋼としてはある程度含まれてい
るのが好ましい。
加され、なかでもＳｉは焼戻し抵抗を増加させる効果も
有し、刃物用ステンレス鋼としてはある程度含まれてい
るのが好ましい。
しかし、Ｓｉが１％を越えて添加されると熱間および冷
間加工性が低下し、このため上限を１％とした。
間加工性が低下し、このため上限を１％とした。
Ｍｎ ＋ １．０〜４．０％
触の添加は本発明の特徴であるカミソリ刃として十分な
硬度を得るのに必要な焼入れ温度範囲の低下に効果を持
つが、Ｍｎが１％未満の場合は、オーステナイト単相と
なる下限温度の拡大およびマルテンサイトの強化に関し
て十分でなく、上限４％を越える場合には残留オーステ
ナイト量が多くなり、かつ、サブゼロ処理によってもマ
ルテンサイト変態が生起せず必要な硬度が得られなくな
るため、その添加範囲は１〜４％に制限した。
硬度を得るのに必要な焼入れ温度範囲の低下に効果を持
つが、Ｍｎが１％未満の場合は、オーステナイト単相と
なる下限温度の拡大およびマルテンサイトの強化に関し
て十分でなく、上限４％を越える場合には残留オーステ
ナイト量が多くなり、かつ、サブゼロ処理によってもマ
ルテンサイト変態が生起せず必要な硬度が得られなくな
るため、その添加範囲は１〜４％に制限した。
Ｃｒ ： １１，０〜１７．０％
Ｏｒはステンレス鋼としての耐食性を付与する上で少な
くとも１１％以上は必要である。しかしながら、Ｃｒｆ
ｆ必要以上に多量に添加されるとフェライト相の生成を
通じて硬度低下を招来し、又、Ｃ「は比較的高価であま
り多いことは経済性の観点から好ましくなく、Ｃ「の上
限を１７．０％とした。
くとも１１％以上は必要である。しかしながら、Ｃｒｆ
ｆ必要以上に多量に添加されるとフェライト相の生成を
通じて硬度低下を招来し、又、Ｃ「は比較的高価であま
り多いことは経済性の観点から好ましくなく、Ｃ「の上
限を１７．０％とした。
Ｎ：０．０６〜０．２０％
Ｎはオーステナイト化傾向、マルテンサイトの硬さの増
加に関与し、Ｇと同等の効果を有している。低温焼入れ
で十分な硬度を確保する為には、ＭＯの添加だけでは不
十分でＮの添加が必須である。その効果を得るためにＮ
はこの種の鋼として通常含まれている０、０２〜０．０
５％を越えて添加する必要がある。しかし、余りに多量
に含有させると溶鋼の凝固時にプローホールが発生し、
鋼塊の健全性が失われ、かつ、Ｍｎの場合と同様に残留
オーステナイトが安定化し得られる硬度が低（なってし
まうので、その逅加範囲は０．０６〜０．２０％に限定
した。
加に関与し、Ｇと同等の効果を有している。低温焼入れ
で十分な硬度を確保する為には、ＭＯの添加だけでは不
十分でＮの添加が必須である。その効果を得るためにＮ
はこの種の鋼として通常含まれている０、０２〜０．０
５％を越えて添加する必要がある。しかし、余りに多量
に含有させると溶鋼の凝固時にプローホールが発生し、
鋼塊の健全性が失われ、かつ、Ｍｎの場合と同様に残留
オーステナイトが安定化し得られる硬度が低（なってし
まうので、その逅加範囲は０．０６〜０．２０％に限定
した。
以下、実施例により更に説明する。
実施例
まず、第１表に示す組成の材料Ａ％ａ、 Ｃ，ＯｌＥ。
Ｆ％Ｇ、Ｈ１■、Ｊ、にの５０ｋＪ鋼塊を溶解、鋳造、
熱延して３．２ｍ厚の熱延板とした。
熱延して３．２ｍ厚の熱延板とした。
なお、これら材料の組成は本発明鋼によって得られる特
徴を従来鋼および比較鋼と比較するためのもので、第１
表においてＡ〜Ｅは本発明鋼、第１表 これら各材料は更に８２０℃ｓＦＲ間の焼なましを施し
、次いで１６０℃短時間の中間焼鈍をはさみつつ冷間圧
延によって０．１ｍｍ厚とし、従来材より低い焼入れ温
度でカミソリ刃として十分な硬度が得られるか否かの判
定とし、その１麦、１０００°Ｃ２０秒加熱後、油冷→
−７０℃５分のサブゼロ処理→３５０℃２０分焼戻しの
熱処理を与えた。
徴を従来鋼および比較鋼と比較するためのもので、第１
表においてＡ〜Ｅは本発明鋼、第１表 これら各材料は更に８２０℃ｓＦＲ間の焼なましを施し
、次いで１６０℃短時間の中間焼鈍をはさみつつ冷間圧
延によって０．１ｍｍ厚とし、従来材より低い焼入れ温
度でカミソリ刃として十分な硬度が得られるか否かの判
定とし、その１麦、１０００°Ｃ２０秒加熱後、油冷→
−７０℃５分のサブゼロ処理→３５０℃２０分焼戻しの
熱処理を与えた。
これらの材料について焼入れ、サブゼロ後および焼戻し
後の硬度を調べたところ、第２表の通りであった。硬度
は平面ビッカース硬度（荷重１ｋｑ）を測定して材質を
評価した。
後の硬度を調べたところ、第２表の通りであった。硬度
は平面ビッカース硬度（荷重１ｋｑ）を測定して材質を
評価した。
第２表
※５μｍ以上の巨大炭化物が著しく多い第２表に示す通
り、本発明鋼は通常材の焼入れ温度よりも約５０〜１０
０℃低い焼入れ温度によっても通常材を約１１００℃か
ら焼入れた場合と同等以上の硬度が得られることがわか
る。０．１０ＩＩＩＩｌｌと薄いカミソリ刃である為、
このように焼入れ温度を低下させ得ることは単なる省エ
ネルギー効果にとどまらず、製造する上で処理が容易に
なり、そのメリットは大きい。
り、本発明鋼は通常材の焼入れ温度よりも約５０〜１０
０℃低い焼入れ温度によっても通常材を約１１００℃か
ら焼入れた場合と同等以上の硬度が得られることがわか
る。０．１０ＩＩＩＩｌｌと薄いカミソリ刃である為、
このように焼入れ温度を低下させ得ることは単なる省エ
ネルギー効果にとどまらず、製造する上で処理が容易に
なり、そのメリットは大きい。
〈発明の効果〉
以上詳しく説明したように、従来例に比べＭｎとＮを高
めることにより低い焼入れ温度で硬度および優れた耐食
性をもつカミソリ替刃等の薄物刃物に適した刃物用ステ
ンレス鋼が得られ、これは単なる省エネルギー効果にと
どまらず、製造する上で処理が容易になりそのメリット
は大きい。
めることにより低い焼入れ温度で硬度および優れた耐食
性をもつカミソリ替刃等の薄物刃物に適した刃物用ステ
ンレス鋼が得られ、これは単なる省エネルギー効果にと
どまらず、製造する上で処理が容易になりそのメリット
は大きい。
第１図は従来鋼の焼入れサブゼロ後および焼戻し後の硬
度と焼入れ温度の関係、第２図は本発明鋼の焼入れサブ
ゼロ後および焼戻し慢の硬度と焼入れ温度の関係を示す
。
度と焼入れ温度の関係、第２図は本発明鋼の焼入れサブ
ゼロ後および焼戻し慢の硬度と焼入れ温度の関係を示す
。
Claims (1)
- 重量百分率でＣ：０．４０〜０．８０％、Ｓｉ：１％以
下、Ｍｎ：１〜４％、Ｃｒ：１１．０〜１７．０ならび
にＮ：０．０６〜０．２０％を含んで残部が実質的にＦ
ｅからなることを特徴とする刃物用ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24026384A JPS61117252A (ja) | 1984-11-13 | 1984-11-13 | 刃物用ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24026384A JPS61117252A (ja) | 1984-11-13 | 1984-11-13 | 刃物用ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61117252A true JPS61117252A (ja) | 1986-06-04 |
Family
ID=17056891
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24026384A Pending JPS61117252A (ja) | 1984-11-13 | 1984-11-13 | 刃物用ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61117252A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003515672A (ja) * | 1999-12-02 | 2003-05-07 | ティーディーワイ・インダストリーズ・インコーポレーテッド | マルテンサイト系ステンレス鋼及び製鋼法 |
| JP2007224405A (ja) * | 2006-02-27 | 2007-09-06 | Jfe Steel Kk | 刃物用鋼 |
| JP2013514891A (ja) * | 2009-12-21 | 2013-05-02 | ポスコ | 高炭素マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| RU2732272C1 (ru) * | 2019-08-01 | 2020-09-14 | Общество с ограниченной ответственностью "НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ КОМПАНИЯ ТЕХНОЛОГИЯ МАШИНОСТРОЕНИЯ И ОБЪЁМНО-ПОВЕРХНОСТНАЯ ЗАКАЛКА" | СПОСОБ ВЫПЛАВКИ КОНСТРУКЦИОННОЙ СТАЛИ ПОНИЖЕННОЙ (ПП) И РЕГЛАМЕНТИРОВАННОЙ (РП) ПРОКАЛИВАЕМОСТИ 4-го ПОКОЛЕНИЯ |
-
1984
- 1984-11-13 JP JP24026384A patent/JPS61117252A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003515672A (ja) * | 1999-12-02 | 2003-05-07 | ティーディーワイ・インダストリーズ・インコーポレーテッド | マルテンサイト系ステンレス鋼及び製鋼法 |
| JP2007224405A (ja) * | 2006-02-27 | 2007-09-06 | Jfe Steel Kk | 刃物用鋼 |
| JP2013514891A (ja) * | 2009-12-21 | 2013-05-02 | ポスコ | 高炭素マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| RU2732272C1 (ru) * | 2019-08-01 | 2020-09-14 | Общество с ограниченной ответственностью "НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ КОМПАНИЯ ТЕХНОЛОГИЯ МАШИНОСТРОЕНИЯ И ОБЪЁМНО-ПОВЕРХНОСТНАЯ ЗАКАЛКА" | СПОСОБ ВЫПЛАВКИ КОНСТРУКЦИОННОЙ СТАЛИ ПОНИЖЕННОЙ (ПП) И РЕГЛАМЕНТИРОВАННОЙ (РП) ПРОКАЛИВАЕМОСТИ 4-го ПОКОЛЕНИЯ |
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