JPS6063342A - 印刷版用高強度アルミニウム合金冷間圧延板 - Google Patents
印刷版用高強度アルミニウム合金冷間圧延板Info
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- JPS6063342A JPS6063342A JP17080583A JP17080583A JPS6063342A JP S6063342 A JPS6063342 A JP S6063342A JP 17080583 A JP17080583 A JP 17080583A JP 17080583 A JP17080583 A JP 17080583A JP S6063342 A JPS6063342 A JP S6063342A
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- Japan
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- aluminum alloy
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- thickness
- alloy plate
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は印刷版用高強度アルミニウム合金板に関するも
のである。
のである。
現在アルミニウムは平版印刷版を製造する基材として広
く使用されている。そして、アルミニウムの平版印刷版
はアルミニウム表面を粗面化して砂目を形成させ、感光
性組成物を塗布しこれを露光現像して印刷すべき画像部
をレノスト層として残すことによって得られる。
く使用されている。そして、アルミニウムの平版印刷版
はアルミニウム表面を粗面化して砂目を形成させ、感光
性組成物を塗布しこれを露光現像して印刷すべき画像部
をレノスト層として残すことによって得られる。
しカルで、アルミニウム表面に砂1]を形成させる目的
は2つあり、その節−は印刷操作中に刷版に適切な保水
性を与えること、第二にホトレン′ス1被覆とアルミニ
ウム表面との接着性を高め、充分な耐刷力を与えること
である。
は2つあり、その節−は印刷操作中に刷版に適切な保水
性を与えること、第二にホトレン′ス1被覆とアルミニ
ウム表面との接着性を高め、充分な耐刷力を与えること
である。
この砂目立ての方法としては、ボールダレイニング、ワ
イヤーグレイニング、ブラシグレーニング等の機械的方
法や酸またはアルカリ溶液中でエツチングする化学的方
法、さらに、主として酸系の溶液中で電解エツチングす
る電気化学的り法t“1が実用化されている。しh化で
、機械曲性「1立て法を行なう場合の問題点は、機械や
研磨剤の調整に相当の熟練度を必要とすること、ネ■[
面化されたアルミニウム板の表面に食い込んだ研磨剤、
アルミニウム屑等を取除く作業を要することであり、ま
た、化学的砂l]立て法の問題は、浴組成、浴温度等を
可成り狭い範囲に管理する必要があるぽかりでなく、平
版印刷版支持体として必要な表面粗さを得るたbに、比
較的長時間のエツチングを要することであり、さらに、
最も高性能の砂目が得られる電気化学的砂目立て法を採
用した場合は、その電力消費が印刷版の製造原価に占め
る割合か相当大トくなるという問題かある。
イヤーグレイニング、ブラシグレーニング等の機械的方
法や酸またはアルカリ溶液中でエツチングする化学的方
法、さらに、主として酸系の溶液中で電解エツチングす
る電気化学的り法t“1が実用化されている。しh化で
、機械曲性「1立て法を行なう場合の問題点は、機械や
研磨剤の調整に相当の熟練度を必要とすること、ネ■[
面化されたアルミニウム板の表面に食い込んだ研磨剤、
アルミニウム屑等を取除く作業を要することであり、ま
た、化学的砂l]立て法の問題は、浴組成、浴温度等を
可成り狭い範囲に管理する必要があるぽかりでなく、平
版印刷版支持体として必要な表面粗さを得るたbに、比
較的長時間のエツチングを要することであり、さらに、
最も高性能の砂目が得られる電気化学的砂目立て法を採
用した場合は、その電力消費が印刷版の製造原価に占め
る割合か相当大トくなるという問題かある。
このような砂目立て法の問題点を解消する方法として、
特開昭55 0748り83公報にはグレイニング面を
有するロールにアルミニウムを通して、深す3.5μ以
下の孔を形成させること特徴とする砂目製造法が記載さ
れている。この公報の砂目立て法は、操作が単純で、が
っ、従来の機械曲性目立て法のように、研磨剤、アルミ
ニウム屑等を取除く作業は不要で、さらに、処理速度も
天外いので製造プロセスが大幅に合理化される可能性を
有しているが、プレスにより孔を作成する際、孔の深さ
だけをフントロールしたのでは、平版印刷版としての好
ましい砂目を提供することができず、この方法は未だ実
用化に致っていない。また、特開昭54−063902
号公報には、7ラシ研磨により比較的粗い大きなピッチ
の凹構造を形成させ、次いで、化学洗浄により研磨剤や
アルミニウム屑を化学的に除去させた後、電気化学エツ
チングにより微細なピッチの凹構造を形成させることに
より、大きなピッチと小さなピッチの二種の凹構造を有
する砂目立の製造法が記載されているが、このような、
粗面構造を有する砂1[1は印刷版としての保水性、レ
ノストの接着性の点で固れているが、この公報記載の方
法では製造プロセスが複雑となり、製造コストか高くな
るという問題点があり、即ち、機械曲性目立て法と電気
化学的砂目立て法の両方の問題点を有する。
特開昭55 0748り83公報にはグレイニング面を
有するロールにアルミニウムを通して、深す3.5μ以
下の孔を形成させること特徴とする砂目製造法が記載さ
れている。この公報の砂目立て法は、操作が単純で、が
っ、従来の機械曲性目立て法のように、研磨剤、アルミ
ニウム屑等を取除く作業は不要で、さらに、処理速度も
天外いので製造プロセスが大幅に合理化される可能性を
有しているが、プレスにより孔を作成する際、孔の深さ
だけをフントロールしたのでは、平版印刷版としての好
ましい砂目を提供することができず、この方法は未だ実
用化に致っていない。また、特開昭54−063902
号公報には、7ラシ研磨により比較的粗い大きなピッチ
の凹構造を形成させ、次いで、化学洗浄により研磨剤や
アルミニウム屑を化学的に除去させた後、電気化学エツ
チングにより微細なピッチの凹構造を形成させることに
より、大きなピッチと小さなピッチの二種の凹構造を有
する砂目立の製造法が記載されているが、このような、
粗面構造を有する砂1[1は印刷版としての保水性、レ
ノストの接着性の点で固れているが、この公報記載の方
法では製造プロセスが複雑となり、製造コストか高くな
るという問題点があり、即ち、機械曲性目立て法と電気
化学的砂目立て法の両方の問題点を有する。
一方、従来平版印刷版用アルミニウム合金板としては機
械的粗面化法に対してA 1050、All0(1、A
3003に相当する祠料が用いられ、電解粗面化法に刻
しては電11イ柑而化のし易さの点からA+050相当
祠か゛用いられている。しカルなが呟純アルミニウムを
薄肉化すると取扱い1時の「折れ」「ペフ」、印刷時の
1版の伸び」の問題が発生し易く、バーニング処理(通
常200〜300℃で3〜10分間)を施した場合には
、これらの問題がさらに顕著となる。
械的粗面化法に対してA 1050、All0(1、A
3003に相当する祠料が用いられ、電解粗面化法に刻
しては電11イ柑而化のし易さの点からA+050相当
祠か゛用いられている。しカルなが呟純アルミニウムを
薄肉化すると取扱い1時の「折れ」「ペフ」、印刷時の
1版の伸び」の問題が発生し易く、バーニング処理(通
常200〜300℃で3〜10分間)を施した場合には
、これらの問題がさらに顕著となる。
このA 1050相当材では冷間圧延により強度上昇を
しても耐力(0,2%耐力以下では単に耐力という)は
せいぜい15KH/+n+o:程度しかならないため、
特に、大面積の版の場合には、板厚0.24+nm以」
二の印刷版支持体でなげれば上記の問題点か発生し印刷
版として使用しにくい面があった。
しても耐力(0,2%耐力以下では単に耐力という)は
せいぜい15KH/+n+o:程度しかならないため、
特に、大面積の版の場合には、板厚0.24+nm以」
二の印刷版支持体でなげれば上記の問題点か発生し印刷
版として使用しにくい面があった。
本発明者はこのような事情に鑑み、支持体の砧肉化を可
能にし、がっ、その粗面化プロセスを大幅に合理化し、
平版印刷版支持体としての性能を満足する平版印刷版用
高強度アルミニウム合金板を開発した。そして、この支
持体の薄肉化の要求に対して、先ず、取扱い性、特に、
ハンドリング時の「折れ」についてアルミニウム合金の
板厚と耐力との関係を究明した。
能にし、がっ、その粗面化プロセスを大幅に合理化し、
平版印刷版支持体としての性能を満足する平版印刷版用
高強度アルミニウム合金板を開発した。そして、この支
持体の薄肉化の要求に対して、先ず、取扱い性、特に、
ハンドリング時の「折れ」についてアルミニウム合金の
板厚と耐力との関係を究明した。
「折れ」の評価に当ってf51図に示す評価法が最適で
ある。この評価法は幅15111 II+のアルミニウ
ム板の一端を水平に固定し、固定端より100m+11
の先端部に荷重を負荷し除荷した時の「折れ」が観察さ
れる時の最低荷重をめるものである。この方法で生じる
最低荷重(W [g])と耐力(σ。、2[Kg/11
In ] )および板厚(t [m11+])の関係
をめると、W ヨコ 0.6 × σラニう x t’
・9となり、A1050材■の0.24+nm厚と同等
以」二の性f1ヒを有する耐カー板厚領域は第2図斜線
部](となる。即ち、A1050材0.2411111
1厚を比較した場合、板厚が0.22111Inであれ
ば耐力16に&/1111112以上板厚が0.17+
nmであれば耐力20 K H/ 1111112以」
二板厚か0.14111111であれば耐力24Kg/
w2以上であれば、同等の耐1−折れ」性能が(eられ
ることは明らかである。
ある。この評価法は幅15111 II+のアルミニウ
ム板の一端を水平に固定し、固定端より100m+11
の先端部に荷重を負荷し除荷した時の「折れ」が観察さ
れる時の最低荷重をめるものである。この方法で生じる
最低荷重(W [g])と耐力(σ。、2[Kg/11
In ] )および板厚(t [m11+])の関係
をめると、W ヨコ 0.6 × σラニう x t’
・9となり、A1050材■の0.24+nm厚と同等
以」二の性f1ヒを有する耐カー板厚領域は第2図斜線
部](となる。即ち、A1050材0.2411111
1厚を比較した場合、板厚が0.22111Inであれ
ば耐力16に&/1111112以上板厚が0.17+
nmであれば耐力20 K H/ 1111112以」
二板厚か0.14111111であれば耐力24Kg/
w2以上であれば、同等の耐1−折れ」性能が(eられ
ることは明らかである。
このような評価結果から、本発明者は薄肉化を行なって
も取扱い性の低下しない強度値を究明腰さらに、強度向
上のための含有元素とし−(基本的にM n、Feを選
択上がっ、これらを含有する系のアルミニウム介金に長
円状のプレス四部を形成することにより本発明に係る4
印刷版用高強度アルミニウム合金板を完成した。
も取扱い性の低下しない強度値を究明腰さらに、強度向
上のための含有元素とし−(基本的にM n、Feを選
択上がっ、これらを含有する系のアルミニウム介金に長
円状のプレス四部を形成することにより本発明に係る4
印刷版用高強度アルミニウム合金板を完成した。
本発明に係る楯印刷版用高強度アルミニウム合金板の特
徴とするところは、Mu (1,3〜2111L%、F
e0.05〜0.8uIL%を含有し、残部不純物およ
びA1からなるアルミニウム合金の冷開圧延後の板厚が
0.05−0.3mmで、この板厚において0.2%耐
力が16Kg/mm2以上であり、がっ、表面に長円状
のプレス四部を有し、このプレス四部が互に独立、或い
は、一部重なり合って波状模様を形成したところにある
。
徴とするところは、Mu (1,3〜2111L%、F
e0.05〜0.8uIL%を含有し、残部不純物およ
びA1からなるアルミニウム合金の冷開圧延後の板厚が
0.05−0.3mmで、この板厚において0.2%耐
力が16Kg/mm2以上であり、がっ、表面に長円状
のプレス四部を有し、このプレス四部が互に独立、或い
は、一部重なり合って波状模様を形成したところにある
。
さらに、必要に応じて、0.2%耐力(σ。、2、Kg
/rom”)と板厚(t、 ++no)の関係をσHA
X tL9≧32とし、また、アルミニウム合金支持
体の表面の長円状プレス四部が長軸平均長さ10〜14
0μJ短軸平均長さ7〜80μm、)、中心線平均粗さ
0.3〜1.5μm1)とし、さらに、アルミニウム合
金支持体の表面の長円状プレス四部の密度が200個/
1111112以」二とし、また、0.05〜0.31
11111の板厚において、20μIll以下の共晶化
合物が500個/ +11 m ”以上存在する表面に
、プレスにより形成された長円状四部と電気化学的エツ
チングにより形成された1〜10μI11の微細凹部と
を混在させることもできる。
/rom”)と板厚(t、 ++no)の関係をσHA
X tL9≧32とし、また、アルミニウム合金支持
体の表面の長円状プレス四部が長軸平均長さ10〜14
0μJ短軸平均長さ7〜80μm、)、中心線平均粗さ
0.3〜1.5μm1)とし、さらに、アルミニウム合
金支持体の表面の長円状プレス四部の密度が200個/
1111112以」二とし、また、0.05〜0.31
11111の板厚において、20μIll以下の共晶化
合物が500個/ +11 m ”以上存在する表面に
、プレスにより形成された長円状四部と電気化学的エツ
チングにより形成された1〜10μI11の微細凹部と
を混在させることもできる。
本発明に係る印刷11i用高強度アルミニウム合金板は
、単に強度か高<m固化プロセスを合理化したたけでは
なく、電解tn面化性を著しく改善したものであり、し
h化で、従来祠のA10504’Jは素(・1の製造工
程の影響か少なく交流電解粗面化性か全般的に良好であ
るが、通常のA300::l旧よ交流電IW粗面化時に
エンチングムラが発生し易いため、電解第11面化支持
本用としては使用か困難であった。
、単に強度か高<m固化プロセスを合理化したたけでは
なく、電解tn面化性を著しく改善したものであり、し
h化で、従来祠のA10504’Jは素(・1の製造工
程の影響か少なく交流電解粗面化性か全般的に良好であ
るが、通常のA300::l旧よ交流電IW粗面化時に
エンチングムラが発生し易いため、電解第11面化支持
本用としては使用か困難であった。
そこで本発明者はアルミニウム合金の交流電解刈面化に
関して鋭意研究した結果優れた4・」料を見出した。即
ち、AI−Mu系合金を′/、流電解法に」:り粗面化
を行なう場合に、電気化学的1、γ性からエツチングの
開始点はi共晶化合物1/[マ) l)ックス1211
ユびに[析出化合物1/[マトリック刈のW而であり、
適当な高さピンチの本社i7uを1:するために1よj
白当な共晶化合物分布および適当な4ji出物分布状態
に調整することが必要であることを究明したので゛以下
説明する。
関して鋭意研究した結果優れた4・」料を見出した。即
ち、AI−Mu系合金を′/、流電解法に」:り粗面化
を行なう場合に、電気化学的1、γ性からエツチングの
開始点はi共晶化合物1/[マ) l)ックス1211
ユびに[析出化合物1/[マトリック刈のW而であり、
適当な高さピンチの本社i7uを1:するために1よj
白当な共晶化合物分布および適当な4ji出物分布状態
に調整することが必要であることを究明したので゛以下
説明する。
即ち、鋳造時に形成されるAl−Mn−Fe系−9の共
晶化合物は通常1μl1l−数10μmoであり、析出
物に比較して大といため、適当な粗面状況(該当な粗度
Raおよび望ましいピットピッチ)とするためには、共
晶化合物のコントロールが必要であり、即ち、適当なビ
ットピッチとするためには共晶化合物は500個/In
l++2以上とする必要である。また、化合物サイズが
巨大となり過ぎ20μIllを越えるとそれ自体で巨大
なピットとなるため、20μ口〕以下に調整しなければ
ならない。共晶化合物は1μm前後のものであっても、
電解粗面化条件によりピットサイズか充分な太ぎさにま
でフントロールできるためエンチングの核として充分で
ある。従って、共晶化合物分布としては、20μm11
以下の大ぎさの比較的粗大な化合物カ500〜5ooo
o個/lll111:lノ存在か必要である。しカル、
第11面状況をより望ましい状態にコントロールするた
めには、最長部が2.5μIn以」二の粗大な共晶化合
物を1000〜10000個/1111112に調整す
る。本発明に係る平版印刷版用高強度アルミニウム合金
板は、共晶化合物を微細(3μII+程度以下)とする
ことにより適正ピットを形成する特開昭58−0015
92号公報および特開昭58 001.0717号公(
・1iと、共晶化合物を比較的tn大とすることにおい
で基本的に411違している。
晶化合物は通常1μl1l−数10μmoであり、析出
物に比較して大といため、適当な粗面状況(該当な粗度
Raおよび望ましいピットピッチ)とするためには、共
晶化合物のコントロールが必要であり、即ち、適当なビ
ットピッチとするためには共晶化合物は500個/In
l++2以上とする必要である。また、化合物サイズが
巨大となり過ぎ20μIllを越えるとそれ自体で巨大
なピットとなるため、20μ口〕以下に調整しなければ
ならない。共晶化合物は1μm前後のものであっても、
電解粗面化条件によりピットサイズか充分な太ぎさにま
でフントロールできるためエンチングの核として充分で
ある。従って、共晶化合物分布としては、20μm11
以下の大ぎさの比較的粗大な化合物カ500〜5ooo
o個/lll111:lノ存在か必要である。しカル、
第11面状況をより望ましい状態にコントロールするた
めには、最長部が2.5μIn以」二の粗大な共晶化合
物を1000〜10000個/1111112に調整す
る。本発明に係る平版印刷版用高強度アルミニウム合金
板は、共晶化合物を微細(3μII+程度以下)とする
ことにより適正ピットを形成する特開昭58−0015
92号公報および特開昭58 001.0717号公(
・1iと、共晶化合物を比較的tn大とすることにおい
で基本的に411違している。
そして、鋳塊均熱等の熱処理により形成される(ji出
出合合物エンチングの開始点(以下有効核という)とな
るが、電気化学的工7チング(電1リイオ11面化)の
みで平版印刷版として必要なオ11度の値をイ:1よう
とする場合には、400〜50(1’cの温度で形成さ
れるような@細な析出物(0,2μm1 !’l’l後
)の数をできるだけ少なくする必要がある。しかし、本
発明に係る平版印刷版用高強度アルミニウム合金4反に
J酬いては、プレスによる四部と組合せることしこより
この問題を解決したもので、従って本発明に係る平版印
刷版用高強度アルミニウム合金板は庭木の電解粗面化用
(・2料に比べて比較的1慴」Iに熱処理条件を設定で
きる。
出合合物エンチングの開始点(以下有効核という)とな
るが、電気化学的工7チング(電1リイオ11面化)の
みで平版印刷版として必要なオ11度の値をイ:1よう
とする場合には、400〜50(1’cの温度で形成さ
れるような@細な析出物(0,2μm1 !’l’l後
)の数をできるだけ少なくする必要がある。しかし、本
発明に係る平版印刷版用高強度アルミニウム合金4反に
J酬いては、プレスによる四部と組合せることしこより
この問題を解決したもので、従って本発明に係る平版印
刷版用高強度アルミニウム合金板は庭木の電解粗面化用
(・2料に比べて比較的1慴」Iに熱処理条件を設定で
きる。
次に、本発明に係る印刷服用高強度アルミニウム合金板
の含有成分および成分割合についで説明する。
の含有成分および成分割合についで説明する。
M nは強度向上、取扱い性向」二のtこめおよび電解
In面化面の均一化のために含有させる元素であり、含
有量が0.3u+t%未11市ではこのような効果が少
なく、また、2ulL%を越える含有量では強度向上、
取扱い性向上の効果が飽和し、かつ、20μm0以上の
粗大なAI Mn系およびAI Mll Fe系の共晶
化合物の形成により電解tn面化面の均一化が図れなく
なる。よって、l\111含有量は0.3〜2u+t%
とする。
In面化面の均一化のために含有させる元素であり、含
有量が0.3u+t%未11市ではこのような効果が少
なく、また、2ulL%を越える含有量では強度向上、
取扱い性向上の効果が飽和し、かつ、20μm0以上の
粗大なAI Mn系およびAI Mll Fe系の共晶
化合物の形成により電解tn面化面の均一化が図れなく
なる。よって、l\111含有量は0.3〜2u+t%
とする。
FeはMnの晶出を助長し、電解+n面化而面均一効果
を高めるためおよび強度向上のために含有させる元素で
あり、含有量か0.051%未満では共晶化合物の形成
数およびサイズか充分でなく均一な机面が得られ難く、
また、0.8u+t%を越えて含有されるとMn含有と
、ll]俟って粗大な共晶化合物が形成され電解机面化
面が不均一となり易い。よって、Fe含有量は0.05
〜0.8u+L%とする。
を高めるためおよび強度向上のために含有させる元素で
あり、含有量か0.051%未満では共晶化合物の形成
数およびサイズか充分でなく均一な机面が得られ難く、
また、0.8u+t%を越えて含有されるとMn含有と
、ll]俟って粗大な共晶化合物が形成され電解机面化
面が不均一となり易い。よって、Fe含有量は0.05
〜0.8u+L%とする。
ト4n含イ1量か1. 、5+u t%を越えると充分
なA l−Mn系共晶化合物の晶出があるので、Fe含
有量は少量でも性能上問題はないのである。
なA l−Mn系共晶化合物の晶出があるので、Fe含
有量は少量でも性能上問題はないのである。
上記したMllおよびFeの外に、Mg、Cuを必要に
応し含イ5させてもよく、N1gは強度向上、取扱い性
向−1−のため有効な元素であり、含有量が0.1wt
%未渦ではこの効果は少なく、2u+L%を越えて含有
されると本発明に係る平版印刷版用高強度アルミニウム
合金板の特色の1つであるバーニング処理時の低耐力低
下率の効果か減少するので、Mg含有量は0.1〜2u
+L%とするが、特に、低耐力1氏上率を考えるならば
、1uL%以下とするのがよく、Cuについては、[共
晶化合物1/171りンク刈の電位差を高め電解粗面化
によるエツチング効果を高くするためおよび強度向上の
ために有効な元素であり、含有量が0.05u+L%未
7i1:iではこの効果が少なく、また、11%を越え
る含有111では電解机面化時の溶解が過剰となり好ま
しくないので、Cu含有量は0.05〜1ast%とす
る。
応し含イ5させてもよく、N1gは強度向上、取扱い性
向−1−のため有効な元素であり、含有量が0.1wt
%未渦ではこの効果は少なく、2u+L%を越えて含有
されると本発明に係る平版印刷版用高強度アルミニウム
合金板の特色の1つであるバーニング処理時の低耐力低
下率の効果か減少するので、Mg含有量は0.1〜2u
+L%とするが、特に、低耐力1氏上率を考えるならば
、1uL%以下とするのがよく、Cuについては、[共
晶化合物1/171りンク刈の電位差を高め電解粗面化
によるエツチング効果を高くするためおよび強度向上の
ために有効な元素であり、含有量が0.05u+L%未
7i1:iではこの効果が少なく、また、11%を越え
る含有111では電解机面化時の溶解が過剰となり好ま
しくないので、Cu含有量は0.05〜1ast%とす
る。
不純物については、通常市販の工業用純アルミニウムに
含有される程度であれば差支えないが、電1■1[百合
処理を施す場合には鋳塊組織の微細化のためのT1の含
有は、AI Ti粒子および/またはi” i −8粒
子の凝集を生し易く、電解本11面化処理により不均一
な机面になり易いのでT1の含有は0.05111L%
以下とするのかよく、同様にSiは0.51%を越えて
含有されると電解粗面化処理により未エツチング部が出
現し易くなる傾向を示すので81は0.51IIt%以
下とする。
含有される程度であれば差支えないが、電1■1[百合
処理を施す場合には鋳塊組織の微細化のためのT1の含
有は、AI Ti粒子および/またはi” i −8粒
子の凝集を生し易く、電解本11面化処理により不均一
な机面になり易いのでT1の含有は0.05111L%
以下とするのかよく、同様にSiは0.51%を越えて
含有されると電解粗面化処理により未エツチング部が出
現し易くなる傾向を示すので81は0.51IIt%以
下とする。
上記に説明した含有成分および成分割合のアルミニウム
合金の溶湯を常法に従いフィルターを通過させ鋳造する
。通常アルミニウムおよびアルミニウム合金溶湯中には
非金属介在物、酸化物等の異物か存在するため、これを
除去しなければ電解粗面化、特に異物に起因するエツチ
ングムラが発生するのでフィルターを通過させる。また
、鋳造に際しては共晶化合物の分布を適正とするため冷
却速度1℃/see以上で凝固させるか、1°C/se
c未満では20μILlを越える共晶化合物か多数形成
され、電解粗面化面を不均一とする。
合金の溶湯を常法に従いフィルターを通過させ鋳造する
。通常アルミニウムおよびアルミニウム合金溶湯中には
非金属介在物、酸化物等の異物か存在するため、これを
除去しなければ電解粗面化、特に異物に起因するエツチ
ングムラが発生するのでフィルターを通過させる。また
、鋳造に際しては共晶化合物の分布を適正とするため冷
却速度1℃/see以上で凝固させるか、1°C/se
c未満では20μILlを越える共晶化合物か多数形成
され、電解粗面化面を不均一とする。
この鋳塊を固剤し均質化加熱し熱間圧延を行なう。この
時の均質化条件は500〜610°CX4Sl−1r以
下と腰本発明に係る平版印刷版用高強度アルミニウム合
金板は400〜500℃の温度で約0.2μmのAI−
Mu系析出物が多量に形成され易く、これら多数の析出
物の存在は充分な程度の電解相部化が摺−られ難くし、
中間位鈍時の再結晶粒を和犬化し、その結果繰返し曲げ
プ11命が低下するため、500 ’C以上の温度で均
熱する。そして、この500°C以上の温度では」二記
のように析出物形成量が少ないので共晶化合物より表面
拡大される電解和尚に月して悪影響を与えることがなく
、また、G ] 0 ’Cを越える温度および481−
1rを越える時間では、その効果が飽和してしまい不経
済である。
時の均質化条件は500〜610°CX4Sl−1r以
下と腰本発明に係る平版印刷版用高強度アルミニウム合
金板は400〜500℃の温度で約0.2μmのAI−
Mu系析出物が多量に形成され易く、これら多数の析出
物の存在は充分な程度の電解相部化が摺−られ難くし、
中間位鈍時の再結晶粒を和犬化し、その結果繰返し曲げ
プ11命が低下するため、500 ’C以上の温度で均
熱する。そして、この500°C以上の温度では」二記
のように析出物形成量が少ないので共晶化合物より表面
拡大される電解和尚に月して悪影響を与えることがなく
、また、G ] 0 ’Cを越える温度および481−
1rを越える時間では、その効果が飽和してしまい不経
済である。
熱間圧延に関しては、アルミニウド合金の含イ」成分お
よび成分割合およびダi)’4 flys冷J、11速
度を適11゛に組合せて適正な共晶化合物分布とし、が
っ、適正な均熱条件であれば特に厳密に管理する必要は
ない。
よび成分割合およびダi)’4 flys冷J、11速
度を適11゛に組合せて適正な共晶化合物分布とし、が
っ、適正な均熱条件であれば特に厳密に管理する必要は
ない。
熱間圧延終・1後、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を行
なうが、中間焼鈍において、取扱い性向上のために焼鈍
前の冷間圧延量が充分であれば、除熱・徐冷方式および
急熱・急冷方式の何れの方式でも問題はない。しかし、
再結晶粒サイズ(平均粒径150μm以下)を得るため
には、急熱・急冷方式で300−600℃X12Hr以
下で100℃7m i n以上の速度で昇温、降温する
のがよい。そして、300℃未満では再結晶か完全でな
く、eoo’cを越える温度および121(rを越える
時間ではこれす、上の効果が期待でbず不経済である。
なうが、中間焼鈍において、取扱い性向上のために焼鈍
前の冷間圧延量が充分であれば、除熱・徐冷方式および
急熱・急冷方式の何れの方式でも問題はない。しかし、
再結晶粒サイズ(平均粒径150μm以下)を得るため
には、急熱・急冷方式で300−600℃X12Hr以
下で100℃7m i n以上の速度で昇温、降温する
のがよい。そして、300℃未満では再結晶か完全でな
く、eoo’cを越える温度および121(rを越える
時間ではこれす、上の効果が期待でbず不経済である。
なお、再結晶粒径が150μmoを越える場合は、冷間
圧延終了時のアルミニウム合金板表面に筋模様が肉眼視
され商品価値を失なうと共に、繰返し曲げ1命をj威少
するのぐ150μ口)以下とする。
圧延終了時のアルミニウム合金板表面に筋模様が肉眼視
され商品価値を失なうと共に、繰返し曲げ1命をj威少
するのぐ150μ口)以下とする。
中間焼鈍後、20%以上の冷開圧延率で最終冷開圧延を
行ない、]、6Kg/man2以上に強度を調整し、0
605〜0.3mmのアルミニウム合金板とし、このア
ルミニウム合金板の調質は本発明に係る平版印刷版用高
強度アルミニウム合金板における性能か得られる限りに
おいて、H山t1.n、(I(、口)の何れでもよい。
行ない、]、6Kg/man2以上に強度を調整し、0
605〜0.3mmのアルミニウム合金板とし、このア
ルミニウム合金板の調質は本発明に係る平版印刷版用高
強度アルミニウム合金板における性能か得られる限りに
おいて、H山t1.n、(I(、口)の何れでもよい。
また、本発明に係る平版印刷版用高強度アルミニウム合
金板は印刷版としての使用時にバーニング処理時の耐力
低下率を20%以下に抑えることかでき、純アルミニウ
ムの場合の40%(1°度と比較して取扱い性はさらに
向上させることかできる。
金板は印刷版としての使用時にバーニング処理時の耐力
低下率を20%以下に抑えることかでき、純アルミニウ
ムの場合の40%(1°度と比較して取扱い性はさらに
向上させることかできる。
本発明1こ係る印刷版用高強度アルミニウム合金板では
、中間焼鈍以後の冷間圧延ゴー程ににいて少くとも、最
終1パスを規定された表面形状を有する粗面化ロールを
用いて圧延することにより、ロールの表面形状をアルミ
ニウム合金板表面に幀写する。この粗面ロールは、例え
ば、鋼製および酸化物或いはカーバイド等の100〜1
000μの微粒子をインペラー回転数1500−300
0rp111、グリ、ド投大量100〜500Kg/+
niuの条件で回転中のロール1こ噴射させて製造しす
る。このロールを用いてアルミニウム合金を圧延する際
の1パス当りの川下率は3〜50%か好ましく、必要に
応じて複数回圧延することも可能である。そして、圧延
されたアルミニウム合金板は表面に長円状の四部が密に
」にび、かつ、フリンジが一部重なり合って波状模様を
形成しでいる。この長円状凹部の深さは、保水性、小点
再現性の点から中心線平均第11さRaは0.3〜1.
5μとする。この中心線平均第11すが0.3μ未満で
は保水性か不充分であり、1.5μを越えると小点再現
性が低下する。また、この長円状四部の大ぎさは平均で
、長袖方向10〜140μ、短軸方向7〜80μか保水
性、小点再現性、レノス)・の接着性の点からこの範囲
とする。長円状四部の大きさかこれより大きくなると接
着性、小点再現性か低下し、また、長円状四部の密度は
200〜1.5000個/llTm2とし、この範囲の
密度で、長円状四部の7リンノは一部か重なり合い、全
体として波状模様を形成する。この密度が低いとレンス
トの接着性、保水性が低下する。このように、プレスに
より長円状の四部が形成されたアルミニウム合金板は、
そのままで平版印刷版用支持体として使用することがで
きる。
、中間焼鈍以後の冷間圧延ゴー程ににいて少くとも、最
終1パスを規定された表面形状を有する粗面化ロールを
用いて圧延することにより、ロールの表面形状をアルミ
ニウム合金板表面に幀写する。この粗面ロールは、例え
ば、鋼製および酸化物或いはカーバイド等の100〜1
000μの微粒子をインペラー回転数1500−300
0rp111、グリ、ド投大量100〜500Kg/+
niuの条件で回転中のロール1こ噴射させて製造しす
る。このロールを用いてアルミニウム合金を圧延する際
の1パス当りの川下率は3〜50%か好ましく、必要に
応じて複数回圧延することも可能である。そして、圧延
されたアルミニウム合金板は表面に長円状の四部が密に
」にび、かつ、フリンジが一部重なり合って波状模様を
形成しでいる。この長円状凹部の深さは、保水性、小点
再現性の点から中心線平均第11さRaは0.3〜1.
5μとする。この中心線平均第11すが0.3μ未満で
は保水性か不充分であり、1.5μを越えると小点再現
性が低下する。また、この長円状四部の大ぎさは平均で
、長袖方向10〜140μ、短軸方向7〜80μか保水
性、小点再現性、レノス)・の接着性の点からこの範囲
とする。長円状四部の大きさかこれより大きくなると接
着性、小点再現性か低下し、また、長円状四部の密度は
200〜1.5000個/llTm2とし、この範囲の
密度で、長円状四部の7リンノは一部か重なり合い、全
体として波状模様を形成する。この密度が低いとレンス
トの接着性、保水性が低下する。このように、プレスに
より長円状の四部が形成されたアルミニウム合金板は、
そのままで平版印刷版用支持体として使用することがで
きる。
しかして、さらに平版印刷版としての性能な改善するた
めに、電気化学エンチング処理を行なって小さなピッチ
の凹部を形成させることもできる。
めに、電気化学エンチング処理を行なって小さなピッチ
の凹部を形成させることもできる。
即ち、プレス加工だけの砂目では表面に光dくがあり製
版を行なった時の小点や、印刷作業中の水上り状況等が
見え力1いという場合かあるので゛、この問題解決の手
段として電気化学エンチングによりさらに微細な凹部パ
ターンをイ」与するのである。
版を行なった時の小点や、印刷作業中の水上り状況等が
見え力1いという場合かあるので゛、この問題解決の手
段として電気化学エンチングによりさらに微細な凹部パ
ターンをイ」与するのである。
そして、この電気化学エツチングは塩酸または硝酸浴中
で行なわれ、塩酸浴の濃度はO9:(〜3tut%、硝
酸浴の濃度は0.5〜5+uL%であり、電流密度は2
0〜200 A /山□2、浴温度は10〜40゛C1
処)!l!++、ν間は5〜100秒で行なう。この電
気化学エツチングにより形成された凹構造のピンチは、
1〜10μでプレス加工による長円状四部よりは一桁低
く、この微細凹構造の密度は20000〜100000
個/n11n:lであり、プレス加工による長円状四部
の一1〕に重なって形成される。
で行なわれ、塩酸浴の濃度はO9:(〜3tut%、硝
酸浴の濃度は0.5〜5+uL%であり、電流密度は2
0〜200 A /山□2、浴温度は10〜40゛C1
処)!l!++、ν間は5〜100秒で行なう。この電
気化学エツチングにより形成された凹構造のピンチは、
1〜10μでプレス加工による長円状四部よりは一桁低
く、この微細凹構造の密度は20000〜100000
個/n11n:lであり、プレス加工による長円状四部
の一1〕に重なって形成される。
本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金板上に形
成された砂目は、従来のブラシ研磨→化学洗浄→電)ち
イエッチングという]二枚で得られる砂目に比べて、ブ
ラシ研磨という熟練を要する作業がなく、また、研磨剤
やアルミニウム合金屑を化学洗浄により除去するという
作業も不要となり、大幅に合理化されている。
成された砂目は、従来のブラシ研磨→化学洗浄→電)ち
イエッチングという]二枚で得られる砂目に比べて、ブ
ラシ研磨という熟練を要する作業がなく、また、研磨剤
やアルミニウム合金屑を化学洗浄により除去するという
作業も不要となり、大幅に合理化されている。
このように砂目が形成された平版印刷版用高強度アルミ
ニウム合金板はそのまま平版印刷版用支持体として使用
できるけれども、必要に応じて、陽極酸化、化成処理を
施すこともでき、陽極酸化処理は、従来性なわれている
方法でよく、例えば、硫酸、燐酸、クロム酸、蓚酸、ス
ルファミン酸、ベンゼンスルホン酸等或いはこれら二種
以上を組合せた水溶液中で、電流密度1〜50A/dI
II:l、電解時間15秒〜15分、浴温25〜75℃
で行なう。この陽極酸化後、さらに、熱水、珪酸塩、重
クロム酸塩、酢酸塩、親水性高分子化合物等を用いて封
孔処理または親水処理を行なってもよい。
ニウム合金板はそのまま平版印刷版用支持体として使用
できるけれども、必要に応じて、陽極酸化、化成処理を
施すこともでき、陽極酸化処理は、従来性なわれている
方法でよく、例えば、硫酸、燐酸、クロム酸、蓚酸、ス
ルファミン酸、ベンゼンスルホン酸等或いはこれら二種
以上を組合せた水溶液中で、電流密度1〜50A/dI
II:l、電解時間15秒〜15分、浴温25〜75℃
で行なう。この陽極酸化後、さらに、熱水、珪酸塩、重
クロム酸塩、酢酸塩、親水性高分子化合物等を用いて封
孔処理または親水処理を行なってもよい。
本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金板に形成
された砂目に適用される感光物質は特に限定的ではなく
、例えば、ジアゾ樹脂とパイングーとからなるネガ作用
感光性組成物、O−キノンシアノド化合物とパイングー
とからなるポジ゛作用感光性組成物、アット化合物とバ
イングーとからなるネガ作用感光・111組成物、光二
1代化型7オトポリマーよりなるネガ作用感光組成物、
尤徂合型モノマーとバイングーとよりなるネガ作用感光
性組成物等があげられる。これらの感光性組成物を適当
な溶媒に溶解り本発明に係る平版印刷服用高強度アルミ
ニウム合金板に形成されている砂田こ塗布し乾燥すれば
、感光性平版印刷版が得られる。
された砂目に適用される感光物質は特に限定的ではなく
、例えば、ジアゾ樹脂とパイングーとからなるネガ作用
感光性組成物、O−キノンシアノド化合物とパイングー
とからなるポジ゛作用感光性組成物、アット化合物とバ
イングーとからなるネガ作用感光・111組成物、光二
1代化型7オトポリマーよりなるネガ作用感光組成物、
尤徂合型モノマーとバイングーとよりなるネガ作用感光
性組成物等があげられる。これらの感光性組成物を適当
な溶媒に溶解り本発明に係る平版印刷服用高強度アルミ
ニウム合金板に形成されている砂田こ塗布し乾燥すれば
、感光性平版印刷版が得られる。
これに被複写物を重ねて露光、現像すれば親水性および
保水性に優れ、かつ、感光層と砂[1との接着性が強固
な優れた印刷版を製造することかで外る。 以下本発明
に係る印刷版用品強度アルミニウム合金板の実施例を説
明する。
保水性に優れ、かつ、感光層と砂[1との接着性が強固
な優れた印刷版を製造することかで外る。 以下本発明
に係る印刷版用品強度アルミニウム合金板の実施例を説
明する。
実施例1
第1表に示す本発明アルミニウム合金の溶湯をフィルタ
ー通過後、面側後の表面に相当する部分の冷却速度を4
°C/secとして鋳造した。このvj塊を面側後54
0°CX6)IT均熱後、熱間)1延を41111f1
1!1(280°Cで終了し、0.75m+o厚マチ冷
間圧延し、昇温降温速度500°C/mim、500℃
×0秒の中間焼鈍を行ない、さらに冷間圧延して0.4
+n+n厚とした。
ー通過後、面側後の表面に相当する部分の冷却速度を4
°C/secとして鋳造した。このvj塊を面側後54
0°CX6)IT均熱後、熱間)1延を41111f1
1!1(280°Cで終了し、0.75m+o厚マチ冷
間圧延し、昇温降温速度500°C/mim、500℃
×0秒の中間焼鈍を行ない、さらに冷間圧延して0.4
+n+n厚とした。
これを硬度(Hv) 860、平均粒度250μの@、
4製粒子ヲインペラー回軒数200 Or +1 Il
+、グリッド投入量250/rninの条件で表面を粗
面化した圧延ロールを用いて 2パス圧延し、O,15
n+m厚の粗面化されたアルミニウム合金板を41だ。
4製粒子ヲインペラー回軒数200 Or +1 Il
+、グリッド投入量250/rninの条件で表面を粗
面化した圧延ロールを用いて 2パス圧延し、O,15
n+m厚の粗面化されたアルミニウム合金板を41だ。
表面の中心線平均ネ■さは0.58μI11の長円状凹
構造の艮軸乎均長さは26μm11%短軸平均長さは1
1μm0であり、長円状四部の密度は平均2000個/
mt+二であった。このアルミニウム合金板の機械的性
質および取扱い性を0.24mm厚のJIS1050材
(比較例B)との比較を第2表に示す。なお、本発明ア
ルミニウム合金板の中間焼鈍後の平均再結晶粒径は40
μ+1)であり、また、0.15+n+n厚における品
出物は最長部2.5μIn以上の大外さのものが平均4
400個/1111112存在していた。
構造の艮軸乎均長さは26μm11%短軸平均長さは1
1μm0であり、長円状四部の密度は平均2000個/
mt+二であった。このアルミニウム合金板の機械的性
質および取扱い性を0.24mm厚のJIS1050材
(比較例B)との比較を第2表に示す。なお、本発明ア
ルミニウム合金板の中間焼鈍後の平均再結晶粒径は40
μ+1)であり、また、0.15+n+n厚における品
出物は最長部2.5μIn以上の大外さのものが平均4
400個/1111112存在していた。
第2表において、「折れ4発生荷重は板厚の薄ν)本発
明アルミニウム合金板の方が天外く、大きな荷重に耐え
られることが明らかで、かつ、「折れj長すが小さいこ
とから本発明アルミニウム合金板がより天外な変形を受
けても「折れ」の発生しノJ゛いことも明らかで、本発
明アルミニウム合金板は耐[折れj性に優れていること
がわかる。また、繰返し曲げ)、7・命につい′ζも本
発明アルミニウム合金板か比較例の2倍以−にで優れて
おり、バーニング時の耐力低下率および耐伸び性も本発
明アルミニウム合金板が曖れていることがわかる。
明アルミニウム合金板の方が天外く、大きな荷重に耐え
られることが明らかで、かつ、「折れj長すが小さいこ
とから本発明アルミニウム合金板がより天外な変形を受
けても「折れ」の発生しノJ゛いことも明らかで、本発
明アルミニウム合金板は耐[折れj性に優れていること
がわかる。また、繰返し曲げ)、7・命につい′ζも本
発明アルミニウム合金板か比較例の2倍以−にで優れて
おり、バーニング時の耐力低下率および耐伸び性も本発
明アルミニウム合金板が曖れていることがわかる。
次に、硫酸20u+t%浴中で、電流密度6A/d11
12、電解時間20秒でアルマイト処理を施した後、下
記の組成のO−キノンジアジド系感ソC液を20mH/
d+o2の模厚に塗布した。
12、電解時間20秒でアルマイト処理を施した後、下
記の組成のO−キノンジアジド系感ソC液を20mH/
d+o2の模厚に塗布した。
ナフトキノンジアンド−5−スルホニルクロライド
ク樹脂との縮合物 5.Og
lo−クレゾール・ホルムアルデヒド
iH脂 7.−
ビクトリアピュアーブルーBoll(保」−谷化学社製
) (1.1シI トリクレジルホスフエート 0.1h エチルセロソルブ 100g 得られた感光性印刷版1こ、1v1像カチヤート、ステ
ップタブレットおよびボンフィルムを密着し、メタルハ
ライドランプで露光し、続し・て、メタ珪酸ナトリウム
4社%水溶液で現像したところ5段クリアで2%の網点
か再現されており、次に、ローランド社オ7セ・/ト印
刷磯(パルバ)で印刷試験を行なった呟特に汚れも発生
せず+5万枚の印刷が行なえた。
) (1.1シI トリクレジルホスフエート 0.1h エチルセロソルブ 100g 得られた感光性印刷版1こ、1v1像カチヤート、ステ
ップタブレットおよびボンフィルムを密着し、メタルハ
ライドランプで露光し、続し・て、メタ珪酸ナトリウム
4社%水溶液で現像したところ5段クリアで2%の網点
か再現されており、次に、ローランド社オ7セ・/ト印
刷磯(パルバ)で印刷試験を行なった呟特に汚れも発生
せず+5万枚の印刷が行なえた。
実施例2
第3表に示す本発明アルミニウム合金Cを面側後の表面
に411当する部分の冷却速度か2℃/ SeCでυi
造した。このSIζ塊を面側後590”CX 41−1
r均熱し、次いで、4m+11厚、260°Cで熱間
圧延を終了し、1 +1111+厚まで冷間圧延した後
に昇温降温速度5(10’c’/III i nで50
0℃X 0secの中間焼鈍を行ない、さらに冷間圧延
をして0.5mm厚とした。これを実施例1と同様の条
件で第11面化圧延し、0.2m+n厚の粗面板を作っ
た。この(幾械的性質を第4表に示す。続イテ、6Aa
20LIIL%’N 中テロ A / den :′
、20秒の%M条件で陽極酸化処理をし、次に、珪酸ソ
ーダ1.u+L%溶液中で80°Cの温度で1分間化成
処理を行なった。そして11〕られなアルミニウム合金
板の砂]」に下記組成のノアゾ系感光液を17m6/
dm2の膜厚に塗布し感光性印刷版を作った。
に411当する部分の冷却速度か2℃/ SeCでυi
造した。このSIζ塊を面側後590”CX 41−1
r均熱し、次いで、4m+11厚、260°Cで熱間
圧延を終了し、1 +1111+厚まで冷間圧延した後
に昇温降温速度5(10’c’/III i nで50
0℃X 0secの中間焼鈍を行ない、さらに冷間圧延
をして0.5mm厚とした。これを実施例1と同様の条
件で第11面化圧延し、0.2m+n厚の粗面板を作っ
た。この(幾械的性質を第4表に示す。続イテ、6Aa
20LIIL%’N 中テロ A / den :′
、20秒の%M条件で陽極酸化処理をし、次に、珪酸ソ
ーダ1.u+L%溶液中で80°Cの温度で1分間化成
処理を行なった。そして11〕られなアルミニウム合金
板の砂]」に下記組成のノアゾ系感光液を17m6/
dm2の膜厚に塗布し感光性印刷版を作った。
P−ノアジノフェニルアミン・ホルムアルデヒド縮合物
PFb塩(ノアゾニウム塩)0.428F)−ヒドロキ
シフェニルメタクリルアミド・アクリロニトリル、アク
リル酸エチルメタクリル酸の共重合体 6. OF: ビクトリアピュアーブルーBOH(保土谷化学社製)
0.1.3.; ポリアクリル酸(日本純薬社製、ジュリマーAC−1O
L) 0.208 メチルセロソルブ 100+nl この感光印刷版に解像力チャート、ステップタブレット
、ネガフィル11を密着し、メタルハライドランプで露
光を行ない、下記の組成の現像液で未露光部を除去した
ところ、5段ペタにおいて、2%の網点か再現されてい
た。
PFb塩(ノアゾニウム塩)0.428F)−ヒドロキ
シフェニルメタクリルアミド・アクリロニトリル、アク
リル酸エチルメタクリル酸の共重合体 6. OF: ビクトリアピュアーブルーBOH(保土谷化学社製)
0.1.3.; ポリアクリル酸(日本純薬社製、ジュリマーAC−1O
L) 0.208 メチルセロソルブ 100+nl この感光印刷版に解像力チャート、ステップタブレット
、ネガフィル11を密着し、メタルハライドランプで露
光を行ない、下記の組成の現像液で未露光部を除去した
ところ、5段ペタにおいて、2%の網点か再現されてい
た。
ベンノルアルコール 30+111
炭酸ナトリ゛クム 58
亜硫酸ナトリウム 5ε
イソプロピルナフタリンスルホン
0g
水 11
このように作られた刷版を実施例1と同様にオフセット
印刷機にかけて印刷試験を行なったが、非画像部の汚れ
もなく、5万枚の良好な印刷物が得られtこ。
印刷機にかけて印刷試験を行なったが、非画像部の汚れ
もなく、5万枚の良好な印刷物が得られtこ。
実施例3
実施例2のプレスtU面材を1.51%硝酸浴で30℃
、電流密度!50A/cbn2で15秒電気化学エツチ
ングを行なった後、実施例2と同一の処理を施し、刷版
を作製した。この刷版は5段ペタにおいて2%の網点が
再現されており、また、この刷版を実施例1と同様にオ
フセット印刷機にかげて印刷試験を行なったか、非画像
部の汚れもなく、5万枚の良好な印刷物か1z1.られ
な。
、電流密度!50A/cbn2で15秒電気化学エツチ
ングを行なった後、実施例2と同一の処理を施し、刷版
を作製した。この刷版は5段ペタにおいて2%の網点が
再現されており、また、この刷版を実施例1と同様にオ
フセット印刷機にかげて印刷試験を行なったか、非画像
部の汚れもなく、5万枚の良好な印刷物か1z1.られ
な。
さらに、実施例2および3と同一条件で作製した刷版に
ついて非画像部の汚れにくさ、汚れ回復のし易さについ
て比較した。印刷中にIJi ”、の水の供給を停止し
て汚れが発生するまでの印刷枚数(汚れにくさ)は実施
例2の刷版が7枚、実施例3の刷版が1)枚であった。
ついて非画像部の汚れにくさ、汚れ回復のし易さについ
て比較した。印刷中にIJi ”、の水の供給を停止し
て汚れが発生するまでの印刷枚数(汚れにくさ)は実施
例2の刷版が7枚、実施例3の刷版が1)枚であった。
次に、非画像部に全面インキを(=1着させた状態で水
の供給を再開し、非画像部から完全tこ)りれかなくな
るまでの印刷枚数(汚れ回復のし易さ)は、実施例2か
・12枚、実施例3が36枚であった。このように、プ
レス粗面化材を電解粗面化することによ1)版の汚れに
くさおよび汚れ回復のし易さは改善される。さらに、プ
レス粗面化材を電解粗面化したものは印刷中の水上りの
状態の見易さの点も改善されていた。
の供給を再開し、非画像部から完全tこ)りれかなくな
るまでの印刷枚数(汚れ回復のし易さ)は、実施例2か
・12枚、実施例3が36枚であった。このように、プ
レス粗面化材を電解粗面化することによ1)版の汚れに
くさおよび汚れ回復のし易さは改善される。さらに、プ
レス粗面化材を電解粗面化したものは印刷中の水上りの
状態の見易さの点も改善されていた。
実施例4
第3表に示す本発明アルミニウム合金りを面側後の表面
に相当する部分の冷却速度が2°C/seeとなるよう
に@遣を行ない、得られた@塊を面側後590℃X4H
r均熱し、次に4111111厚、260°Cで熱間圧
延を終了し、さらに、0.5+nmlゾまで冷開圧延を
行なった。次に、除熱・徐冷方式で360°CX2Hr
の中間焼鈍を行ない、これを実施例1と同様の条件で粗
面化圧延し、0.2m+n厚の本11面板を作った。こ
の(幾(成約性質をfJS.4表に示す。続けて、1.
5u+t%塩酸浴、浴温25°C、電流密度50A/d
1112で10秒間電解エツチングを施したアルミニウ
ム合金板を、42u+t%燐酸浴中で電流密度3A/d
m2、浴温25°Cで5分間陽極酸化処理を行ない、下
記組成の光二量化型7オトポリマー感光液で]4m8/
dm2の膜厚に塗布し感光性印刷版を作製した。
に相当する部分の冷却速度が2°C/seeとなるよう
に@遣を行ない、得られた@塊を面側後590℃X4H
r均熱し、次に4111111厚、260°Cで熱間圧
延を終了し、さらに、0.5+nmlゾまで冷開圧延を
行なった。次に、除熱・徐冷方式で360°CX2Hr
の中間焼鈍を行ない、これを実施例1と同様の条件で粗
面化圧延し、0.2m+n厚の本11面板を作った。こ
の(幾(成約性質をfJS.4表に示す。続けて、1.
5u+t%塩酸浴、浴温25°C、電流密度50A/d
1112で10秒間電解エツチングを施したアルミニウ
ム合金板を、42u+t%燐酸浴中で電流密度3A/d
m2、浴温25°Cで5分間陽極酸化処理を行ない、下
記組成の光二量化型7オトポリマー感光液で]4m8/
dm2の膜厚に塗布し感光性印刷版を作製した。
[れ−フェニレンジアクリル酸ノエチルエステルと1・
4−ノヒドロキシエトキシーシクロー・キャンとの縮合
で1(1られたポリエステル 4.0g2−ベンゾイル
メチレン−1−メチル−β−ナフトチアゾリン 0.3
2u 安息香酸 o、16村 ハイドロキノン 0.0!i8 7タロシアニンブルー(顔料) 0.88モノクロロベ
ンゼン IQ(1+11 得られた感光性平版印刷版に網点チャー1・、ステップ
タブレット、ネガフィルムを密χ1してメタルハライl
”プンプで露光し、下記組成の現像液で未露光部を除去
した。
4−ノヒドロキシエトキシーシクロー・キャンとの縮合
で1(1られたポリエステル 4.0g2−ベンゾイル
メチレン−1−メチル−β−ナフトチアゾリン 0.3
2u 安息香酸 o、16村 ハイドロキノン 0.0!i8 7タロシアニンブルー(顔料) 0.88モノクロロベ
ンゼン IQ(1+11 得られた感光性平版印刷版に網点チャー1・、ステップ
タブレット、ネガフィルムを密χ1してメタルハライl
”プンプで露光し、下記組成の現像液で未露光部を除去
した。
4−ブチロラクトン 500+nl
トリエタノールアミン 5oInl
グリセリン 50ロ11
アビエチン酸メチル 51n1
水添ウツドレノン(ハーキュレスバウク−41製ステイ
ベライトレジン) 0,5B 湿潤剤(デュポン社製ゾニールA) 4.5mlこの刷
版は5段ペタにおいて、1%の網点か再現されていた。
ベライトレジン) 0,5B 湿潤剤(デュポン社製ゾニールA) 4.5mlこの刷
版は5段ペタにおいて、1%の網点か再現されていた。
次に、実施例1と同様にオフセット印刷(幾に取付けて
印刷試験を行なったところ、水上りも見易く、汚れも発
生せずに10万枚の良好な印刷物か得られた。
印刷試験を行なったところ、水上りも見易く、汚れも発
生せずに10万枚の良好な印刷物か得られた。
比較例
鋼製ロールを回転させながら砥石で研磨を行ない、線状
模様を有する圧延ロールを作製した。この圧延ロールを
用いて実施例1と同様な方法でアルミニウム合金を圧延
し、中心線平均粗さ〕、4μの線状模様の砂目を形成腰
硫酸20LIIL%浴中で電流密度!5A/clIn2
、処理時間20秒でアルマイト処理を行なった後、実施
例1と同様のO−キノンジアンド系感光液を20B/
dh+”の膜厚に塗布し、露光現像を行なったところ中
間調部分に砂目の線状模様の筋が認められた。さらに、
刷版をオフセット印刷機にかけて印刷試験を行なったが
、砂目の方向か一方向だけであるためか、汚れが発生し
易く、良好な印刷物が判られなかった。
模様を有する圧延ロールを作製した。この圧延ロールを
用いて実施例1と同様な方法でアルミニウム合金を圧延
し、中心線平均粗さ〕、4μの線状模様の砂目を形成腰
硫酸20LIIL%浴中で電流密度!5A/clIn2
、処理時間20秒でアルマイト処理を行なった後、実施
例1と同様のO−キノンジアンド系感光液を20B/
dh+”の膜厚に塗布し、露光現像を行なったところ中
間調部分に砂目の線状模様の筋が認められた。さらに、
刷版をオフセット印刷機にかけて印刷試験を行なったが
、砂目の方向か一方向だけであるためか、汚れが発生し
易く、良好な印刷物が判られなかった。
以上詳細に説明したように、本発明に係る平版印刷版用
高強度アルミニウム合金板は上記の構成を有しているも
のであるか呟印刷版としての機械的性質が良好であり、
かつ、印刷版として取扱い性の極めて良好であるという
ffれな効果を奏するものである。
高強度アルミニウム合金板は上記の構成を有しているも
のであるか呟印刷版としての機械的性質が良好であり、
かつ、印刷版として取扱い性の極めて良好であるという
ffれな効果を奏するものである。
第1図は耐「折れ」性評価法の説明図、第2図は板厚と
耐力との関係を示す図、第3図は繰返し曲は寿命の説明
図である。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼所外1名→〉 ぺ O ゆイ 第1頁の続き
耐力との関係を示す図、第3図は繰返し曲は寿命の説明
図である。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼所外1名→〉 ぺ O ゆイ 第1頁の続き
Claims (4)
- (1)Mn O,3−2a+t%、Fe 0105−0
.8u+L%を含有し、残部不純物およびAIからなる
アルミニウム・合金の冷間圧延後の板厚か0.05〜0
.31o1oで、この板厚において0.2%耐力が1.
6Kg/τ+l m 2以」二であり、かつ、表面に長
円状のプレス四部を有し、このプレス四部が互に独立、
或いは、一部重なり合って波状模様を形成していること
を特徴とする印刷版用高強度アルミニウム合金板。 - (2)(1,2%耐力(’Q、2、I匂/+n1l12
)と板厚(t、ll1m)の関係が σ2:32X し+・9≧32 であることを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の印
刷版用高強度アルミニウム合金板。 - (3)アルミニウム合金支持体の表面の長円状プレス凹
部が長軸平均長さ10〜140μI11、短軸平均長さ
7〜80μI11.中心線平均ネ■さ0.3−1.5μ
moであることを特徴とする特許請求の範囲第1項およ
び第2項記載の印刷版用高強度アルミニウム合金板。 - (4)アルミニウム合金支持体の表面の長円状プレス四
部の密度が200個/ml+1”以」二であることを特
徴とする特許請求の範囲第1項、第2項および第3項記
載の印刷版用高強度アルミニウム合金板。 (S )0.05−0.3mmの板厚において、20μ
I11以下の共晶化合物が500個/IIII+12以
上存在する表面に、プレスにより形成された長円状四部
と電気化学的エツチングにより形成された1〜10μI
11の微細四部とが混在することを特徴とする特許請求
の範囲第1項、第一2項、第3項および第4項記載の印
刷版用高強度アルミニウム合金板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17080583A JPS6063342A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 印刷版用高強度アルミニウム合金冷間圧延板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17080583A JPS6063342A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 印刷版用高強度アルミニウム合金冷間圧延板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6063342A true JPS6063342A (ja) | 1985-04-11 |
JPH0419292B2 JPH0419292B2 (ja) | 1992-03-30 |
Family
ID=15911663
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17080583A Granted JPS6063342A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 印刷版用高強度アルミニウム合金冷間圧延板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6063342A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6387288A (ja) * | 1986-09-30 | 1988-04-18 | Fuji Photo Film Co Ltd | 平版印刷版用支持体の製造方法 |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4410714B2 (ja) | 2004-08-13 | 2010-02-03 | 富士フイルム株式会社 | 平版印刷版用支持体の製造方法 |
ATE395195T1 (de) | 2005-04-13 | 2008-05-15 | Fujifilm Corp | Verfahren zur herstellung eines flachdruckplattenträgers |
KR20120101290A (ko) | 2009-06-26 | 2012-09-13 | 후지필름 가부시키가이샤 | 광반사 기판 및 그 제조 방법 |
KR20120109573A (ko) | 2009-12-25 | 2012-10-08 | 후지필름 가부시키가이샤 | 절연 기판, 절연 기판의 제조 방법, 배선의 형성 방법, 배선 기판 및 발광 소자 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5239403A (en) * | 1975-09-20 | 1977-03-26 | Riken Keikinzoku Kogyo Kk | Aluminium alloy printing plate |
JPS5463902A (en) * | 1977-10-31 | 1979-05-23 | Fuji Photo Film Co Ltd | Method of making offset printing plate |
JPS5574898A (en) * | 1978-12-04 | 1980-06-05 | British Aluminum Co Ltd Za | Method of making flat printing plate |
JPS581047A (ja) * | 1981-06-05 | 1983-01-06 | Fuji Photo Film Co Ltd | アルミニウム合金平版印刷版用支持体 |
-
1983
- 1983-09-16 JP JP17080583A patent/JPS6063342A/ja active Granted
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5239403A (en) * | 1975-09-20 | 1977-03-26 | Riken Keikinzoku Kogyo Kk | Aluminium alloy printing plate |
JPS5463902A (en) * | 1977-10-31 | 1979-05-23 | Fuji Photo Film Co Ltd | Method of making offset printing plate |
JPS5574898A (en) * | 1978-12-04 | 1980-06-05 | British Aluminum Co Ltd Za | Method of making flat printing plate |
JPS581047A (ja) * | 1981-06-05 | 1983-01-06 | Fuji Photo Film Co Ltd | アルミニウム合金平版印刷版用支持体 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6387288A (ja) * | 1986-09-30 | 1988-04-18 | Fuji Photo Film Co Ltd | 平版印刷版用支持体の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0419292B2 (ja) | 1992-03-30 |
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