JPS6060254A - 燃料噴射弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明のオｌ用分野〕 本発明は内燃機関の吸気通路内に燃料を噴射する燃料噴
射弁およびこの燃料噴射弁の制御装置に関するものであ
る。

〔発明の背景〕

一般に燃料噴射弁から噴射とれる燃料は微粒化が不可欠
である。

そして、燃料微粒化の一手段として特開昭５６−４４４
５３号公報に記載されているように燃料噴射弁の吐出孔
に振動弁イｃ設ける技術が知られている。

しかしながら、この振動弁を用いた燃料噴射弁において
は燃料の供給圧力が低くなると充分な燃料の微粒化が期
待できないという問題があった。

すなわち、振動弁においては燃料の圧力が低くなる程励
振周波数が低くなシ、このため燃料が充分微粒化できな
いものであった。

〔発明の目的〕

本発明の目的は燃料噴射弁に供給される燃料圧力が低下
しても充分高い励振周波数で振動することができる撮動
弁を備える燃料噴射弁を得ることにある。

〔発明の概要〕

本発明の特徴は撮動弁の励振周波数とほぼ同一周波数あ
るいは励振周波数のほぼ整数倍の周波数で撮動する振動
体によって振動弁を直接加振するようにしたものである
。

〔発明の実施例〕

以下、本発明の実施例を詳細に説明する。

第１図において、参照番号２は本発明になる燃料噴射弁
を示し、この燃料噴射弁２は公動弁保持体４、振動体保
持部６およびカバー８よシ］行成されている。

振動弁保持体４の先端には燃料吐出孔をイ１すゐ弁座１
０が固定され、この弁座１０の外部には振動弁１２を構
成する弁体ロッド１４０円錐部１６が露出している。ま
た弁体ロッド１４の他楡にはストッパ部１８が形成され
ており、このストッパ部１８には弁体ロッド１４と摺動
可能なスプリング受け２０が係止されている。そして、
弁座１０とスプリング受け２０の間には閉鎖スプリング
２２が介装されており、閉鎖スプリング２２に、Ｌつて
円錐部１６は常に燃ルー１吐出孔を閉じるように弁座１
０へ付勢されていると共に、スプリング受け２０もスト
ッパ部１８に接触する、しうに付勢されている。

振動体保持部６の内部には固定コア２４が固定されてお
シ、これは振動体保持部６とは非磁性体スペーサ２６を
介して固定されている。−また固定コア２４とカバー８
の間には永久磁石２８が固定されている。振動保持体６
と固定コア２４の間には可動コア３０が配置されておシ
、可動コア３０の周囲にはコイル３２が巻回されている
。ここで固定コア２４、振動体保持部６おまひ力・く−
８は軟鉄のような磁性体で形成され、１」■動コア３２
はプラスチックのような非磁性体で形成されており、磁
束は破線の如く形成されるもので必る。可動コア３０に
は入力端子３４および接地端子３６が固定されておシ、
入力端子３４は入力ブラシ３８よυ入力電流が供給され
、接続端子３６は接地ブラシ４０を介して接地される。

入力端子３４と接地端子３６とコイル３２は第２図に示
すように可動コア３０内に埋設されたリード線４２．４
４によって接続されている。

また、可動コア３０のコイル３２が巻回されている部分
の反対側には駆動ロッド４６が形成されておシ、この駆
動ロッド４６はスプリング受け２０に固定されたカップ
部４８と連結されている。

この駆動ロッド４６とカップ部４８の連結構造は第３図
に示す通り、カップ部４８とスプリング受け２０によっ
て形成される空間内に駆動ロッド４６の径大部５０が位
置されておシ、駆動ロッド４６はカップ部４８に対して
摺動可能となっている。同、カップ部４８と駆動ロッド
４６とは固定されていてもさしつかえない。そして、弁
体ロッド１４のストッパ部１８と駆動ロッド４６の径大
部５０の間には隙間Ｇが形成されているが、この隙間Ｇ
は可動コア３０のストロークより小さくなっている。

カバー８には燃料ニップル５２が固定されておシ、図示
しない燃料ポンプより燃料が供給される。

以上において、燃料は燃料ニップル５２より燃料噴射弁
２内に導入され、カバー８に形成した孔、振動体保持部
６と永久磁石２８の隙間、非磁性体スペーサ２６に形成
した孔、固定コア２４と振動体保持部６の隙間、振動弁
保持体４と駆動ロッド４６の隙間を通って振動弁１２へ
至る。

そして、振動弁１２、特に閉鎖スプリング２２の固有の
励振周波数とほぼ同一あるいはその整数倍の周波数を持
つ入力信号が入力ブラシ３８、入力端子３４を介してコ
イル３２に流れると、可動コア３０はこの入力電流の周
波数に対応して振動する。可動ｊア３０の振動は駆動ロ
ッド４６を介して振動弁１２へ伝えられるが、入力電流
の周波数は振動弁１２特に閉鎖スプリング２２の固有の
励振周波数とほぼ同一あるいはその整数倍に選ばれてい
るため振動弁１２は共１Ｈ；］始し、その結果振動弁１
２の弁体ロッド１４は入力電流の周波数と同期して動き
、しいては弁体ロッド１４０円雌部１６が弁座１０と協
同して入力電流の周波数と同期して開閉される。したが
って、燃料は高い周波数で断続的に供給されるため、充
分な微粒化が可能となるものである。

次に本発明の他の実施例になる燃料噴射弁の構造を説明
する。

第一４図において、振動弁保持体４の先端には弁座１０
が固定されておシ、この弁座１０の外部には振動弁１２
を構成する弁体ロッド１４の円錐部１６が露出している
。また弁体ロッド１４の他端にはストッパｓ１８が形成
されており、このストッパ部１８には弁体ロッド１４と
摺動可能なスプリング受け２０が係止されている。そし
て弁座１０とスプリング受け２０の間には閉鎖スプリン
グ２２が介装されておシ、閉鎖スプリング２２によって
円錐部１６は常に弁座ｌＯへ接触するように付勢されて
いると共に、スプリング受け２０もストッパ部１８に接
触するように付勢されている。

そして、スプリング受け２０は可動コア３０の駆動ロッ
ド４６と固定されている。

一方、振動体保持部６の周囲には円環状の永久磁石２８
Ａが固定されておシ、内部に固定コア２４Ａが配置され
ている。

そして、燃料は振動弁保持体４の側周壁に設けた燃料ニ
ップル５２Ａより供給されるものである。

以上において、可動コイル３０に巻回されたコイ■する
入カー雛を流すと、第１図の実施例と同様に可動コイル
３０、振動弁１２が振動し、燃料の微粒化が可能となる
ものである。

第４−に示す実施例では、円環状の永久磁石２８Ａ内に
固定コア２４Ａが延在していることおよびｊ＋’＜’Ｎ
料が振動弁保持体４のｆｌｉ：Ｉ　約４４’、からｉ！
Ｖ　り込まれるプこめ、燃料噴射弁２の軸長が知かくで
きるものである。

更に第５図に示す実施例も燃料１ノＥ（射弁のＩ￥１Ｉ
ＩＩ長を短かくする構成を示しておシ、燃料は燃料噴射
弁２０頭部に設けた燃料ニップル５２から供給される点
は第１図の実力１１例と同様であるが、第１図の永久磁
石２８は円環状の永久磁石２８Ａに変更され、この円環
状の永久磁石２８内に固定コア２４Ａが延在しておシ、
この点で燃料噴射弁２の軸長が短かくなるものである。

このように第１図、第４図および第５図に示す燃料噴射
弁は原理的に同一のものであるが、燃料噴射弁が適用さ
れる燃料噴射装置の形式によってこれら燃料噴射弁は適
宜選択されるものである。

次に第１図の実施例において、可動コア３０に巻回され
たコイル３２に印加される電流の周波数および一周期当
９のパルス幅を変えた場合の可動コア３０の変位（変位
出力計にて測定）の関係を第６図に基づき説明する。

条件は燃料圧力を０．８５　Ｋｇ／　ｃｒ／ｌとして測
定してアシ、実線は一周期当シのパルス幅を０．２　ｍ
　ｓとした場合を示し、破線は一周期当りのパルス幅を
０．３ｍｓとした場合を示している。

第６図かられかるように印加周波数が１．０ＫＨ２程度
で第１のビークＰ１が発生し、２．０ＫＨｚ程度で第２
のビークＰ２が発生している。そして、第１のビークＰ
Ｉは閉鎖スプリング２２の固有の励振周波数に近い周波
数を印加した場合で、第２のビークＰ２は閉鎖スプリン
グ２２の固有の励振周波数の２倍の周波数を印加した場
合であシ、第２のビークＰ２でも閉鎖スプリング２２の
励振周波数の影響が表われている。したがってコイル３
２に印加される入力電流の印加周波数は閉鎖スプリング
２２の固有の励振周波数と同一あるいはその整数倍に決
定すれば良いことがわがる。

ここで、”Ｊ動コイル３２に印加される入力電流の周波
数は振動弁１２の系の励振周波数に合わせることもでき
るが、振動弁１２の系の励振周波数は基本的に閉鎖スプ
リング２？の励振周波数とそれ程異ならないため、入力
電流の周波数は基本的に閉鎖スプリング２２の励振周波
数とほぼ同一あるいはその整数倍であれば良い。

また、入力電流の周波数の１周期当シのパルス幅？！−
長くすれば可動コア３０の変位が破線に示すようにｌ’
Ｉ’　、　Ｐ２’と大きくなることがわかシ、これによ
って噴射される燃料の量を変えることが可能となる。こ
れは、後述するように燃料の量を内燃機関の運転状態に
応じて変える制御にオリ用される。

以上は振動体として可動コイルを採用したものを説明し
たが、次に振動体として電盈材料を採用した実施例を説
明する。

第７図において、振動体保持部６内部には電歪素子が積
層された電歪部５４が配置され、この電歪部５４の一端
は振動体保持部６の頭部に設けられた支持部５６に固定
され、電歪部５４の他端には駆動部５８が固定されてい
る。駆動部５８にはスプリング受け２０が固定されてい
る。そして、振動体保持部６の側周部には燃料ニップル
５２が設けられている。

以上において、電歪部５４に高電圧パルスを印加すると
電歪部５４は伸張して振動弁１２を動かし、円錐部１６
が開いて燃料が噴射される。

そして、この実施例においても振動弁１２市に閉鎖スプ
リング２２の固有の励振周波数とほぼ同一あるいはその
整数倍の周波数で電歪部５４に高電圧パルスが印加され
るため、第１図の実施例と間柱に燃料の微わ′Ｌ化が可
能となるものである。

ここで、電歪部５４の変位量は電歪素子の債壱枚数で決
定することができるものである。

また、電歪部５４の笈位片は電企素ｒに印加する電圧を
変えることによっても第８図の如く変えることも可能で
ある。

更に電歪素子の応答性も所定ストロークを１：Ｊるため
には１００　、！Ｚ　ｒ：ｅａ程匪の高電圧パルスを印
加すｆｐ　ｌ−ｉ第９ｊス（・こ示ず如く艮好な応ル性
会確ｆ＜できるものである。

以」六第１図ないし第９図は燃’ａ：’＋噴射弁の（’
ｊ’￥造について説明したが、次にこの燃料噴射弁を使
用したエンジン制御システムについて第１０図イヒ用い
て説明するっ 吸入空気はエアクリーナ６２からスロットルチャンバ６
４に導入され、燃料供給装置でわる燃Ｍ”）弁６６Ａ捷
たはＧ６Ｌｌからの燃料と混合気を形成し、インテーク
マニホールド６８、吸気弁７０を介してシリンダ７２へ
冶、かれる。シリンダ７２内で燃焼した混合気の燃焼ガ
スはシリンダ７２から排気管７４を通シ、大気中へ排出
される。

スロットルチャンバ６４にはアクセルペダル（図示せず
）と連動したスロットルバルブ７６が設けられていゐ。

スロットルバルブ７６の上流に、その入口をベンチュリ
の上流に開口し、その出口をベンチュリ部に開口するバ
イパス通路７８が設けられ、このバイパス通路内に熱式
流量センサの電気的発熱体８０が設けられている。該発
熱体８０の放熱量はこのバイパス通路を流れる空気の買
置流速により定まるので、該放熱量を供給電力からめる
ことによシ、バイパス通路の単位時間当シの質量流量を
計測できる。バイパス通路の質量流量とメイン通路の質
量流量とは比例関係にあり、熱式流量センサの出力はメ
イン通路よりエンジンへ供給される吸入空気量を表わす
信号となる。

燃料タンク８２内の燃料はフューエルポンプ８４により
吸引・加圧され、フューエルダンパ８６、フィルタ８８
を介して燃圧レギュレータ９０へ供給される。燃圧レギ
ュレータ９０ＫＩｒＪ、燃料弁へ燃料を送出するパイプ
９２と燃料タンク８２へ燃料を戻すためのリターンパイ
プ９４とが設けられ、インテークマニホールド６８の内
圧と燃料弁６６Ａへ送られるパイプ９２内の燃圧との差
が常に一定圧になるように燃圧レギュレータからリター
ンパイプ９４を介して燃料タンク８２へ燃料が戻された
り、燃料弁６６　Ｂへ一定圧の燃料を供給したシする。

この事によシ、供給燃料量は常に燃料弁への印加信号に
対し一定の関係になる。

シリンダ７２内の混合気を燃焼させるため、点火プラグ
９６が各７リングに設けられ、点火コイル９８によって
生じた高電圧がディストリビュータ（図示せず）を介し
て点火プラグに印加される。

混合気の燃焼によって生じた熱エネルギは運動エネルギ
に変換され、エンジンの軸に回転トルクを与える。上記
熱エネルギの一部により加熱されたエンジンは冷却水に
より冷却される。この冷却水の温度は水温センサ１００
によシ計測され、この計測値はエンジン温度を表わす値
としてオリ用される。

エンジンの軸にはクランク角センサ１０２が設けられ、
エンジン軸の回転角の１度に対応したパルス（以下ＰＯ
Ｓパルスと記す。）と回転角の１２０度に対応したパル
ス（以下几ＦＦパルスと記す。）とを発生する。ｆｉ！
１４気筒エンジンでは１８０度毎にＲＦＰパルスが発生
する。

また排気管７４には排気ガスの成分から燃焼的の混成銀
の混合比を示す出力を発生する排気ガスセンサ１０４が
備えられている。

制御回路１０６は、上記各センサの出力に基づき燃料弁
６６Ａまたは６６Ｅに対し燃料供給量を表わすパルス出
力ＩＮＪと、点火コイル５８に対し、その−次電流を制
御するだめのパルスＩＧＮを発生する。上記パルスＩＮ
Ｊにより燃料５Ｐ６６Ａまたは６６Ｂｉｉ気化器の如く
連続的に燃料を供給することもできるし、間欠的に燃料
を供給することもできる。

ここで燃料弁６６Ｂの如く、絞弁７６の上流に配設した
場合はポンプ８４と燃圧調整弁９０の制御精、匿の負担
が大幅に軽減でき、燃料供給圧の低圧化に対し有利とな
る。一方燃料弁６６Ａの如く、絞弁７６の下流に配設括
れる場合は燃料の絞弁への再付着のために燃料供給量の
エンジンへの供給が影響を受けるといったことがなく、
このためエンジンの制御性や制御レスポンスが向上する
。

第１１図はエンジンの制御システムを示し、制御ａｌＫ
ｉＪ路１０６ｉｔ、セントラルプロセッシングユニット
（ＣＰＵとＨＱｊ。）とリードオンリメＬ１，１（ＲＯ
Ｍと６己す。）とランダムアクセスメモリ（ＲＡ　Ｍと
記す。）と入出力回路１０８どこれらを結ぶパスライン
１１０とによシ恰成される。

入出力回路１０８のアナログ入力を発生するセンサとし
て、バッテリ電圧上ンサ１３２と冷却水温センサ１００
とスロットルυＷｉ七ンサ１１６排気ガスセンザ１０４
とがあシ、これらの出方はマルチフレフサ１２０を介し
てアナログディジタルコンバータ１２２に入力される。

アナログディジタルコンバータ（ＡＤＣ１２２と記す。

）は、そのディジタル変換ｉｂ作を完了すると、次の変
換要求があるまでその値をＡＤＣ１２２内に保持し、Ｃ
Ｐｏ　１０４はパスライン１１０を介してその値をロー
ドできる。

熱式流殖センザ８０の出力は他のアナログディジタルコ
ンバータ１２８　（ＡＤＣ１２８と配す。）に入力さ扛
、そのディジタル値はパスライン１１０を介してＣＰＵ
ヘロードされる。

角度センサ１０２よシ送られてくるＰ　ＯＳパルスとＲ
ＥＦパルスは角度信号処理回路１２６に印加される。こ
の回路には２つの機能がある。第１の機能はエンジン速
度検出機能であり、一定時間内に入力されるＰＯＳパル
スを計数し、内部レジスタに保持する。ＣＰＵはこの組
数値をエンジン速度Ｎとしてパスラインを介してロード
する。第２の機能はエンジンの回転停止検出機能であシ
、ＣＰＵよシ指摘した一定時間内にＲＥＦパルスが入力
されない場合、エンジン回転が停止したとして、割込（
ＥＮＳＴ　、ＩＲＱと記す。）を発生するため、割込発
生回路１３２へ送るパルスを発生する。

スロットルバルブの全開状態で閉じるスイッチ１４８　
（スロッ）ルＳｗとｉａｆ。）やスタータモータが付勢
された状態で閉じるスイッチ１５２（スタータＳＷと記
す。）の出方である１ビット単位情報はディスクリート
人出力回路（以下Ｌ）１０と記す。）へ入力される。

ＣＰＵで演算された燃料供給量ＴＩを表わすデータに基
づぎ、パルスＩＮ　、Ｔを発生するため、パルス発生回
路１３４のレジスタ１ＮＪＤにはデータがセットされる
。燃料供給ｆｆｌ　Ｔ　Ｉに基づくパルスＩＮＪをパル
ス発生回路１３４で発生し、ＡＮＩ）ゲー１−１３６を
介して燃料弁６６へ印カＩＩする。

ＣＰＵで演算された点火角ＡＩＪＶθと点火エネルギ充
電開始角ＤＷＬθを表わすディジタルデル夕が、パスラ
イン１１０を介してパルス発生回路１３８のレジスタＡ
ＤＶとＤＷＬヘセットされる。

パルス発生回路は、ＤＷＬθの値に基づいて始まりＡＤ
Ｖθの値に基づいて終るパルスＩＧＮｔ−発生し、ＡＮ
Ｄグー）１４０を介して点火装置１６８へ印加する。こ
れによシ点火コイル９８の１次：ｆｆイル電流が制御さ
れる。

ＡＮＤゲート１３６と１４０の入力にはＭＯＤレジスタ
１６０の出力が印加され、ＣＰＵ、ＩＭＯＤレジスタ１
６０へ６０”がセットさ扛るとＡＮＤゲート１３（ｉ、
１４０を不導通にし、一方ＭＯＤレジスタ１６０へ１”
がセットされるとＡＮＤゲート１３６，１４０が導通す
る。従ってＣＰｔＪよりＭＯＤレジスタ１６０へｌ″ま
たは”　ｏ　”をセットすることによシ、燃料弁１２や
点火装置の動作の開始と停止を制御できる。

第１２図は第１１図の制御システムを動作させるプログ
ラムの内、燃１４　！１ＩＩＪ　ＸＩに関するプログラ
ムのみを示すシステム図である。制御回路へ電源電圧が
印加されると、ＣＰＵは先ずイニシャライズプログラム
２０２を実行し、几ＡＭや入出力回路１０８の初期化を
行ない、割込待ちの状態となる、割込が発生すると、Ｃ
ＰＵの実行は割込処理プログラム２０４へ移り、第１１
図の５ＴＡＴＵＳレジスタの内容をロードすることによ
シ、その割込要因を検索し、タスクプログラムを構成す
るＱＡＤ２１０、ＥＧＩ２１２．ＡＤＣＩＩＮ　２１４
゜）１０ＳＥＩ　２１６の内の実行の心太なプログラム
を判断し、そのプログラムに対し起ル１ｂ要求の登録を
行なう。

タスクディスパッチャ２０８は前記起動要求の登録を検
索し、優先レベルの高い順に実行タスクを選択する。こ
の選択により、タスクプログ２人２１０．２１２，２１
４，２１６の内の８択されたプログラムの先頭番地ある
いは中ＰノＦされた番地へタスクディスパッチャ２０８
よシ実行点がジャンプし、タスクの実行を開始する。こ
の実行中、もし割込要求が発生すれば、再び割込処理プ
ログラム２０４ヘジヤンプし、上記処理を再び行なう、
１タスクプログラムの実行を終了するとマクロ処え１１
ｊプログラム２０６ヘジヤンプし、実行終了の登ａ！ζ
を行ない、次の実行すべきタスクプログラムを選択する
ためにタスクディスバッチ・ヤヘ再び戻る。

このようにして各タスクの優先レベルに応じ　各タスク
プログラムが実行される。

向合タスクプログラムの処理機能と起動東件は次の第１
表の通シである。

第　１　表 プログラムｇＧＩ２１２で演算される燃料供給長。

ＴＩは次の１式で表わされる。

ＴＩ＝ＴＰＸαＸ　（１＋ｋＷ＋ｋＤ）＋ＴＢ　・・・
・・・・・・（１）ここでＴＰはエンジン速度Ｎと吸入
空気量ＱＡよυ演算さらに次の２式で表わされる。

ＴＰ＝ＱＡ／Ｎ　・ｍ１・・（２） 第１．第２式で吸入空気量ＱＡは熱式センサ８０の出力
に基づ込てプログラムＱＡＤ２１０によシ演算された演
算結果である。回転速度ＮＶｉ第１１図の回路１２６で
計測された結果である。αは排気ガスセンサ１０４の出
力に基づきプログラムＨＯ８ＥＩ　２１６で演算された
結果である。ｋＷは水温センサ１００の出力に基づきプ
ログラムＨＯ８ＥＩ　２１６によシ演算された結果であ
る。

ｋＤはその他必要に応じ演算される結果である。

ＴＢはバッテリ電圧センサ１３２の出力に基づきプログ
ラムＩ」、０８ＥＩ　２１６で演算された結果である。

２１式によシ演算された結果は第１１図のパルス発生回
路１３４ヘセツトされる。パルス発生回路１３４の詳細
書を第１３図に示す。間欠燃料噴射の制御と連続燃料供
給制御とはレジスタ２５０へｌ“をセットするかいなか
で決定される。間欠燃料噴射では０”がレジスタ２５０
にセットされ、レジスタ２５０からＯＲゲート２６４へ
０”が入力される。この結果０几ゲート２６４の出力は
フリップフロップ２６２の出力に依存する。

第１式の演算値ＴＩをパスライン１１０を介して２５２
ヘセツトする。またパルスの周期をレジスタ２６８へ、
パルスデューティをレジスタ２７２ヘセツトする。パル
ス周波数をＩ　Ｋ　）ｉ　Ｚにする場合はレジスタ２６
８へのセット値は １０−８／７Ｘ１０−’−１４３・川・山・（３）とな
る。ここで７Ｘ１０−’ｉｔカウンタ２７０へのクロッ
クの周期である。またパルスデューティを０、３　［ｍ
５Ｅｃ　’］にするにはレジスタ２７２へのセット値は ３ＸｌＯ−’／７Ｘ１０−０！＝＝＝＝４３　・・・・
・・・・・（４）となる。ここで７Ｘ１０＝は上述の如
くカウンタ２７０のクロックの周期である。

６気筒エンジンの場合クランク角センサからのＲＥＦパ
ルスは１２０度毎に出力されるので３パルスを分周回路
２６０で分周することによ、Ｑ　３６０度ごとに発生す
るパルスを作ることができる。第１４図の（イ）としＴ
ＲＥＦパルスを示す。このエンジン回転角３６０度のパ
ルスによシフリップフロラ７”２６２（！：２８０をセ
ットすると共に、カウンタ２５４およびカウンタ２７０
をＯＲゲート２８２を介してリセットする。

フリップフロップ２６２と２８０のセットに上り、ノリ
ツブフロップ２６８の出ブＪ″１′′がＯＲゲート２６
４を介してＡＮＤゲート２６６へ入力されると共に７リ
ツプフロツプ２８０の出方も１″となるのでＡＮＤゲー
ト２６６の出方は＋１”となる。次にフリップフロップ
２６２のセラ１−によりＡＮＤゲート２５６を介してカ
ウンタ２５４にりＯツクが入力され、カウンタ２５４は
コ１７）入カバルスを計数する。この計数状態ヲ第１４
図のに）に示す。一方カウンタ２７０もクロックを計数
する。この計数状態を第１４図（ｉ刀に示す。

カウンタ２５４の結果はコンパレータ２５８にＪｕｌ）
Ｌｙレジスタ５２の保持値と比較される。一方カウンタ
２７０の計数値はコンパレータ２７４゜２７６に入力さ
れ、それぞれレジスータ２６８の保持値およびレジスタ
２７２の保持値と比較される、。

カウンタ２７０の計数値がレジスタ２７２の保持値であ
るパルスデューティの値に達するとコンパレータの出力
によシフリップフロップ２８０はリセットされ、その出
力は”ｌ”から”０”へ変化する。この結果ＡＮＤゲー
ト２６６の入力ｈ”　ｏ”となシ、出力も０″となる。

カウンタ２７０の計数がさらに上昇するとレジスタ２６
８の保持値に達シ、コンパレータ２７４の出力によりフ
リップフロップ２８０が再びセットされると共に、カウ
ンタ２７０は再びリセットされる。この動作を繰返すこ
とによりレジスタ２６８へのセット値に基づく周期でフ
リップフロップ２８０はセットされ、そのセット期間は
レジスタ２７２の保持値によシ決まる。ノリツブフロッ
プ２８０のパルス出力はＡＮＤゲート２６６を介して上
述の燃料弁６６Ａまたは６６Ｂへ入力される。

カウンタ２５４のカウント値がレジスタ２５２の保持値
に達するとコンパレータの出力によシフリップフロップ
２６２はリセットされ、その出力は１”から“０”へ変
わる。これによりＡＮＤゲート２６６は不導通状能とな
シフリップフロップ２８０の出力パルスの燃料弁への送
出は停止される。次のエンジンが３６０度回転すると再
び上記動作を繰返す。

次に連続燃料供給の場合を説明する。この単位時間当り
の燃料供給量ＴＣは例えば次式で示される。

ＴＣ＝ＱＡＸαＸ　（１＋ＴＷ＋’ｌ’Ｄ）＋ＴＢ　・
・・（５）ここでＱＡ、α、ＴＷ、ＴＤ、ＴＢは上記式
（１）。

（２）で説明の通りである。この燃料供給量ＴＣに相当
するパルスデューティ（ｌ−１，ｌ（ＯＭに予め記憶し
ておき、第５式などによりＴＣを決定し、このあとＲＯ
ｆＶｌに記憶しておいだ′［Ｃとデユーティの対応を示
すテーブルを検索することによりパルスデューティを決
定する。このパルスデューティはレジスタ２７２ヘセツ
トする。またレジスタ２６８へは燃料弁の特性（共振周
波数）等によシ決定されたパルス周期をセットする。こ
れは間欠噴射の場合と同様である。間欠噴射と異なり、
レジスタ２５２への保持値の決定は不要であシ、代りに
しジスタ２５０へ”１”をセットする。これによシＯＲ
ゲートを介してＡＮＤゲート２６６へ′１”が常に入力
され、ＡＮＤゲート２６６は導通状態を常に続け、フリ
ップフロップ２８０の出力を送出し続ける。第１３図に
示すＡＮＤゲート２６６のパルスは第１１図に示す如く
燃料弁６６に印加されるが、必要に応じアンプ回路を使
用したシバワートランジスタを使用することは当然であ
る。

〔発明の目的〕

本発明によれば供給燃料を十分に微粒化できる効果があ
る。上記実施例によれば平均粒径３０〜４０〔μｍ〕ま
で微粒化できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は燃料噴射弁の構造図、第２図と第３図は第１図
の部分拡大図、第４図は他の実施例を示す構造図、第５
図はさらに他の実施例を示す構造図、第６図は入力信号
の周波数と振幅の関係を示す特性図、第７図はさらに他
の実施例を示す構造図、第８図と第９図は第７図の実施
例の特性図、第１０図は第１図〜第９図に示す燃料噴射
弁を使用したエンジン制御のシステム図、第１１図は制
御回路の詳細図、第１２図はプログラムシステム図、第
１３図は第１１し１のパルス発生回路の詳細図、第１４
図は第１３図の動作説明図である。 ４・・・振動弁保持体、１０・・・弁）４云１２・・・
振！ｌ１ＪＩ　：ｔｌ’、１４・・・弁体ロッド、】８
・・・ストッパ部、２４・・・固定コア、２６・・・非
磁性体スペーサ、８・・・カバー、３２・・・コイル、
３４・・・入力端子、３６・・・接地端子。 代理人　弁理士　高橋明夫 ｂ（ｙＨβｑ；−１数　（＜ｓｒ〕 薯デ６ゴ ４藺　（、ＬＸ−Ｅｅｌ：）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、燃料が吐出される燃料吐出孔を有する弁座、前記弁
   座と協動して前記燃料吐出孔を開閉する弁体、前記燃料
   吐出孔を常閉するように前記弁体を付勢する閉鎖スプリ
   ングを備え、前記弁体にかかる燃料の圧力によって前記
   閉鎖スプリングの閉鎖力に抗して前記弁体を開いて前記
   燃料吐出孔より燃料を吐出する燃料噴射弁において、前
   記閉鎖スプリングの固有の励振周波数とほぼ同一あるい
   はその整数倍の周波数で振動する振動体を前記弁体と連
   結するようにしたことを特徴とする燃料噴射弁。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記振動体は可動
   コアに巻回されたコイル、固定コアおよび永久磁石よシ
   なることを特徴とする燃料噴射弁。 ３、特許請求の範囲第１項において、前記振動体は電歪
   素子よりなることを特徴とする燃料噴射弁。