JPS6060254A - Fuel injection valve and control device therefor - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To permit to pulverize fuel sufficiently even when a fuel pressure is reduced by a method wherein an oscillating valve is oscillated directly by an oscillating body, which is oscillating with a frequency substantially the same as the oscillating frequency of the oscillating valve or a frequency multiplied by an integer substantially. CONSTITUTION:The fuel, introduced into the fuel injection valve 2, enters into the oscillating valve 12 through the hole of a cover 8, a clearance between an oscillating body holding section 6 and a permanent magnet 28, the hole of a non-magnetic spacer 26, a clearance between a fixed core 24 and the oscillating body holding section 6 and a clearance between an oscillating valve holding body 4 and a driving rod 46. Then, an input electric current, having a frequency substantially the same as or an integer times of the proper oscillating frequency of the oscillating valve, especially a blocking spring 22, is impressed on a coil 32 through input brushes 38 and a terminal 34. Oscillation of a movable core 30 is delivered to the rod 46 and the oscillating valve 12, a resonance is caused in the spring 22 and the cone section 16 of a valve rod 14 cooperates with a valve seat 10 to open and close the fuel injection valve. Accordingly, the fuel is supplied intermittently with a high frequency and, therefore, the fuel may be pulverized sufficiently.

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明のオｌ用分野〕 本発明は内燃機関の吸気通路内に燃料を噴射する燃料噴
射弁およびこの燃料噴射弁の制御装置に関するものであ
る。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Other Field of the Invention] The present invention relates to a fuel injection valve that injects fuel into an intake passage of an internal combustion engine, and a control device for this fuel injection valve.

〔発明の背景〕[Background of the invention]

一般に燃料噴射弁から噴射とれる燃料は微粒化が不可欠
である。Generally, the fuel that can be injected from a fuel injection valve must be atomized.

そして、燃料微粒化の一手段として特開昭５６−４４４
５３号公報に記載されているように燃料噴射弁の吐出孔
に振動弁イｃ設ける技術が知られている。As a means of fuel atomization, Japanese Patent Application Laid-Open No. 56-444
As described in Japanese Patent Application No. 53, a technique is known in which a vibration valve is provided in the discharge hole of a fuel injection valve.

しかしながら、この振動弁を用いた燃料噴射弁において
は燃料の供給圧力が低くなると充分な燃料の微粒化が期
待できないという問題があった。However, the fuel injection valve using this vibrating valve has a problem in that when the fuel supply pressure becomes low, sufficient atomization of the fuel cannot be expected.

すなわち、振動弁においては燃料の圧力が低くなる程励
振周波数が低くなシ、このため燃料が充分微粒化できな
いものであった。That is, in a vibrating valve, the lower the fuel pressure, the lower the excitation frequency, and therefore the fuel cannot be atomized sufficiently.

〔発明の目的〕[Purpose of the invention]

本発明の目的は燃料噴射弁に供給される燃料圧力が低下
しても充分高い励振周波数で振動することができる撮動
弁を備える燃料噴射弁を得ることにある。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to obtain a fuel injection valve equipped with an actuator valve that can vibrate at a sufficiently high excitation frequency even when the fuel pressure supplied to the fuel injection valve decreases.

〔発明の概要〕[Summary of the invention]

本発明の特徴は撮動弁の励振周波数とほぼ同一周波数あ
るいは励振周波数のほぼ整数倍の周波数で撮動する振動
体によって振動弁を直接加振するようにしたものである
。A feature of the present invention is that the vibrating valve is directly vibrated by a vibrating body that is driven at a frequency that is approximately the same as the excitation frequency of the photographing valve or approximately an integral multiple of the excitation frequency.

〔発明の実施例〕[Embodiments of the invention]

以下、本発明の実施例を詳細に説明する。 Examples of the present invention will be described in detail below.

第１図において、参照番号２は本発明になる燃料噴射弁
を示し、この燃料噴射弁２は公動弁保持体４、振動体保
持部６およびカバー８よシ］行成されている。In FIG. 1, reference numeral 2 indicates a fuel injection valve according to the present invention, and this fuel injection valve 2 is comprised of a public valve holder 4, a vibrating body holder 6, and a cover 8.

振動弁保持体４の先端には燃料吐出孔をイ１すゐ弁座１
０が固定され、この弁座１０の外部には振動弁１２を構
成する弁体ロッド１４０円錐部１６が露出している。ま
た弁体ロッド１４の他楡にはストッパ部１８が形成され
ており、このストッパ部１８には弁体ロッド１４と摺動
可能なスプリング受け２０が係止されている。そして、
弁座１０とスプリング受け２０の間には閉鎖スプリング
２２が介装されており、閉鎖スプリング２２に、Ｌつて
円錐部１６は常に燃ルー１吐出孔を閉じるように弁座１
０へ付勢されていると共に、スプリング受け２０もスト
ッパ部１８に接触する、しうに付勢されている。A fuel discharge hole is provided at the tip of the vibrating valve holder 4. A valve seat 1 is provided.
0 is fixed, and a conical portion 16 of a valve rod 140 constituting the vibrating valve 12 is exposed outside the valve seat 10. In addition, a stopper portion 18 is formed on the other edge of the valve body rod 14, and a spring receiver 20 that is slidable on the valve body rod 14 is engaged with this stopper portion 18. and,
A closing spring 22 is interposed between the valve seat 10 and the spring receiver 20, and the conical portion 16 is attached to the closing spring 22 so that the conical portion 16 always closes the discharge hole of the fuel 1.
0, and the spring receiver 20 is also urged toward contact with the stopper portion 18.

振動体保持部６の内部には固定コア２４が固定されてお
シ、これは振動体保持部６とは非磁性体スペーサ２６を
介して固定されている。−また固定コア２４とカバー８
の間には永久磁石２８が固定されている。振動保持体６
と固定コア２４の間には可動コア３０が配置されておシ
、可動コア３０の周囲にはコイル３２が巻回されている
。ここで固定コア２４、振動体保持部６おまひ力・く−
８は軟鉄のような磁性体で形成され、１」■動コア３２
はプラスチックのような非磁性体で形成されており、磁
束は破線の如く形成されるもので必る。可動コア３０に
は入力端子３４および接地端子３６が固定されておシ、
入力端子３４は入力ブラシ３８よυ入力電流が供給され
、接続端子３６は接地ブラシ４０を介して接地される。A fixed core 24 is fixed inside the vibrating body holder 6, and is fixed to the vibrating body holder 6 via a non-magnetic spacer 26. -Also fixed core 24 and cover 8
A permanent magnet 28 is fixed between them. Vibration holding body 6
A movable core 30 is disposed between the fixed core 24 and the fixed core 24, and a coil 32 is wound around the movable core 30. Here, the fixed core 24, the vibrating body holding part 6, and the
8 is made of a magnetic material such as soft iron, and 1"■ moving core 32
is made of a non-magnetic material such as plastic, and the magnetic flux is necessarily formed as shown by the broken line. An input terminal 34 and a ground terminal 36 are fixed to the movable core 30.
The input terminal 34 is supplied with an input current from an input brush 38, and the connection terminal 36 is grounded via a grounding brush 40.

入力端子３４と接地端子３６とコイル３２は第２図に示
すように可動コア３０内に埋設されたリード線４２．４
４によって接続されている。The input terminal 34, the ground terminal 36, and the coil 32 are connected to lead wires 42.4 buried within the movable core 30, as shown in FIG.
Connected by 4.

また、可動コア３０のコイル３２が巻回されている部分
の反対側には駆動ロッド４６が形成されておシ、この駆
動ロッド４６はスプリング受け２０に固定されたカップ
部４８と連結されている。Further, a drive rod 46 is formed on the opposite side of the portion of the movable core 30 where the coil 32 is wound, and this drive rod 46 is connected to a cup portion 48 fixed to the spring receiver 20. .

この駆動ロッド４６とカップ部４８の連結構造は第３図
に示す通り、カップ部４８とスプリング受け２０によっ
て形成される空間内に駆動ロッド４６の径大部５０が位
置されておシ、駆動ロッド４６はカップ部４８に対して
摺動可能となっている。同、カップ部４８と駆動ロッド
４６とは固定されていてもさしつかえない。そして、弁
体ロッド１４のストッパ部１８と駆動ロッド４６の径大
部５０の間には隙間Ｇが形成されているが、この隙間Ｇ
は可動コア３０のストロークより小さくなっている。As shown in FIG. 3, the connection structure between the drive rod 46 and the cup portion 48 is such that the large diameter portion 50 of the drive rod 46 is located within the space formed by the cup portion 48 and the spring receiver 20. 46 is slidable relative to the cup portion 48. Similarly, the cup portion 48 and the drive rod 46 may be fixed. A gap G is formed between the stopper portion 18 of the valve body rod 14 and the large diameter portion 50 of the drive rod 46;
is smaller than the stroke of the movable core 30.

カバー８には燃料ニップル５２が固定されておシ、図示
しない燃料ポンプより燃料が供給される。A fuel nipple 52 is fixed to the cover 8, and fuel is supplied from a fuel pump (not shown).

以上において、燃料は燃料ニップル５２より燃料噴射弁
２内に導入され、カバー８に形成した孔、振動体保持部
６と永久磁石２８の隙間、非磁性体スペーサ２６に形成
した孔、固定コア２４と振動体保持部６の隙間、振動弁
保持体４と駆動ロッド４６の隙間を通って振動弁１２へ
至る。In the above, fuel is introduced into the fuel injection valve 2 through the fuel nipple 52, through the hole formed in the cover 8, the gap between the vibrating body holder 6 and the permanent magnet 28, the hole formed in the non-magnetic spacer 26, and the fixed core 24. It reaches the vibrating valve 12 through the gap between the vibrating body holder 6 and the vibrating valve holder 4 and the drive rod 46 .

そして、振動弁１２、特に閉鎖スプリング２２の固有の
励振周波数とほぼ同一あるいはその整数倍の周波数を持
つ入力信号が入力ブラシ３８、入力端子３４を介してコ
イル３２に流れると、可動コア３０はこの入力電流の周
波数に対応して振動する。可動ｊア３０の振動は駆動ロ
ッド４６を介して振動弁１２へ伝えられるが、入力電流
の周波数は振動弁１２特に閉鎖スプリング２２の固有の
励振周波数とほぼ同一あるいはその整数倍に選ばれてい
るため振動弁１２は共１Ｈ；］始し、その結果振動弁１
２の弁体ロッド１４は入力電流の周波数と同期して動き
、しいては弁体ロッド１４０円雌部１６が弁座１０と協
同して入力電流の周波数と同期して開閉される。したが
って、燃料は高い周波数で断続的に供給されるため、充
分な微粒化が可能となるものである。When an input signal having a frequency that is substantially the same as or an integral multiple of the unique excitation frequency of the vibration valve 12, particularly the closing spring 22, flows to the coil 32 via the input brush 38 and the input terminal 34, the movable core 30 It vibrates in response to the frequency of the input current. The vibrations of the movable jaw 30 are transmitted to the vibrating valve 12 via the drive rod 46, and the frequency of the input current is selected to be approximately the same as, or an integral multiple of, the natural excitation frequency of the vibrating valve 12, particularly the closing spring 22. Therefore, the vibration valve 12 starts at 1H;], and as a result, the vibration valve 1
The second valve rod 14 moves in synchronization with the frequency of the input current, and the 140-circle female portion 16 of the valve rod cooperates with the valve seat 10 to open and close in synchronization with the frequency of the input current. Therefore, since fuel is intermittently supplied at a high frequency, sufficient atomization is possible.

次に本発明の他の実施例になる燃料噴射弁の構造を説明
する。Next, the structure of a fuel injection valve according to another embodiment of the present invention will be described.

第一４図において、振動弁保持体４の先端には弁座１０
が固定されておシ、この弁座１０の外部には振動弁１２
を構成する弁体ロッド１４の円錐部１６が露出している
。また弁体ロッド１４の他端にはストッパｓ１８が形成
されており、このストッパ部１８には弁体ロッド１４と
摺動可能なスプリング受け２０が係止されている。そし
て弁座１０とスプリング受け２０の間には閉鎖スプリン
グ２２が介装されておシ、閉鎖スプリング２２によって
円錐部１６は常に弁座ｌＯへ接触するように付勢されて
いると共に、スプリング受け２０もストッパ部１８に接
触するように付勢されている。In FIG. 14, a valve seat 10 is provided at the tip of the vibrating valve holder 4.
is fixed, and a vibration valve 12 is installed on the outside of this valve seat 10.
The conical portion 16 of the valve body rod 14 constituting the valve body rod 14 is exposed. A stopper s18 is formed at the other end of the valve body rod 14, and a spring receiver 20 that is slidable on the valve body rod 14 is engaged with this stopper portion 18. A closing spring 22 is interposed between the valve seat 10 and the spring receiver 20, and the closing spring 22 always urges the conical portion 16 to contact the valve seat lO. is also biased so as to contact the stopper portion 18.

そして、スプリング受け２０は可動コア３０の駆動ロッ
ド４６と固定されている。The spring receiver 20 is fixed to the drive rod 46 of the movable core 30.

一方、振動体保持部６の周囲には円環状の永久磁石２８
Ａが固定されておシ、内部に固定コア２４Ａが配置され
ている。On the other hand, an annular permanent magnet 28 is placed around the vibrating body holding part 6.
A is fixed, and a fixed core 24A is arranged inside.

そして、燃料は振動弁保持体４の側周壁に設けた燃料ニ
ップル５２Ａより供給されるものである。Fuel is supplied from a fuel nipple 52A provided on the side circumferential wall of the vibrating valve holder 4.

以上において、可動コイル３０に巻回されたコイ■する
入カー雛を流すと、第１図の実施例と同様に可動コイル
３０、振動弁１２が振動し、燃料の微粒化が可能となる
ものである。In the above, when the incoming car chicks wound around the movable coil 30 are allowed to flow, the movable coil 30 and the vibration valve 12 vibrate as in the embodiment shown in FIG. 1, making it possible to atomize the fuel. It is.

第４−に示す実施例では、円環状の永久磁石２８Ａ内に
固定コア２４Ａが延在していることおよびｊ＋’＜’Ｎ
料が振動弁保持体４のｆｌｉ：Ｉ　約４４’、からｉ！
Ｖ　り込まれるプこめ、燃料噴射弁２の軸長が知かくで
きるものである。In the embodiment shown in No. 4-, the fixed core 24A extends within the annular permanent magnet 28A, and j+'<'N
The amount of the vibration valve holder 4 is fli:I about 44', from i!
The axial length of the fuel injection valve 2 can be adjusted depending on the amount of pressure to be inserted into the fuel injection valve 2.

更に第５図に示す実施例も燃料１ノＥ（射弁のＩ￥１Ｉ
ＩＩ長を短かくする構成を示しておシ、燃料は燃料噴射
弁２０頭部に設けた燃料ニップル５２から供給される点
は第１図の実力１１例と同様であるが、第１図の永久磁
石２８は円環状の永久磁石２８Ａに変更され、この円環
状の永久磁石２８内に固定コア２４Ａが延在しておシ、
この点で燃料噴射弁２の軸長が短かくなるものである。Furthermore, the embodiment shown in FIG.
This figure shows a configuration that shortens the II length. Fuel is supplied from the fuel nipple 52 provided at the head of the fuel injector 20, which is the same as in the example 11 shown in FIG. The permanent magnet 28 is changed to an annular permanent magnet 28A, and a fixed core 24A extends inside the annular permanent magnet 28.
In this respect, the axial length of the fuel injection valve 2 is shortened.

このように第１図、第４図および第５図に示す燃料噴射
弁は原理的に同一のものであるが、燃料噴射弁が適用さ
れる燃料噴射装置の形式によってこれら燃料噴射弁は適
宜選択されるものである。In this way, the fuel injection valves shown in FIGS. 1, 4, and 5 are the same in principle, but these fuel injection valves can be selected as appropriate depending on the type of fuel injection device to which the fuel injection valve is applied. It is something that will be done.

次に第１図の実施例において、可動コア３０に巻回され
たコイル３２に印加される電流の周波数および一周期当
９のパルス幅を変えた場合の可動コア３０の変位（変位
出力計にて測定）の関係を第６図に基づき説明する。Next, in the embodiment shown in FIG. 1, the displacement of the movable core 30 (displacement output meter) when the frequency and pulse width of the current applied to the coil 32 wound around the movable core 30 are changed. The relationship between (measured by) will be explained based on FIG.

条件は燃料圧力を０．８５　Ｋｇ／　ｃｒ／ｌとして測
定してアシ、実線は一周期当シのパルス幅を０．２　ｍ
　ｓとした場合を示し、破線は一周期当りのパルス幅を
０．３ｍｓとした場合を示している。The conditions are measured with a fuel pressure of 0.85 Kg/cr/l, and the solid line indicates a pulse width of 0.2 m per period.
The broken line shows the case where the pulse width per cycle is 0.3 ms.

第６図かられかるように印加周波数が１．０ＫＨ２程度
で第１のビークＰ１が発生し、２．０ＫＨｚ程度で第２
のビークＰ２が発生している。そして、第１のビークＰ
Ｉは閉鎖スプリング２２の固有の励振周波数に近い周波
数を印加した場合で、第２のビークＰ２は閉鎖スプリン
グ２２の固有の励振周波数の２倍の周波数を印加した場
合であシ、第２のビークＰ２でも閉鎖スプリング２２の
励振周波数の影響が表われている。したがってコイル３
２に印加される入力電流の印加周波数は閉鎖スプリング
２２の固有の励振周波数と同一あるいはその整数倍に決
定すれば良いことがわがる。As can be seen from Fig. 6, the first peak P1 occurs when the applied frequency is about 1.0 KH2, and the second peak P1 occurs at about 2.0 KHz.
A peak P2 is generated. And the first beak P
I is the case when a frequency close to the unique excitation frequency of the closing spring 22 is applied, and the second peak P2 is the case when a frequency twice the unique excitation frequency of the closing spring 22 is applied. The influence of the excitation frequency of the closing spring 22 also appears in P2. Therefore coil 3
It can be seen that the application frequency of the input current applied to the closing spring 22 may be determined to be the same as the specific excitation frequency of the closing spring 22 or an integral multiple thereof.

ここで、”Ｊ動コイル３２に印加される入力電流の周波
数は振動弁１２の系の励振周波数に合わせることもでき
るが、振動弁１２の系の励振周波数は基本的に閉鎖スプ
リング２？の励振周波数とそれ程異ならないため、入力
電流の周波数は基本的に閉鎖スプリング２２の励振周波
数とほぼ同一あるいはその整数倍であれば良い。Here, the frequency of the input current applied to the J moving coil 32 can be matched to the excitation frequency of the system of the vibrating valve 12, but the excitation frequency of the system of the vibrating valve 12 is basically the excitation frequency of the closing spring 2? Since it is not so different from the frequency, the frequency of the input current basically needs to be approximately the same as the excitation frequency of the closing spring 22 or an integral multiple thereof.

また、入力電流の周波数の１周期当シのパルス幅？！−
長くすれば可動コア３０の変位が破線に示すようにｌ’
Ｉ’　、　Ｐ２’と大きくなることがわかシ、これによ
って噴射される燃料の量を変えることが可能となる。こ
れは、後述するように燃料の量を内燃機関の運転状態に
応じて変える制御にオリ用される。Also, what is the pulse width per cycle of the frequency of the input current? ! −
If the length is increased, the displacement of the movable core 30 will be l' as shown by the broken line.
It is understood that I' and P2' become larger, which makes it possible to change the amount of fuel injected. This is primarily used for control that changes the amount of fuel depending on the operating state of the internal combustion engine, as will be described later.

以上は振動体として可動コイルを採用したものを説明し
たが、次に振動体として電盈材料を採用した実施例を説
明する。Above, an example in which a movable coil is used as the vibrating body has been described. Next, an embodiment in which an electromagnetic material is used as the vibrating body will be described.

第７図において、振動体保持部６内部には電歪素子が積
層された電歪部５４が配置され、この電歪部５４の一端
は振動体保持部６の頭部に設けられた支持部５６に固定
され、電歪部５４の他端には駆動部５８が固定されてい
る。駆動部５８にはスプリング受け２０が固定されてい
る。そして、振動体保持部６の側周部には燃料ニップル
５２が設けられている。In FIG. 7, an electrostrictive section 54 in which electrostrictive elements are laminated is disposed inside the vibrating body holding section 6, and one end of this electrostrictive section 54 is connected to a support provided at the head of the vibrating body holding section 6. 56, and a drive section 58 is fixed to the other end of the electrostrictive section 54. A spring receiver 20 is fixed to the drive section 58. A fuel nipple 52 is provided on the side circumference of the vibrating body holding portion 6.

以上において、電歪部５４に高電圧パルスを印加すると
電歪部５４は伸張して振動弁１２を動かし、円錐部１６
が開いて燃料が噴射される。In the above, when a high voltage pulse is applied to the electrostrictive part 54, the electrostrictive part 54 expands and moves the vibration valve 12, and the conical part 16
opens and fuel is injected.

そして、この実施例においても振動弁１２市に閉鎖スプ
リング２２の固有の励振周波数とほぼ同一あるいはその
整数倍の周波数で電歪部５４に高電圧パルスが印加され
るため、第１図の実施例と間柱に燃料の微わ′Ｌ化が可
能となるものである。In this embodiment as well, a high voltage pulse is applied to the electrostrictive section 54 at a frequency that is approximately the same as or an integral multiple of the unique excitation frequency of the closing spring 22 to the 12 vibrating valves. This makes it possible to reduce the amount of fuel to the studs.

ここで、電歪部５４の変位量は電歪素子の債壱枚数で決
定することができるものである。Here, the amount of displacement of the electrostrictive portion 54 can be determined by the number of bonds of the electrostrictive element.

また、電歪部５４の笈位片は電企素ｒに印加する電圧を
変えることによっても第８図の如く変えることも可能で
ある。Further, the position of the cap of the electrostrictive section 54 can also be changed as shown in FIG. 8 by changing the voltage applied to the electrostrictive element r.

更に電歪素子の応答性も所定ストロークを１：Ｊるため
には１００　、！Ｚ　ｒ：ｅａ程匪の高電圧パルスを印
加すｆｐ　ｌ−ｉ第９ｊス（・こ示ず如く艮好な応ル性
会確ｆ＜できるものである。Furthermore, the response of the electrostrictive element is 100,! Zr: Applying a high voltage pulse of about ea (fp l-i 9j) (as shown in the figure, a very good response can be achieved).

以」六第１図ないし第９図は燃’ａ：’＋噴射弁の（’
ｊ’￥造について説明したが、次にこの燃料噴射弁を使
用したエンジン制御システムについて第１０図イヒ用い
て説明するっ 吸入空気はエアクリーナ６２からスロットルチャンバ６
４に導入され、燃料供給装置でわる燃Ｍ”）弁６６Ａ捷
たはＧ６Ｌｌからの燃料と混合気を形成し、インテーク
マニホールド６８、吸気弁７０を介してシリンダ７２へ
冶、かれる。シリンダ７２内で燃焼した混合気の燃焼ガ
スはシリンダ７２から排気管７４を通シ、大気中へ排出
される。Figures 1 to 9 show fuel 'a:' + (' of the injector).
Having explained the fuel injection valve, next we will explain the engine control system using this fuel injection valve using FIG.
The fuel is introduced into the cylinder 72 via the intake manifold 68 and the intake valve 70, and is fed into the cylinder 72 through the intake manifold 68 and intake valve 70. The combustion gas of the air-fuel mixture combusted in the cylinder 72 passes through the exhaust pipe 74 and is discharged into the atmosphere.

スロットルチャンバ６４にはアクセルペダル（図示せず
）と連動したスロットルバルブ７６が設けられていゐ。The throttle chamber 64 is provided with a throttle valve 76 that operates in conjunction with an accelerator pedal (not shown).

スロットルバルブ７６の上流に、その入口をベンチュリ
の上流に開口し、その出口をベンチュリ部に開口するバ
イパス通路７８が設けられ、このバイパス通路内に熱式
流量センサの電気的発熱体８０が設けられている。該発
熱体８０の放熱量はこのバイパス通路を流れる空気の買
置流速により定まるので、該放熱量を供給電力からめる
ことによシ、バイパス通路の単位時間当シの質量流量を
計測できる。バイパス通路の質量流量とメイン通路の質
量流量とは比例関係にあり、熱式流量センサの出力はメ
イン通路よりエンジンへ供給される吸入空気量を表わす
信号となる。A bypass passage 78 is provided upstream of the throttle valve 76 and has an inlet opening upstream of the venturi and an outlet opening into the venturi portion, and an electric heating element 80 of the thermal flow sensor is provided within this bypass passage. ing. Since the heat radiation amount of the heating element 80 is determined by the flow rate of air flowing through the bypass passage, by calculating the heat radiation amount from the supplied power, the mass flow rate per unit time of the bypass passage can be measured. The mass flow rate of the bypass passage and the mass flow rate of the main passage are in a proportional relationship, and the output of the thermal flow sensor becomes a signal representing the amount of intake air supplied to the engine from the main passage.

燃料タンク８２内の燃料はフューエルポンプ８４により
吸引・加圧され、フューエルダンパ８６、フィルタ８８
を介して燃圧レギュレータ９０へ供給される。燃圧レギ
ュレータ９０ＫＩｒＪ、燃料弁へ燃料を送出するパイプ
９２と燃料タンク８２へ燃料を戻すためのリターンパイ
プ９４とが設けられ、インテークマニホールド６８の内
圧と燃料弁６６Ａへ送られるパイプ９２内の燃圧との差
が常に一定圧になるように燃圧レギュレータからリター
ンパイプ９４を介して燃料タンク８２へ燃料が戻された
り、燃料弁６６　Ｂへ一定圧の燃料を供給したシする。The fuel in the fuel tank 82 is sucked and pressurized by a fuel pump 84, and is then pumped through a fuel damper 86 and a filter 88.
The fuel is supplied to the fuel pressure regulator 90 via the fuel pressure regulator 90. A fuel pressure regulator 90KIrJ, a pipe 92 for sending fuel to the fuel valve, and a return pipe 94 for returning fuel to the fuel tank 82 are provided, and the internal pressure in the intake manifold 68 and the fuel pressure in the pipe 92 sent to the fuel valve 66A are adjusted. Fuel is returned from the fuel pressure regulator to the fuel tank 82 via the return pipe 94, or fuel at a constant pressure is supplied to the fuel valve 66B so that the difference is always at a constant pressure.

この事によシ、供給燃料量は常に燃料弁への印加信号に
対し一定の関係になる。Due to this, the amount of fuel supplied always has a constant relationship to the signal applied to the fuel valve.

シリンダ７２内の混合気を燃焼させるため、点火プラグ
９６が各７リングに設けられ、点火コイル９８によって
生じた高電圧がディストリビュータ（図示せず）を介し
て点火プラグに印加される。In order to combust the air-fuel mixture in the cylinder 72, a spark plug 96 is provided in each of the seven rings, and a high voltage generated by an ignition coil 98 is applied to the spark plug via a distributor (not shown).

混合気の燃焼によって生じた熱エネルギは運動エネルギ
に変換され、エンジンの軸に回転トルクを与える。上記
熱エネルギの一部により加熱されたエンジンは冷却水に
より冷却される。この冷却水の温度は水温センサ１００
によシ計測され、この計測値はエンジン温度を表わす値
としてオリ用される。Thermal energy generated by the combustion of the air-fuel mixture is converted into kinetic energy, which provides rotational torque to the engine shaft. The engine heated by a portion of the thermal energy is cooled by cooling water. The temperature of this cooling water is determined by the water temperature sensor 100.
This measured value is used as a value representing the engine temperature.

エンジンの軸にはクランク角センサ１０２が設けられ、
エンジン軸の回転角の１度に対応したパルス（以下ＰＯ
Ｓパルスと記す。）と回転角の１２０度に対応したパル
ス（以下几ＦＦパルスと記す。）とを発生する。ｆｉ！
１４気筒エンジンでは１８０度毎にＲＦＰパルスが発生
する。A crank angle sensor 102 is provided on the engine shaft,
Pulse corresponding to 1 degree of engine shaft rotation angle (hereinafter PO
It is written as S pulse. ) and a pulse corresponding to a rotation angle of 120 degrees (hereinafter referred to as FF pulse). Fi!
In a 14-cylinder engine, an RFP pulse is generated every 180 degrees.

また排気管７４には排気ガスの成分から燃焼的の混成銀
の混合比を示す出力を発生する排気ガスセンサ１０４が
備えられている。Further, the exhaust pipe 74 is equipped with an exhaust gas sensor 104 that generates an output indicating the mixture ratio of combustible mixed silver from the components of the exhaust gas.

制御回路１０６は、上記各センサの出力に基づき燃料弁
６６Ａまたは６６Ｅに対し燃料供給量を表わすパルス出
力ＩＮＪと、点火コイル５８に対し、その−次電流を制
御するだめのパルスＩＧＮを発生する。上記パルスＩＮ
Ｊにより燃料５Ｐ６６Ａまたは６６Ｂｉｉ気化器の如く
連続的に燃料を供給することもできるし、間欠的に燃料
を供給することもできる。The control circuit 106 generates a pulse output INJ representing the amount of fuel supplied to the fuel valve 66A or 66E based on the outputs of the sensors, and a pulse IGN to the ignition coil 58 to control its secondary current. Above pulse IN
J can be used to supply fuel continuously, such as with a fuel 5P66A or 66Bii carburetor, or can be supplied intermittently.

ここで燃料弁６６Ｂの如く、絞弁７６の上流に配設した
場合はポンプ８４と燃圧調整弁９０の制御精、匿の負担
が大幅に軽減でき、燃料供給圧の低圧化に対し有利とな
る。一方燃料弁６６Ａの如く、絞弁７６の下流に配設括
れる場合は燃料の絞弁への再付着のために燃料供給量の
エンジンへの供給が影響を受けるといったことがなく、
このためエンジンの制御性や制御レスポンスが向上する
。Here, if the fuel valve 66B is disposed upstream of the throttle valve 76, the burden of controlling the pump 84 and the fuel pressure regulating valve 90 can be greatly reduced, which is advantageous for lowering the fuel supply pressure. . On the other hand, if the fuel valve 66A is arranged downstream of the throttle valve 76, the amount of fuel supplied to the engine will not be affected due to fuel re-adhering to the throttle valve.
This improves engine controllability and control response.

第１１図はエンジンの制御システムを示し、制御ａｌＫ
ｉＪ路１０６ｉｔ、セントラルプロセッシングユニット
（ＣＰＵとＨＱｊ。）とリードオンリメＬ１，１（ＲＯ
Ｍと６己す。）とランダムアクセスメモリ（ＲＡ　Ｍと
記す。）と入出力回路１０８どこれらを結ぶパスライン
１１０とによシ恰成される。FIG. 11 shows the engine control system, and the control alK
iJ path 106it, central processing unit (CPU and HQj.) and read-only L1,1 (RO
M and 6 myself. ), a random access memory (referred to as RAM), an input/output circuit 108, and a path line 110 connecting these.

入出力回路１０８のアナログ入力を発生するセンサとし
て、バッテリ電圧上ンサ１３２と冷却水温センサ１００
とスロットルυＷｉ七ンサ１１６排気ガスセンザ１０４
とがあシ、これらの出方はマルチフレフサ１２０を介し
てアナログディジタルコンバータ１２２に入力される。As sensors that generate analog input for the input/output circuit 108, a battery voltage sensor 132 and a cooling water temperature sensor 100 are used.
and throttle υWi7 sensor 116 exhaust gas sensor 104
However, these outputs are input to an analog-to-digital converter 122 via a multi-flexor 120.

アナログディジタルコンバータ（ＡＤＣ１２２と記す。Analog-digital converter (referred to as ADC122).

）は、そのディジタル変換ｉｂ作を完了すると、次の変
換要求があるまでその値をＡＤＣ１２２内に保持し、Ｃ
Ｐｏ　１０４はパスライン１１０を介してその値をロー
ドできる。) completes its digital conversion ib operation, holds the value in the ADC 122 until the next conversion request, and converts the
Po 104 can load its value via pass line 110.

熱式流殖センザ８０の出力は他のアナログディジタルコ
ンバータ１２８　（ＡＤＣ１２８と配す。）に入力さ扛
、そのディジタル値はパスライン１１０を介してＣＰＵ
ヘロードされる。The output of the thermal flow sensor 80 is input to another analog-to-digital converter 128 (arranged with ADC 128), and its digital value is sent to the CPU via the pass line 110.
Herod.

角度センサ１０２よシ送られてくるＰ　ＯＳパルスとＲ
ＥＦパルスは角度信号処理回路１２６に印加される。こ
の回路には２つの機能がある。第１の機能はエンジン速
度検出機能であり、一定時間内に入力されるＰＯＳパル
スを計数し、内部レジスタに保持する。ＣＰＵはこの組
数値をエンジン速度Ｎとしてパスラインを介してロード
する。第２の機能はエンジンの回転停止検出機能であシ
、ＣＰＵよシ指摘した一定時間内にＲＥＦパルスが入力
されない場合、エンジン回転が停止したとして、割込（
ＥＮＳＴ　、ＩＲＱと記す。）を発生するため、割込発
生回路１３２へ送るパルスを発生する。The POS pulse and R sent from the angle sensor 102
The EF pulse is applied to the angle signal processing circuit 126. This circuit has two functions. The first function is an engine speed detection function, which counts POS pulses input within a certain period of time and stores them in an internal register. The CPU loads this set value as the engine speed N via the pass line. The second function is an engine rotation stop detection function. If the REF pulse is not input within a certain period of time specified by the CPU, it is assumed that the engine rotation has stopped and an interrupt (
It is written as ENST, IRQ. ), a pulse is generated to be sent to the interrupt generation circuit 132.

スロットルバルブの全開状態で閉じるスイッチ１４８　
（スロッ）ルＳｗとｉａｆ。）やスタータモータが付勢
された状態で閉じるスイッチ１５２（スタータＳＷと記
す。）の出方である１ビット単位情報はディスクリート
人出力回路（以下Ｌ）１０と記す。）へ入力される。Switch 148 that closes when the throttle valve is fully open
(Throt) Le Sw and IAF. ) and the output of the switch 152 (referred to as starter SW) that closes when the starter motor is energized is referred to as a discrete human output circuit (hereinafter referred to as L) 10. ).

ＣＰＵで演算された燃料供給量ＴＩを表わすデータに基
づぎ、パルスＩＮ　、Ｔを発生するため、パルス発生回
路１３４のレジスタ１ＮＪＤにはデータがセットされる
。燃料供給ｆｆｌ　Ｔ　Ｉに基づくパルスＩＮＪをパル
ス発生回路１３４で発生し、ＡＮＩ）ゲー１−１３６を
介して燃料弁６６へ印カＩＩする。Data is set in the register 1NJD of the pulse generation circuit 134 in order to generate the pulses IN and T based on the data representing the fuel supply amount TI calculated by the CPU. A pulse INJ based on the fuel supply fflTI is generated by the pulse generation circuit 134 and applied to the fuel valve 66 via the ANI) gate 1-136.

ＣＰＵで演算された点火角ＡＩＪＶθと点火エネルギ充
電開始角ＤＷＬθを表わすディジタルデル夕が、パスラ
イン１１０を介してパルス発生回路１３８のレジスタＡ
ＤＶとＤＷＬヘセットされる。The digital data representing the ignition angle AIJVθ and the ignition energy charging start angle DWLθ calculated by the CPU are sent to the register A of the pulse generation circuit 138 via the pass line 110.
DV and DWL are set.

パルス発生回路は、ＤＷＬθの値に基づいて始まりＡＤ
Ｖθの値に基づいて終るパルスＩＧＮｔ−発生し、ＡＮ
Ｄグー）１４０を介して点火装置１６８へ印加する。こ
れによシ点火コイル９８の１次：ｆｆイル電流が制御さ
れる。The pulse generation circuit starts based on the value of DWLθ
A pulse IGNt-generated and terminated based on the value of Vθ
(D) 140 to the ignition device 168. This controls the primary ff coil current of the ignition coil 98.

ＡＮＤゲート１３６と１４０の入力にはＭＯＤレジスタ
１６０の出力が印加され、ＣＰＵ、ＩＭＯＤレジスタ１
６０へ６０”がセットさ扛るとＡＮＤゲート１３（ｉ、
１４０を不導通にし、一方ＭＯＤレジスタ１６０へ１”
がセットされるとＡＮＤゲート１３６，１４０が導通す
る。従ってＣＰｔＪよりＭＯＤレジスタ１６０へｌ″ま
たは”　ｏ　”をセットすることによシ、燃料弁１２や
点火装置の動作の開始と停止を制御できる。The output of the MOD register 160 is applied to the inputs of the AND gates 136 and 140, and the CPU and IMOD register 1
When 60” is set to 60, AND gate 13 (i,
140 non-conducting while 1'' to MOD register 160.
When set, AND gates 136 and 140 become conductive. Therefore, by setting l'' or "o" to the MOD register 160 from CPtJ, it is possible to control the start and stop of the operation of the fuel valve 12 and the ignition device.

第１２図は第１１図の制御システムを動作させるプログ
ラムの内、燃１４　！１ＩＩＪ　ＸＩに関するプログラ
ムのみを示すシステム図である。制御回路へ電源電圧が
印加されると、ＣＰＵは先ずイニシャライズプログラム
２０２を実行し、几ＡＭや入出力回路１０８の初期化を
行ない、割込待ちの状態となる、割込が発生すると、Ｃ
ＰＵの実行は割込処理プログラム２０４へ移り、第１１
図の５ＴＡＴＵＳレジスタの内容をロードすることによ
シ、その割込要因を検索し、タスクプログラムを構成す
るＱＡＤ２１０、ＥＧＩ２１２．ＡＤＣＩＩＮ　２１４
゜）１０ＳＥＩ　２１６の内の実行の心太なプログラム
を判断し、そのプログラムに対し起ル１ｂ要求の登録を
行なう。FIG. 12 shows the program for operating the control system shown in FIG. 11. FIG. 1 is a system diagram showing only programs related to 1IIJ XI. When the power supply voltage is applied to the control circuit, the CPU first executes the initialization program 202, initializes the AM and input/output circuit 108, and enters the state of waiting for an interrupt.
The execution of the PU moves to the interrupt processing program 204, and the 11th
By loading the contents of the 5 TATUS register shown in the figure, the interrupt factor is searched, and the QAD 210, EGI 212. ADCIIN 214
゜) Determine which program is most likely to be executed among the 10 SEI 216 and register a start 1b request for that program.

タスクディスパッチャ２０８は前記起動要求の登録を検
索し、優先レベルの高い順に実行タスクを選択する。こ
の選択により、タスクプログ２人２１０．２１２，２１
４，２１６の内の８択されたプログラムの先頭番地ある
いは中ＰノＦされた番地へタスクディスパッチャ２０８
よシ実行点がジャンプし、タスクの実行を開始する。こ
の実行中、もし割込要求が発生すれば、再び割込処理プ
ログラム２０４ヘジヤンプし、上記処理を再び行なう、
１タスクプログラムの実行を終了するとマクロ処え１１
ｊプログラム２０６ヘジヤンプし、実行終了の登ａ！ζ
を行ない、次の実行すべきタスクプログラムを選択する
ためにタスクディスバッチ・ヤヘ再び戻る。The task dispatcher 208 searches the registration of activation requests and selects execution tasks in descending order of priority level. With this selection, two task logs 210.212, 21
The task dispatcher 208 moves to the start address of the program selected from 8 out of 4,216 or to the middle PNOF address.
The execution point jumps and starts executing the task. During this execution, if an interrupt request occurs, the interrupt processing program 204 jumps again and the above processing is performed again.
When the execution of the 1-task program is finished, macro processing 11
j program 206 jump and finish execution a! ζ
and returns to the task dispatch Ya to select the next task program to be executed.

このようにして各タスクの優先レベルに応じ　各タスク
プログラムが実行される。In this way, each task program is executed according to the priority level of each task.

向合タスクプログラムの処理機能と起動東件は次の第１
表の通シである。The processing function and startup condition of the Mukai task program are as follows:
This is the table of contents.

第　１　表 プログラムｇＧＩ２１２で演算される燃料供給長。Table 1 Fuel supply length calculated by program gGI212.

ＴＩは次の１式で表わされる。TI is expressed by the following formula.

ＴＩ＝ＴＰＸαＸ　（１＋ｋＷ＋ｋＤ）＋ＴＢ　・・・
・・・・・・（１）ここでＴＰはエンジン速度Ｎと吸入
空気量ＱＡよυ演算さらに次の２式で表わされる。TI=TPXαX (1+kW+kD)+TB...
(1) Here, TP is expressed by the engine speed N, intake air amount QA, υ calculation, and the following two equations.

ＴＰ＝ＱＡ／Ｎ　・ｍ１・・（２） 第１．第２式で吸入空気量ＱＡは熱式センサ８０の出力
に基づ込てプログラムＱＡＤ２１０によシ演算された演
算結果である。回転速度ＮＶｉ第１１図の回路１２６で
計測された結果である。αは排気ガスセンサ１０４の出
力に基づきプログラムＨＯ８ＥＩ　２１６で演算された
結果である。ｋＷは水温センサ１００の出力に基づきプ
ログラムＨＯ８ＥＩ　２１６によシ演算された結果であ
る。TP=QA/N・m1・・(2) 1st. In the second equation, the intake air amount QA is a calculation result calculated by the program QAD 210 based on the output of the thermal sensor 80. The rotational speed NVi is the result measured by the circuit 126 in FIG. α is the result calculated by the program HO8EI 216 based on the output of the exhaust gas sensor 104. kW is the result calculated by the program HO8EI 216 based on the output of the water temperature sensor 100.

ｋＤはその他必要に応じ演算される結果である。kD is a result calculated as necessary.

ＴＢはバッテリ電圧センサ１３２の出力に基づきプログ
ラムＩ」、０８ＥＩ　２１６で演算された結果である。TB is the result calculated by the program I'', 08EI 216 based on the output of the battery voltage sensor 132.

２１式によシ演算された結果は第１１図のパルス発生回
路１３４ヘセツトされる。パルス発生回路１３４の詳細
書を第１３図に示す。間欠燃料噴射の制御と連続燃料供
給制御とはレジスタ２５０へｌ“をセットするかいなか
で決定される。間欠燃料噴射では０”がレジスタ２５０
にセットされ、レジスタ２５０からＯＲゲート２６４へ
０”が入力される。この結果０几ゲート２６４の出力は
フリップフロップ２６２の出力に依存する。The result calculated by Equation 21 is stored in the pulse generating circuit 134 of FIG. A detailed description of the pulse generation circuit 134 is shown in FIG. Intermittent fuel injection control and continuous fuel supply control are determined by setting l" in the register 250. For intermittent fuel injection, 0" is set in the register 250.
, and a 0'' is input from the register 250 to the OR gate 264. As a result, the output of the 0 gate 264 depends on the output of the flip-flop 262.

第１式の演算値ＴＩをパスライン１１０を介して２５２
ヘセツトする。またパルスの周期をレジスタ２６８へ、
パルスデューティをレジスタ２７２ヘセツトする。パル
ス周波数をＩ　Ｋ　）ｉ　Ｚにする場合はレジスタ２６
８へのセット値は １０−８／７Ｘ１０−’−１４３・川・山・（３）とな
る。ここで７Ｘ１０−’ｉｔカウンタ２７０へのクロッ
クの周期である。またパルスデューティを０、３　［ｍ
５Ｅｃ　’］にするにはレジスタ２７２へのセット値は ３ＸｌＯ−’／７Ｘ１０−０！＝＝＝＝４３　・・・・
・・・・・（４）となる。ここで７Ｘ１０＝は上述の如
くカウンタ２７０のクロックの周期である。The calculated value TI of the first equation is passed through the pass line 110 to 252
to set. Also, input the pulse period to the register 268,
Set the pulse duty in register 272. To set the pulse frequency to IK)iZ, register 26
The set value for 8 is 10-8/7X10-'-143・river・mountain・(3). Here, 7X10-'it is the period of the clock to counter 270. Also, pulse duty is set to 0, 3 [m
5Ec'], the set value to register 272 is 3XlO-'/7X10-0! ====43...
...(4). Here, 7X10= is the period of the clock of the counter 270 as described above.

６気筒エンジンの場合クランク角センサからのＲＥＦパ
ルスは１２０度毎に出力されるので３パルスを分周回路
２６０で分周することによ、Ｑ　３６０度ごとに発生す
るパルスを作ることができる。第１４図の（イ）としＴ
ＲＥＦパルスを示す。このエンジン回転角３６０度のパ
ルスによシフリップフロラ７”２６２（！：２８０をセ
ットすると共に、カウンタ２５４およびカウンタ２７０
をＯＲゲート２８２を介してリセットする。In the case of a 6-cylinder engine, the REF pulse from the crank angle sensor is output every 120 degrees, so by dividing the 3 pulses by the frequency dividing circuit 260, it is possible to create a pulse that occurs every Q 360 degrees. Figure 14 (a) and T
The REF pulse is shown. This pulse of 360 degrees of engine rotation angle sets the shift flip flora 7" 262 (!: 280), and also sets the counter 254 and counter 270.
is reset via OR gate 282.

フリップフロップ２６２と２８０のセットに上り、ノリ
ツブフロップ２６８の出ブＪ″１′′がＯＲゲート２６
４を介してＡＮＤゲート２６６へ入力されると共に７リ
ツプフロツプ２８０の出方も１″となるのでＡＮＤゲー
ト２６６の出方は＋１”となる。次にフリップフロップ
２６２のセラ１−によりＡＮＤゲート２５６を介してカ
ウンタ２５４にりＯツクが入力され、カウンタ２５４は
コ１７）入カバルスを計数する。この計数状態ヲ第１４
図のに）に示す。一方カウンタ２７０もクロックを計数
する。この計数状態を第１４図（ｉ刀に示す。The flip-flops 262 and 280 are set, and the output J″1″ of the Noritsubu flop 268 is connected to the OR gate 26.
Since the signal is input to the AND gate 266 via the input signal 4 and the output of the 7 lip-flop 280 is also 1'', the output of the AND gate 266 is +1''. Next, the cell 1- of the flip-flop 262 inputs an O clock to the counter 254 via the AND gate 256, and the counter 254 counts the number of input signals. This counting state is the 14th
Figure 1). On the other hand, counter 270 also counts clocks. This counting state is shown in Figure 14 (i).

カウンタ２５４の結果はコンパレータ２５８にＪｕｌ）
Ｌｙレジスタ５２の保持値と比較される。一方カウンタ
２７０の計数値はコンパレータ２７４゜２７６に入力さ
れ、それぞれレジスータ２６８の保持値およびレジスタ
２７２の保持値と比較される、。The result of the counter 254 is sent to the comparator 258)
It is compared with the value held in the Ly register 52. On the other hand, the count value of the counter 270 is input to comparators 274 and 276, and is compared with the value held in the register 268 and the value held in the register 272, respectively.

カウンタ２７０の計数値がレジスタ２７２の保持値であ
るパルスデューティの値に達するとコンパレータの出力
によシフリップフロップ２８０はリセットされ、その出
力は”ｌ”から”０”へ変化する。この結果ＡＮＤゲー
ト２６６の入力ｈ”　ｏ”となシ、出力も０″となる。When the count value of the counter 270 reaches the pulse duty value held in the register 272, the shift flip-flop 280 is reset by the output of the comparator, and its output changes from "1" to "0". As a result, the input of the AND gate 266 becomes ``o'' and the output becomes 0''.

カウンタ２７０の計数がさらに上昇するとレジスタ２６
８の保持値に達シ、コンパレータ２７４の出力によりフ
リップフロップ２８０が再びセットされると共に、カウ
ンタ２７０は再びリセットされる。この動作を繰返すこ
とによりレジスタ２６８へのセット値に基づく周期でフ
リップフロップ２８０はセットされ、そのセット期間は
レジスタ２７２の保持値によシ決まる。ノリツブフロッ
プ２８０のパルス出力はＡＮＤゲート２６６を介して上
述の燃料弁６６Ａまたは６６Ｂへ入力される。When the count of the counter 270 increases further, the register 26
When the holding value of 8 is reached, the output of comparator 274 sets flip-flop 280 again and counter 270 is reset again. By repeating this operation, flip-flop 280 is set at a cycle based on the value set to register 268, and the set period is determined by the value held in register 272. The pulse output of Noritub flop 280 is input to the above-mentioned fuel valve 66A or 66B via AND gate 266.

カウンタ２５４のカウント値がレジスタ２５２の保持値
に達するとコンパレータの出力によシフリップフロップ
２６２はリセットされ、その出力は１”から“０”へ変
わる。これによりＡＮＤゲート２６６は不導通状能とな
シフリップフロップ２８０の出力パルスの燃料弁への送
出は停止される。次のエンジンが３６０度回転すると再
び上記動作を繰返す。When the count value of the counter 254 reaches the value held in the register 252, the shift flip-flop 262 is reset by the output of the comparator, and its output changes from "1" to "0". Delivery of output pulses from the shift flip-flop 280 to the fuel valve is stopped.The above operation is repeated again when the next engine rotates 360 degrees.

次に連続燃料供給の場合を説明する。この単位時間当り
の燃料供給量ＴＣは例えば次式で示される。Next, the case of continuous fuel supply will be explained. This fuel supply amount TC per unit time is expressed, for example, by the following equation.

ＴＣ＝ＱＡＸαＸ　（１＋ＴＷ＋’ｌ’Ｄ）＋ＴＢ　・
・・（５）ここでＱＡ、α、ＴＷ、ＴＤ、ＴＢは上記式
（１）。TC=QAXαX (1+TW+'l'D)+TB ・
...(5) Here, QA, α, TW, TD, and TB are the above formula (1).

（２）で説明の通りである。この燃料供給量ＴＣに相当
するパルスデューティ（ｌ−１，ｌ（ＯＭに予め記憶し
ておき、第５式などによりＴＣを決定し、このあとＲＯ
ｆＶｌに記憶しておいだ′［Ｃとデユーティの対応を示
すテーブルを検索することによりパルスデューティを決
定する。このパルスデューティはレジスタ２７２ヘセツ
トする。またレジスタ２６８へは燃料弁の特性（共振周
波数）等によシ決定されたパルス周期をセットする。こ
れは間欠噴射の場合と同様である。間欠噴射と異なり、
レジスタ２５２への保持値の決定は不要であシ、代りに
しジスタ２５０へ”１”をセットする。これによシＯＲ
ゲートを介してＡＮＤゲート２６６へ′１”が常に入力
され、ＡＮＤゲート２６６は導通状態を常に続け、フリ
ップフロップ２８０の出力を送出し続ける。第１３図に
示すＡＮＤゲート２６６のパルスは第１１図に示す如く
燃料弁６６に印加されるが、必要に応じアンプ回路を使
用したシバワートランジスタを使用することは当然であ
る。As explained in (2). The pulse duty (l-1, l) corresponding to this fuel supply amount TC is stored in advance in the OM, TC is determined by the fifth formula, etc., and then the RO
The pulse duty is determined by searching a table showing the correspondence between the duty and the '[C' stored in fVl. This pulse duty is set in register 272. Further, a pulse period determined based on the characteristics (resonant frequency) of the fuel valve, etc. is set in the register 268. This is similar to the case of intermittent injection. Unlike intermittent injection,
It is not necessary to determine the value held in the register 252; instead, "1" is set in the register 250. This is OR
'1' is always input to the AND gate 266 through the gate, and the AND gate 266 always remains conductive, continuing to send out the output of the flip-flop 280.The pulse of the AND gate 266 shown in FIG. 13 is as shown in FIG. The power is applied to the fuel valve 66 as shown in FIG. 2, but it goes without saying that a Sibower transistor using an amplifier circuit may be used if necessary.

〔発明の目的〕[Purpose of the invention]

本発明によれば供給燃料を十分に微粒化できる効果があ
る。上記実施例によれば平均粒径３０〜４０〔μｍ〕ま
で微粒化できる。According to the present invention, there is an effect that the supplied fuel can be sufficiently atomized. According to the above embodiments, the particles can be made fine to an average particle diameter of 30 to 40 [μm].

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は燃料噴射弁の構造図、第２図と第３図は第１図
の部分拡大図、第４図は他の実施例を示す構造図、第５
図はさらに他の実施例を示す構造図、第６図は入力信号
の周波数と振幅の関係を示す特性図、第７図はさらに他
の実施例を示す構造図、第８図と第９図は第７図の実施
例の特性図、第１０図は第１図〜第９図に示す燃料噴射
弁を使用したエンジン制御のシステム図、第１１図は制
御回路の詳細図、第１２図はプログラムシステム図、第
１３図は第１１し１のパルス発生回路の詳細図、第１４
図は第１３図の動作説明図である。 ４・・・振動弁保持体、１０・・・弁）４云１２・・・
振！ｌ１ＪＩ　：ｔｌ’、１４・・・弁体ロッド、】８
・・・ストッパ部、２４・・・固定コア、２６・・・非
磁性体スペーサ、８・・・カバー、３２・・・コイル、
３４・・・入力端子、３６・・・接地端子。 代理人　弁理士　高橋明夫 ｂ（ｙＨβｑ；−１数　（＜ｓｒ〕 薯デ６ゴ ４藺　（、ＬＸ−Ｅｅｌ：）Figure 1 is a structural diagram of a fuel injection valve, Figures 2 and 3 are partially enlarged views of Figure 1, Figure 4 is a structural diagram showing another embodiment, and Figure 5 is a structural diagram of a fuel injection valve.
The figure is a structural diagram showing still another embodiment, FIG. 6 is a characteristic diagram showing the relationship between the frequency and amplitude of the input signal, FIG. 7 is a structural diagram showing still another embodiment, and FIGS. 8 and 9. is a characteristic diagram of the embodiment shown in FIG. 7, FIG. 10 is a system diagram of engine control using the fuel injection valves shown in FIGS. 1 to 9, FIG. 11 is a detailed diagram of the control circuit, and FIG. Program system diagram, Figure 13 is a detailed diagram of the pulse generation circuit in Figure 11-1, Figure 14 is a detailed diagram of the pulse generation circuit in Figure 11.
The figure is an explanatory diagram of the operation of FIG. 13. 4... Vibrating valve holder, 10... Valve) 4 and 12...
Shake! l1JI: tl', 14... Valve rod, ]8
...Stopper part, 24...Fixed core, 26...Nonmagnetic spacer, 8...Cover, 32...Coil,
34...Input terminal, 36...Grounding terminal. Agent Patent attorney Akio Takahashi b (yHβq; -1 number (<sr) 薯de6go4藺 (,LX-Eel:)

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １、燃料が吐出される燃料吐出孔を有する弁座、前記弁
座と協動して前記燃料吐出孔を開閉する弁体、前記燃料
吐出孔を常閉するように前記弁体を付勢する閉鎖スプリ
ングを備え、前記弁体にかかる燃料の圧力によって前記
閉鎖スプリングの閉鎖力に抗して前記弁体を開いて前記
燃料吐出孔より燃料を吐出する燃料噴射弁において、前
記閉鎖スプリングの固有の励振周波数とほぼ同一あるい
はその整数倍の周波数で振動する振動体を前記弁体と連
結するようにしたことを特徴とする燃料噴射弁。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記振動体は可動
コアに巻回されたコイル、固定コアおよび永久磁石よシ
なることを特徴とする燃料噴射弁。 ３、特許請求の範囲第１項において、前記振動体は電歪
素子よりなることを特徴とする燃料噴射弁。[Scope of Claims] 1. A valve seat having a fuel discharge hole through which fuel is discharged; a valve body that opens and closes the fuel discharge hole in cooperation with the valve seat; A fuel injection valve including a closing spring that biases a valve body, and opening the valve body against the closing force of the closing spring by the pressure of the fuel applied to the valve body to discharge fuel from the fuel discharge hole, A fuel injection valve characterized in that a vibrating body that vibrates at a frequency that is substantially the same as or an integral multiple of the unique excitation frequency of the closing spring is connected to the valve body. 2. The fuel injection valve according to claim 1, wherein the vibrating body comprises a coil wound around a movable core, a fixed core, and a permanent magnet. 3. The fuel injection valve according to claim 1, wherein the vibrating body is composed of an electrostrictive element.