JPS6049042B2 - 熱間薄板の圧延方法 - Google Patents
熱間薄板の圧延方法Info
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- JPS6049042B2 JPS6049042B2 JP56103382A JP10338281A JPS6049042B2 JP S6049042 B2 JPS6049042 B2 JP S6049042B2 JP 56103382 A JP56103382 A JP 56103382A JP 10338281 A JP10338281 A JP 10338281A JP S6049042 B2 JPS6049042 B2 JP S6049042B2
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- thin plate
- tension
- plate
- crown
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D21/00—Machines or devices for shearing or cutting tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/48—Tension control; Compression control
- B21B37/50—Tension control; Compression control by looper control
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Apparatuses For Bulk Treatment Of Fruits And Vegetables And Apparatuses For Preparing Feeds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、板クラウン（板厚の幅方向分布）を制御す
るようにした熱間薄板の圧延方法に関するものである。
るようにした熱間薄板の圧延方法に関するものである。
圧延材の製品品質を決定し、歩留まりに大きく影響す
る因子の１つに板クラウンがあり、その改善が強く望ま
れている。そして、この板クラウンを大幅に改善するた
めには、圧延中、熱膨張や摩耗などによつて生じるロー
ルクラウン（通常、ロール径の軸方向、すなわち板幅方
向の変化量で代表させる）の経時変化を補償し、圧下率
、板幅などの圧延条件の変更に対応できる、板クラウン
制御能力を有する圧延機を必要とする。この要求に応え
るべく板クラウン制御能力の極めて優れた圧延機として
、特公昭５０−１９５■号公報に開示されるものが提案
され、大きな成果を発揮することが期待されている。
一方、上述した圧延機の板クラウン制御機能を充分活カ
ル、良好な板クラウン制御を行なうためには、ストリッ
プの変形特性を充分把握し、その特性を上手に応用する
ことも欠くことのできない要件となる。
る因子の１つに板クラウンがあり、その改善が強く望ま
れている。そして、この板クラウンを大幅に改善するた
めには、圧延中、熱膨張や摩耗などによつて生じるロー
ルクラウン（通常、ロール径の軸方向、すなわち板幅方
向の変化量で代表させる）の経時変化を補償し、圧下率
、板幅などの圧延条件の変更に対応できる、板クラウン
制御能力を有する圧延機を必要とする。この要求に応え
るべく板クラウン制御能力の極めて優れた圧延機として
、特公昭５０−１９５■号公報に開示されるものが提案
され、大きな成果を発揮することが期待されている。
一方、上述した圧延機の板クラウン制御機能を充分活カ
ル、良好な板クラウン制御を行なうためには、ストリッ
プの変形特性を充分把握し、その特性を上手に応用する
ことも欠くことのできない要件となる。
一般に、熱間薄板圧延においては、第１図ａ）第２図
ａに示すように、中高あるいは中低の板クラウン（前者
を凸クラウン、後者を凹クラウンと称す。
ａに示すように、中高あるいは中低の板クラウン（前者
を凸クラウン、後者を凹クラウンと称す。
）を矩形（一様厚さ）に修正すると、その変化分はすべ
て幅方向の変形に吸収されるとは限らず、圧延方向の変
形（伸び）にも幅方向て平均一な状態とつて現われる。
その結果、ストリップは第１図Ｂ，第２図ｂに示すよう
に、いわゆる波打ち状態となり、平坦度が損なわれるこ
とになる。そして、この平坦度を表わす状態を形状と称
す。このように、板クラウンと形状とは密接な関係にあ
り、板クラウン制御を行なうに際しては、圧延に支障を
きたすことのないように、常に形状をも同時に考慮しな
ければならない。今、上述した板クラウン修正に伴う形
状の変化が、通常（張力ニ０）の熱間薄板圧延ではどの
ようになるのか説明する。
て幅方向の変形に吸収されるとは限らず、圧延方向の変
形（伸び）にも幅方向て平均一な状態とつて現われる。
その結果、ストリップは第１図Ｂ，第２図ｂに示すよう
に、いわゆる波打ち状態となり、平坦度が損なわれるこ
とになる。そして、この平坦度を表わす状態を形状と称
す。このように、板クラウンと形状とは密接な関係にあ
り、板クラウン制御を行なうに際しては、圧延に支障を
きたすことのないように、常に形状をも同時に考慮しな
ければならない。今、上述した板クラウン修正に伴う形
状の変化が、通常（張力ニ０）の熱間薄板圧延ではどの
ようになるのか説明する。
第１図ｂおよび第２図ｂにおいて、板クラウンＣを板幅
の中央位置での板厚Ｈ．との端部位置での板厚Ｈｅとの
差、Ｃ＝Ｈ．−Ｈｃ・・・・（１） で代表させる。
の中央位置での板厚Ｈ．との端部位置での板厚Ｈｅとの
差、Ｃ＝Ｈ．−Ｈｃ・・・・（１） で代表させる。
なお、Ｃ＞Ｏの場合が凸クラウンで、Ｃ＜Ｏの場合が凹
クラウンである。この板クラウンの取扱い方を後述する
形状と対応させるため、板厚に対する比率Ｋ（板クラウ
ン比率と称す。）、を用い、板クラウンをＣＨ（入側板
クラウン）からＣｈ（出側板クラウン）に修正する場合
の変更量を板クラウン比率変更量八Ｋ（＝Ｋｈ−ＫＨ．
．Ｋ，、ＫＨ：出・入側の板クラウン比率）で表わす。
クラウンである。この板クラウンの取扱い方を後述する
形状と対応させるため、板厚に対する比率Ｋ（板クラウ
ン比率と称す。）、を用い、板クラウンをＣＨ（入側板
クラウン）からＣｈ（出側板クラウン）に修正する場合
の変更量を板クラウン比率変更量八Ｋ（＝Ｋｈ−ＫＨ．
．Ｋ，、ＫＨ：出・入側の板クラウン比率）で表わす。
一方、形状を表わす尺度として伸び率差入、で表わす。
なお、入〉０の場合が端伸びで、入〈Ｏの場合が中伸び
である。入側の伸び率差を入Ｈ，出側の伸び率差を島と
し、また板クラウン変更に伴う形状の変化量をＡ入 （
＝島一人Ｈ）で表わす。なお、第３図は第１図ｂを徂−
ｍ線て切断したときの断面図、第４図は第２図ｂ（７）
ＩＶ−Ｎ矢ゝ視図である。このような定量化を行なつた
板クラウン、形状を用いて、通常の熱間薄板圧延におけ
る板クラウン修正に伴う形状変化を調べた代表例を第５
図に示す。
なお、入〉０の場合が端伸びで、入〈Ｏの場合が中伸び
である。入側の伸び率差を入Ｈ，出側の伸び率差を島と
し、また板クラウン変更に伴う形状の変化量をＡ入 （
＝島一人Ｈ）で表わす。なお、第３図は第１図ｂを徂−
ｍ線て切断したときの断面図、第４図は第２図ｂ（７）
ＩＶ−Ｎ矢ゝ視図である。このような定量化を行なつた
板クラウン、形状を用いて、通常の熱間薄板圧延におけ
る板クラウン修正に伴う形状変化を調べた代表例を第５
図に示す。
板クラウン比率修正量ＡＫと伸び率差変化量Ａ入との関
係は直線で表わされる。
係は直線で表わされる。
この直線の傾きヵによつて、板クラウン修正による形状
への影響度を定量的に評価できる。なお、ヵを形状変化
係数と称す。ヵニ１の場合は板クラウン比率の変更分は
すべて形状となつて現われ、ヵニ０の場合には板クラウ
ン比率すなわち板クラウンをどのように変えようとも、
形状は常にフラットとなる。
への影響度を定量的に評価できる。なお、ヵを形状変化
係数と称す。ヵニ１の場合は板クラウン比率の変更分は
すべて形状となつて現われ、ヵニ０の場合には板クラウ
ン比率すなわち板クラウンをどのように変えようとも、
形状は常にフラットとなる。
このヵが小さいほど、板クラウン変更による形状の悪化
度合が小さく、板クラウン制御を行ないやすい。第６図
は第５図に示したような関係から求められた形状変化係
数ヵと、板厚／板幅との関係を示すものである。この図
から、板厚が薄くなるほど、すなわち、熱間薄板圧延機
の後段スタンドに行くほど、板クラウンを大きく変える
ことが困難となることがわかる。このことは圧延機の板
クラウン制御能力を充分発揮できなくなるとを示唆して
いる。この状態を明確に表わしたのが第７図である。こ
の図は前記した圧延機で構成された熱間薄板圧延機にお
いて、下記の第１表に示した板厚スケジュールで圧延し
た場合、各スタンドにおける圧延機の板クラウン制御量
ＡＣｈ．．（＝Ｃｈ．ｍａｘ−Ｃｈ．ｍｉｎ）（二点鎖
線で示す。）および圧延に支障をきたさない許容限界形
状の範囲内（伸び率差入，＝土０．２２％、波ピッチ１
ｍあたりの波高さ約３Ｃ）ＴＷ＆）で変更し得る板クラ
ウン量ＡＣョ（＝ＩＸＩ／７７）（点線で示す。）をそ
れぞれ示したものである。この第７図から、ＮＯ．ｌ−
ＮＯ．３スタンドでは圧延機の制御能力を充分に発揮で
きるのに対し、ＮＯ．４〜ＮＯ．７スタンドではその制
御能力をもて余している状態にあることがわかる。
度合が小さく、板クラウン制御を行ないやすい。第６図
は第５図に示したような関係から求められた形状変化係
数ヵと、板厚／板幅との関係を示すものである。この図
から、板厚が薄くなるほど、すなわち、熱間薄板圧延機
の後段スタンドに行くほど、板クラウンを大きく変える
ことが困難となることがわかる。このことは圧延機の板
クラウン制御能力を充分発揮できなくなるとを示唆して
いる。この状態を明確に表わしたのが第７図である。こ
の図は前記した圧延機で構成された熱間薄板圧延機にお
いて、下記の第１表に示した板厚スケジュールで圧延し
た場合、各スタンドにおける圧延機の板クラウン制御量
ＡＣｈ．．（＝Ｃｈ．ｍａｘ−Ｃｈ．ｍｉｎ）（二点鎖
線で示す。）および圧延に支障をきたさない許容限界形
状の範囲内（伸び率差入，＝土０．２２％、波ピッチ１
ｍあたりの波高さ約３Ｃ）ＴＷ＆）で変更し得る板クラ
ウン量ＡＣョ（＝ＩＸＩ／７７）（点線で示す。）をそ
れぞれ示したものである。この第７図から、ＮＯ．ｌ−
ＮＯ．３スタンドでは圧延機の制御能力を充分に発揮で
きるのに対し、ＮＯ．４〜ＮＯ．７スタンドではその制
御能力をもて余している状態にあることがわかる。
特に、ＮＯ．６〜ＮＯ．７スタンドに至つては、圧延機
は１１３〜１ノ４の制御能力しか発揮できない。本発明
は上述した問題を解決するためになされたもので、熱間
薄板圧延において、良好なな板クラウン制御を行なわせ
るため、前記した圧延機の制御能力を充分発揮し得る板
クラウン制御方法を提供するものである。
は１１３〜１ノ４の制御能力しか発揮できない。本発明
は上述した問題を解決するためになされたもので、熱間
薄板圧延において、良好なな板クラウン制御を行なわせ
るため、前記した圧延機の制御能力を充分発揮し得る板
クラウン制御方法を提供するものである。
すなち、本発明は張力を付加した熱間薄板圧延を行なう
ことにより、ストリップ形状をあまり悪化させることな
く、板クラウン変更量を大きくとれるようにしたことを
特徴とする。従来、熱間薄板圧延では、圧下設定、速度
設定の不適切および板長方向の温度変化などに起因して
発生する張力は、板厚や板幅の変動原因となるため、零
もしくは極力小さくする努力がなされてきた。
ことにより、ストリップ形状をあまり悪化させることな
く、板クラウン変更量を大きくとれるようにしたことを
特徴とする。従来、熱間薄板圧延では、圧下設定、速度
設定の不適切および板長方向の温度変化などに起因して
発生する張力は、板厚や板幅の変動原因となるため、零
もしくは極力小さくする努力がなされてきた。
このようにストリップ強力は、むしろ制御上外乱として
処理されてきたのである。ところで、本発明者等は数多
くの研究、実験により、従来の考え方を打破し、ストリ
ップに張力を付加させると、形状を悪化させることなく
板クラウン変更量を大きくとれることを新たに見出した
ものて、この新知見は本発明に到達するために極めて重
要な基礎となつている。
処理されてきたのである。ところで、本発明者等は数多
くの研究、実験により、従来の考え方を打破し、ストリ
ップに張力を付加させると、形状を悪化させることなく
板クラウン変更量を大きくとれることを新たに見出した
ものて、この新知見は本発明に到達するために極めて重
要な基礎となつている。
第８図は前記した形状変化係数ηに対するストリップ張
力の効果を明らかにしたものである。
力の効果を明らかにしたものである。
この図からηに対して、後方張力（８は０．５ｋ９１Ｔ
ｉｒ１ｔ、Δは１．０ｋｇＩｍ！ｔ１ ・は３．０ｋ９
１Ｔｎ！ｉの後方張力）を変えても影響はなく、前方張
力による減少効果が極めて大きいことがわかる。また、
前方張力が約１ｋ９１Ｔｒ！ｉ以上になると、ηがほと
んど変わらず、前方張力の小さい領域で、大きな減少効
果が得られていることが本発明で有利な点で、このこと
は張力の板厚、板幅への影響を小さく抑えることができ
るものてある。第８図で、形状変化係数ηに減少が見ら
れなくなり始める前方張力（図中の限界前方張力Ｔ，Ｏ
）は約１ｋｇ１Ｔｆｕｆｔて、本発明はこの前方張力を
ストリップに付加した熱間薄板圧延を行なうことを特徴
とする。
ｉｒ１ｔ、Δは１．０ｋｇＩｍ！ｔ１ ・は３．０ｋ９
１Ｔｎ！ｉの後方張力）を変えても影響はなく、前方張
力による減少効果が極めて大きいことがわかる。また、
前方張力が約１ｋ９１Ｔｒ！ｉ以上になると、ηがほと
んど変わらず、前方張力の小さい領域で、大きな減少効
果が得られていることが本発明で有利な点で、このこと
は張力の板厚、板幅への影響を小さく抑えることができ
るものてある。第８図で、形状変化係数ηに減少が見ら
れなくなり始める前方張力（図中の限界前方張力Ｔ，Ｏ
）は約１ｋｇ１Ｔｆｕｆｔて、本発明はこの前方張力を
ストリップに付加した熱間薄板圧延を行なうことを特徴
とする。
第９図は第６図と同様な関係を、ストリップに、限界前
方張力を作用させた場合について求めた結果てある。
方張力を作用させた場合について求めた結果てある。
実線が本発明の張力付加の場合で、点線が無張力の場合
である。この図から張力を作用させない場合に較べて、
限界前方張力の下では、形状変化係数を約１ノ３以下に
小さくでき、その結果、許容板クラウン変更量は約３倍
に増大されることがわかる。第１０図は第７図と同様な
関係をストリップに限界前方張力を作用させた場合につ
いて求めたもので、第７図で問題となるＮＯ．４〜ＮＯ
．７スタンドを対象としたものである。
である。この図から張力を作用させない場合に較べて、
限界前方張力の下では、形状変化係数を約１ノ３以下に
小さくでき、その結果、許容板クラウン変更量は約３倍
に増大されることがわかる。第１０図は第７図と同様な
関係をストリップに限界前方張力を作用させた場合につ
いて求めたもので、第７図で問題となるＮＯ．４〜ＮＯ
．７スタンドを対象としたものである。
実線が本発明の許容変更量、点線が従来の許容変更量、
二点鎖線が圧延機の制御量を示す。この図から、本発明
の限界前ノ方張力圧延では、熱間薄板圧延機の各スタン
ドで、板クラウン制御能力を充分発揮できることがわか
る。第１１図はルーパを備えた熱間薄板圧延機において
、本発明の限界前方張力を薄板に作用させる・装置であ
る。
二点鎖線が圧延機の制御量を示す。この図から、本発明
の限界前ノ方張力圧延では、熱間薄板圧延機の各スタン
ドで、板クラウン制御能力を充分発揮できることがわか
る。第１１図はルーパを備えた熱間薄板圧延機において
、本発明の限界前方張力を薄板に作用させる・装置であ
る。
圧延機５は作業ロール２と補強ロール４との間に、軸方
向に移動調整可能な中間ロール３を挿入した６段圧延機
て、中間ロール３の軸方向移動と作業ロールペンディン
グとにより薄板１の板クラウンを修正するようにしたも
のてあ・る。すなわち、この第１１図において、符号１
３は前方張力を検出する張力検出器８、演算器９および
限界前方張力設定器１０とから成る前方張力調節装置で
、この前方張力調節装置１３は、演算器９において、ル
ーパ６に内蔵された張力検出器８で検出された前方張力
Ｔ，と限界前方張力設定器１０からの限界前方張力Ｔ，
Ｏとを用いて前方張力の修正量ΔＴ，（＝Ｔｆ−Ｔ，Ｏ
を計算し、該ΔＴｆをルーパ制御装置１１へ出力する。
そして、このルーパ制御装置１１はこの信号Δ，を受け
て、ルーパ駆動装置７を操作させてルーパ６の位置が所
定の位置になるよう制御して、薄板１に作用する前方張
力が常に限界前方張力となるようにしている。また、第
１２図は第１１図の圧延機の５，５間の速度差を調節し
て、薄板１に限界前方張力を作用させるようにしたもの
である。すなわち、この実施例においては、演算器９に
おいて、ルーパ６に内蔵された張力検出器８て検出され
た前方張力Ｔ，と限界前方張力設定器１０からの限界前
方張力Ｔ，Ｏを用いて前方張力の修正量ΔＴ，（＝Ｔｆ
一ＴｆＯ）を計算し、該ΔＴ，をΔＶ１に換算して、該
Δ■Ｒをロール駆動装置１４へ出力する。そして、この
ロール駆動装置１４はこの信号ΔＶＲを受けて作業ロー
ル２，２の回転速度を調節し、これによつて圧延機５，
５間の速度差を調節して、薄板１に限界前方張力を作用
させるようにしたものである。一方、第１３図はルーパ
を使用しないで、圧延機５，５間の速度差を調節して、
薄板１に限界前方張力を作用させるようにしたものであ
る。
向に移動調整可能な中間ロール３を挿入した６段圧延機
て、中間ロール３の軸方向移動と作業ロールペンディン
グとにより薄板１の板クラウンを修正するようにしたも
のてあ・る。すなわち、この第１１図において、符号１
３は前方張力を検出する張力検出器８、演算器９および
限界前方張力設定器１０とから成る前方張力調節装置で
、この前方張力調節装置１３は、演算器９において、ル
ーパ６に内蔵された張力検出器８で検出された前方張力
Ｔ，と限界前方張力設定器１０からの限界前方張力Ｔ，
Ｏとを用いて前方張力の修正量ΔＴ，（＝Ｔｆ−Ｔ，Ｏ
を計算し、該ΔＴｆをルーパ制御装置１１へ出力する。
そして、このルーパ制御装置１１はこの信号Δ，を受け
て、ルーパ駆動装置７を操作させてルーパ６の位置が所
定の位置になるよう制御して、薄板１に作用する前方張
力が常に限界前方張力となるようにしている。また、第
１２図は第１１図の圧延機の５，５間の速度差を調節し
て、薄板１に限界前方張力を作用させるようにしたもの
である。すなわち、この実施例においては、演算器９に
おいて、ルーパ６に内蔵された張力検出器８て検出され
た前方張力Ｔ，と限界前方張力設定器１０からの限界前
方張力Ｔ，Ｏを用いて前方張力の修正量ΔＴ，（＝Ｔｆ
一ＴｆＯ）を計算し、該ΔＴ，をΔＶ１に換算して、該
Δ■Ｒをロール駆動装置１４へ出力する。そして、この
ロール駆動装置１４はこの信号ΔＶＲを受けて作業ロー
ル２，２の回転速度を調節し、これによつて圧延機５，
５間の速度差を調節して、薄板１に限界前方張力を作用
させるようにしたものである。一方、第１３図はルーパ
を使用しないで、圧延機５，５間の速度差を調節して、
薄板１に限界前方張力を作用させるようにしたものであ
る。
すなわち、この実施例においては、演算器９において、
張力検出ローラ１２に内蔵された張力検出器８で検出さ
れた前方張力Ｔ，と限界前方張力設定器１０からの限界
前方張力ＴｆＯを用いて前方張力の修正量ΔＴ，（＝Ｔ
ｆ−Ｔ，Ｏ）を計算し、該ΔＴ，をΔ■８に換算して、
ロール駆動装置１４へ出力する。そして、このロール駆
動装置１４はこの信号ΔＶＲを受けて作業ロール２，２
の回転速度を調節し、これによって圧延機５，５間の速
度差を調節して、薄板１に限界前方張力を作用させるよ
うにしたものである。なお、この第１１図ないし第１３
図に示した熱間薄板圧延機５は６段圧延機てあるが、４
段圧延機て構成されていても良いことは勿論である。
張力検出ローラ１２に内蔵された張力検出器８で検出さ
れた前方張力Ｔ，と限界前方張力設定器１０からの限界
前方張力ＴｆＯを用いて前方張力の修正量ΔＴ，（＝Ｔ
ｆ−Ｔ，Ｏ）を計算し、該ΔＴ，をΔ■８に換算して、
ロール駆動装置１４へ出力する。そして、このロール駆
動装置１４はこの信号ΔＶＲを受けて作業ロール２，２
の回転速度を調節し、これによって圧延機５，５間の速
度差を調節して、薄板１に限界前方張力を作用させるよ
うにしたものである。なお、この第１１図ないし第１３
図に示した熱間薄板圧延機５は６段圧延機てあるが、４
段圧延機て構成されていても良いことは勿論である。
以上説明したように本発明方法によれば、ストリップの
形状の圧延作業に支障をきたさない許容範囲内て板クラ
ウン修正量を従来の約３倍以上にできると共に、板クラ
ウンを大きく修正可能な圧延機の制御能力を充分に発揮
させることができる。さらに、目標どおりの板クラウン
のついたストリップを容易に製造でき、加えて、ストリ
ップ製品の歩留まりを向上させることがてきる等多くの
効果が得られるものである。
形状の圧延作業に支障をきたさない許容範囲内て板クラ
ウン修正量を従来の約３倍以上にできると共に、板クラ
ウンを大きく修正可能な圧延機の制御能力を充分に発揮
させることができる。さらに、目標どおりの板クラウン
のついたストリップを容易に製造でき、加えて、ストリ
ップ製品の歩留まりを向上させることがてきる等多くの
効果が得られるものである。
第１図Ａ，ｂおよび第２図Ａ，ｂはそれぞれストリップ
の圧延前後の状態を示す図、第３図は第１図ｂを■−■
線で切断したときの断面図、第４図は第２図ｂの■−■
矢視図、第５図は板クラウン比率修正量と伸ひ率差変化
量との関係線図、第６図は板厚／板幅と形状変化係数と
の関係線図、第７図は熱間薄板圧延において、圧延機の
板クラウン制御量および形状悪化により圧延作業に支障
をきたさない範囲内で許容できる板クラウン変更量を示
した図、第８図は前方張力の形状変化係数低減効果を示
した図、第９図は本発明の限界前方張力作用圧延での板
厚／板幅と形状変化係数との関係線図、第１０図は本発
明の限界前方張力を作用させた熱間薄板圧延におて、後
段スタンドでの圧延機の板クラウン制御量および許容で
きる板クラウン変更量を示した図、第１１図ないし第１
３図は熱間薄板圧延機におて、本発明の限界前方張力を
ストリップに作用させる手段を示した簡略構成図である
。 １・・・・・・ストリップ、２・・・・・・作業ロール
、３・・・中間ロール、４・・・・・・補強ロール、５
・・・・・・圧延機、６・・・・・・ルーパ、７・・・
・・・ルーパ駆動装置、８・・・・・・張力検出器、９
・・・・・・演算器、１０・・・・・限界前方張力設定
器、１１・・・・・・ルーパ制御装置、１２・・・・・
・張力検出ローラ、１３・・・・・・前方張力調節装置
、１４・・・・・ロール駆動装置。
の圧延前後の状態を示す図、第３図は第１図ｂを■−■
線で切断したときの断面図、第４図は第２図ｂの■−■
矢視図、第５図は板クラウン比率修正量と伸ひ率差変化
量との関係線図、第６図は板厚／板幅と形状変化係数と
の関係線図、第７図は熱間薄板圧延において、圧延機の
板クラウン制御量および形状悪化により圧延作業に支障
をきたさない範囲内で許容できる板クラウン変更量を示
した図、第８図は前方張力の形状変化係数低減効果を示
した図、第９図は本発明の限界前方張力作用圧延での板
厚／板幅と形状変化係数との関係線図、第１０図は本発
明の限界前方張力を作用させた熱間薄板圧延におて、後
段スタンドでの圧延機の板クラウン制御量および許容で
きる板クラウン変更量を示した図、第１１図ないし第１
３図は熱間薄板圧延機におて、本発明の限界前方張力を
ストリップに作用させる手段を示した簡略構成図である
。 １・・・・・・ストリップ、２・・・・・・作業ロール
、３・・・中間ロール、４・・・・・・補強ロール、５
・・・・・・圧延機、６・・・・・・ルーパ、７・・・
・・・ルーパ駆動装置、８・・・・・・張力検出器、９
・・・・・・演算器、１０・・・・・限界前方張力設定
器、１１・・・・・・ルーパ制御装置、１２・・・・・
・張力検出ローラ、１３・・・・・・前方張力調節装置
、１４・・・・・ロール駆動装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱間薄板の板クラウンを制御する圧延方法において
、薄板に、板クラウン修正による形状への影響度合が変
わらなくなり始める限界以上の前方張力を付与させるこ
とにより、形状を悪化させることなく、板クラウン修正
量を大きくとれるようにしたことを特徴とする熱間薄板
の圧延方法。 ２ 薄板に限界前方張力を付与させる手段として、薄板
のルーパ位置を調節するようにしたことを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載の熱間薄板の圧延方法。 ３ 薄板に付与する予定の限界前方張力の値を設定して
おき、薄板に付与された前方張力を検出して、この検出
された前方張力と前記限界前方張力との差違に基づいて
前記ルーパ位置を制御するようにしたことを特徴とする
特許請求の範囲第２項記載の熱間薄板の圧延方法。 ４ 薄板に限界前方張力を付与させる手段として、複数
個設けられた圧延機間の速度差を調節するようにしたこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の熱間薄板の
圧延方法。 ５ 薄板に付与する予定の限界前方張力の値を設定して
おき、薄板に付与された前方張力を検出してこの検出さ
れた前方張力と前記限界前方張力との差違に基づいて作
業ロールの回転速度を調節して複数個設けられた圧延機
関の速度差を調節するようにしたことを特徴とする特許
請求の範囲第４項記載の熱間薄板の圧延方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56103382A JPS6049042B2 (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 熱間薄板の圧延方法 |
| KR1019820002289A KR830009833A (ko) | 1981-07-03 | 1982-05-24 | 파이프 커터 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56103382A JPS6049042B2 (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 熱間薄板の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586706A JPS586706A (ja) | 1983-01-14 |
| JPS6049042B2 true JPS6049042B2 (ja) | 1985-10-30 |
Family
ID=14352529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56103382A Expired JPS6049042B2 (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 熱間薄板の圧延方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6049042B2 (ja) |
| KR (1) | KR830009833A (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09103172A (ja) * | 1985-07-12 | 1997-04-22 | Iseki & Co Ltd | 脱穀装置 |
| US4909055A (en) * | 1988-07-11 | 1990-03-20 | Blazevic David T | Apparatus and method for dynamic high tension rolling in hot strip mills |
| JP2658960B2 (ja) * | 1995-04-10 | 1997-09-30 | 井関農機株式会社 | 脱穀装置 |
| JPH09103175A (ja) * | 1996-10-21 | 1997-04-22 | Iseki & Co Ltd | 脱穀装置 |
| JPH09103171A (ja) * | 1996-10-21 | 1997-04-22 | Iseki & Co Ltd | 脱穀装置 |
| AUPQ779900A0 (en) | 2000-05-26 | 2000-06-22 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Hot rolling thin strip |
| AU2001259943B2 (en) * | 2000-05-26 | 2006-07-27 | Bluescope Steel Limited | Hot rolling thin strip |
| IT201800009259A1 (it) * | 2018-10-08 | 2020-04-08 | Danieli Off Mecc | Metodo di produzione di un nastro metallico, ed impianto di produzione che implementa detto metodo |
-
1981
- 1981-07-03 JP JP56103382A patent/JPS6049042B2/ja not_active Expired
-
1982
- 1982-05-24 KR KR1019820002289A patent/KR830009833A/ko unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS586706A (ja) | 1983-01-14 |
| KR830009833A (ko) | 1983-12-23 |
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