JPS6040733A - 閉サイクル化学処理装置 - Google Patents
閉サイクル化学処理装置Info
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- JPS6040733A JPS6040733A JP59111095A JP11109584A JPS6040733A JP S6040733 A JPS6040733 A JP S6040733A JP 59111095 A JP59111095 A JP 59111095A JP 11109584 A JP11109584 A JP 11109584A JP S6040733 A JPS6040733 A JP S6040733A
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Classifications
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- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/16—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration with devices inside the flame tube or the combustion chamber to influence the air or gas flow
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- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
明 の 背 景
この発明はガスタービン、更に具体的に云えば、化学処
理に使われるガスタービンに関する。
理に使われるガスタービンに関する。
ガスタービンは、乗物の推進又は発電の様な作業に用い
ることの出来る機械的なエネルギを発生する為に使うこ
とがよく知られている。６通、ガスタービンは開放ザイ
クルで燃料を燃焼する。この時、空気を圧縮機で圧縮し
、その後燃焼器で燃料を燃焼させることによって加熱さ
れる。加熱された空気及び燃焼生成物が１つ又は更に多
くのタービン羽根車の羽根にあたってから、大気中に排
出される。タービン羽根車は高温ガスのエネルギによっ
て回転させられ、この回転エネルギが圧縮機と共に負荷
に結合される。
ることの出来る機械的なエネルギを発生する為に使うこ
とがよく知られている。６通、ガスタービンは開放ザイ
クルで燃料を燃焼する。この時、空気を圧縮機で圧縮し
、その後燃焼器で燃料を燃焼させることによって加熱さ
れる。加熱された空気及び燃焼生成物が１つ又は更に多
くのタービン羽根車の羽根にあたってから、大気中に排
出される。タービン羽根車は高温ガスのエネルギによっ
て回転させられ、この回転エネルギが圧縮機と共に負荷
に結合される。
係属中の米国特許出願通し番号第２６３，３１６号に記
載される閉サイクル・ガスタービン装置では、燃料及び
タービンからの循環排気と共に燃焼器に純粋な酸素が供
給されることにより、この閉じた装置で比較的高い百分
率の二酸化炭素が発生される。排気流の一部分を抽出し
て、開じた装置に於ける内部の材料の目録を一定に保つ
と共に、抽出部分に含まれる二酸化炭素を化学用又は工
業用に回収する。ガスタービンの余ったエネルギを用い
て、出ツノの経済商品として電力を発生する。ガスター
ビンの排気の熱を熱回収蒸気発生器で回収して、余分の
電力を発生する為、又はそれ自体を経済商品として使う
。
載される閉サイクル・ガスタービン装置では、燃料及び
タービンからの循環排気と共に燃焼器に純粋な酸素が供
給されることにより、この閉じた装置で比較的高い百分
率の二酸化炭素が発生される。排気流の一部分を抽出し
て、開じた装置に於ける内部の材料の目録を一定に保つ
と共に、抽出部分に含まれる二酸化炭素を化学用又は工
業用に回収する。ガスタービンの余ったエネルギを用い
て、出ツノの経済商品として電力を発生する。ガスター
ビンの排気の熱を熱回収蒸気発生器で回収して、余分の
電力を発生する為、又はそれ自体を経済商品として使う
。
上に引用した特許出願の１つの欠点は、純粋な酸素を発
生するプラントを必要とすることである。
生するプラントを必要とすることである。
この様な酸素プラントは、典型的には、空気中の２つの
主成分、即ち酸素゛及び窒素を分離し、酸素をガスター
ビンの圧縮機に送出す。窒素も回収して販売するか又は
使用すれば、その価値は酸素プラントの資本及び運転経
費の少なくとも一部分の埋合せになる。然し、油田の回
収と云う様な用途の場合にそうなることが多いが、プラ
ントの場所が窒素の市場から遠いと、酸素プラントの資
本及び運転経費は、この計画の全体的な経済性にとって
マイナス要因になる。
主成分、即ち酸素゛及び窒素を分離し、酸素をガスター
ビンの圧縮機に送出す。窒素も回収して販売するか又は
使用すれば、その価値は酸素プラントの資本及び運転経
費の少なくとも一部分の埋合せになる。然し、油田の回
収と云う様な用途の場合にそうなることが多いが、プラ
ントの場所が窒素の市場から遠いと、酸素プラントの資
本及び運転経費は、この計画の全体的な経済性にとって
マイナス要因になる。
開放サイクル・ガスタービンの圧縮機がその圧縮空気の
一部分を化学プロセスに供給し、このプロセスで、空気
中の酸素を取出して、残りの窒素を燃焼器の中央部分に
戻す様な１つの使い方が従来公知である。圧縮機からの
圧縮空気の残りは、燃料噴射箇所の近くで燃焼空気とし
て燃焼器に供給され、化学プロセスの流出物である窒素
を、燃焼空気の下流側で、冷却用及び希釈用流体として
燃焼ガス流に添加する。
一部分を化学プロセスに供給し、このプロセスで、空気
中の酸素を取出して、残りの窒素を燃焼器の中央部分に
戻す様な１つの使い方が従来公知である。圧縮機からの
圧縮空気の残りは、燃料噴射箇所の近くで燃焼空気とし
て燃焼器に供給され、化学プロセスの流出物である窒素
を、燃焼空気の下流側で、冷却用及び希釈用流体として
燃焼ガス流に添加する。
明の目的と概要
従って、この発明の目的は、従来の欠点を解決した閉す
−イクル・ガスタービン化学処理装置を提供することで
ある。
−イクル・ガスタービン化学処理装置を提供することで
ある。
この発明の別の目的は、燃料を燃焼させる為に空気を用
いてその機能を遂行し會る様な閉サイクル化学処理装置
を提供することである。
いてその機能を遂行し會る様な閉サイクル化学処理装置
を提供することである。
この発明の別の目的は、油回収の段階に応じて、二酸化
炭素及び電力の出力を割振ることが出来る閉サイクル化
学処理装置を提供することである。
炭素及び電力の出力を割振ることが出来る閉サイクル化
学処理装置を提供することである。
この発明の１実施態様では、閉サイクル化学処理装置が
、圧縮機、燃焼器及びタービンを含むガスタービンと、
該タービンを圧縮機及び負荷を駆動する様に結合する手
段と、燃焼器を燃焼部分及び希釈部分に分割する手段と
、燃料及び成る■の加圧空気を燃焼部分に供給する手段
と、圧縮機の出力を希釈部分に供給する手段と、タービ
ンのガス状流出物を冷却する手段と、冷却された流出物
を圧縮機に供給して、実質的に閉じた装置が構成される
様にする手段と、供給されて来たガス流から少なくとも
二酸化炭素を回収する様に作用する化学処理装置と、圧
縮機の若干の出力を、閉じた装置にある材料の目録を略
一定に保つ様にするのに有効な量だけ、化学回収装置に
供給覆る手段とを有する。
、圧縮機、燃焼器及びタービンを含むガスタービンと、
該タービンを圧縮機及び負荷を駆動する様に結合する手
段と、燃焼器を燃焼部分及び希釈部分に分割する手段と
、燃料及び成る■の加圧空気を燃焼部分に供給する手段
と、圧縮機の出力を希釈部分に供給する手段と、タービ
ンのガス状流出物を冷却する手段と、冷却された流出物
を圧縮機に供給して、実質的に閉じた装置が構成される
様にする手段と、供給されて来たガス流から少なくとも
二酸化炭素を回収する様に作用する化学処理装置と、圧
縮機の若干の出力を、閉じた装置にある材料の目録を略
一定に保つ様にするのに有効な量だけ、化学回収装置に
供給覆る手段とを有する。
この発明の特徴として、回収弁からの油の回収を高める
第３油回収装置が、圧縮機、燃焼器及びタービンを持つ
形式のガスタービンと、該タービンを圧縮機及び負荷を
駆動する様に結合する手段と、燃焼器を燃焼部分及び希
釈部分に分割する手段と、回収弁からの燃料及び成る量
の加圧空気を燃焼部分に供給する手段と、圧縮機の出力
を希釈部分に供給する手段と、タービンのガス状流出物
を冷却して、冷却された流出物を圧縮機に供給すること
により、実質的に閉じた装置が構成される様にする手段
と、供給されて来たガス流から少なくとも二酸化炭素を
回収する様に作用する化学回収装置と、圧縮ｔｉの若干
の出力を、閉じた装置にある材料の目録を略一定に保つ
のに有効な量だけ、化学回収装置に供給する手段と、回
収弁から離れた注入井に注入する為に二酸化炭素を圧縮
する手段と、回収弁からの燃料中の二酸化炭素の量に従
って、圧縮機の出力の割合を制御する様に作用する比例
弁を含む供給手段とを有する。
第３油回収装置が、圧縮機、燃焼器及びタービンを持つ
形式のガスタービンと、該タービンを圧縮機及び負荷を
駆動する様に結合する手段と、燃焼器を燃焼部分及び希
釈部分に分割する手段と、回収弁からの燃料及び成る量
の加圧空気を燃焼部分に供給する手段と、圧縮機の出力
を希釈部分に供給する手段と、タービンのガス状流出物
を冷却して、冷却された流出物を圧縮機に供給すること
により、実質的に閉じた装置が構成される様にする手段
と、供給されて来たガス流から少なくとも二酸化炭素を
回収する様に作用する化学回収装置と、圧縮ｔｉの若干
の出力を、閉じた装置にある材料の目録を略一定に保つ
のに有効な量だけ、化学回収装置に供給する手段と、回
収弁から離れた注入井に注入する為に二酸化炭素を圧縮
する手段と、回収弁からの燃料中の二酸化炭素の量に従
って、圧縮機の出力の割合を制御する様に作用する比例
弁を含む供給手段とを有する。
簡単に云うと、この発明はガスタービンの燃焼器に於け
る燃焼空気及び希釈流体の機能を分離した閉ザイクルガ
スタービン化学処理装置を提供ず゛る二加圧された燃焼
用空気及び燃料が燃焼器の燃焼部分に供給される。ガス
タービンのタービン段の出力を冷却して、圧縮機に循環
させ、そこから成る割合を燃焼器の希釈部分に供給する
と共に、残りを化学回収装置に供給し、そこで少なくと
も二酸化炭素をこの出力から回収する。二酸化炭素は販
売してもよいし、或いは例えば第３油の回収に使用り゛
ることが出来る。この発明の好ましい実施例では、ガス
タービンを用いて発電機を駆動する。この発明の更に好
ましい実施例では、熱回収蒸気発生器及び蒸気タービン
を設けて、ガスタービンの排気から付加的なエネルギを
回収する。蒸気タービンを用いて負荷を駆動することが
出来るが、発電機を駆動する為に用いることが好ましい
。
る燃焼空気及び希釈流体の機能を分離した閉ザイクルガ
スタービン化学処理装置を提供ず゛る二加圧された燃焼
用空気及び燃料が燃焼器の燃焼部分に供給される。ガス
タービンのタービン段の出力を冷却して、圧縮機に循環
させ、そこから成る割合を燃焼器の希釈部分に供給する
と共に、残りを化学回収装置に供給し、そこで少なくと
も二酸化炭素をこの出力から回収する。二酸化炭素は販
売してもよいし、或いは例えば第３油の回収に使用り゛
ることが出来る。この発明の好ましい実施例では、ガス
タービンを用いて発電機を駆動する。この発明の更に好
ましい実施例では、熱回収蒸気発生器及び蒸気タービン
を設けて、ガスタービンの排気から付加的なエネルギを
回収する。蒸気タービンを用いて負荷を駆動することが
出来るが、発電機を駆動する為に用いることが好ましい
。
発生される電力を増やす為に、熱回収蒸気発生器に追加
の熱を加えることが出来る。この追加の熱は、燃焼及び
希釈の機能を分離した熱回収燃焼器を用いて発生づるこ
とが好ましい。化学回収装置は蒸気タービンの中間段か
ら抽出したプロレス蒸気を用いて、供給されて来たガス
流から二酸化炭素を分離する為に使われる吸収性液体媒
質からの二酸化炭素のストリッピングを行なうことが出
来る。化学処理装置に供給される燃料中の二酸化炭素の
量が増加するにつれて、二酸化炭素を吸収性流体媒質か
ら分離する為に必要なプロレス蒸気の量が増加し、それ
に対応して、蒸気タービンの発電量に対する分担が減少
りる。
の熱を加えることが出来る。この追加の熱は、燃焼及び
希釈の機能を分離した熱回収燃焼器を用いて発生づるこ
とが好ましい。化学回収装置は蒸気タービンの中間段か
ら抽出したプロレス蒸気を用いて、供給されて来たガス
流から二酸化炭素を分離する為に使われる吸収性液体媒
質からの二酸化炭素のストリッピングを行なうことが出
来る。化学処理装置に供給される燃料中の二酸化炭素の
量が増加するにつれて、二酸化炭素を吸収性流体媒質か
ら分離する為に必要なプロレス蒸気の量が増加し、それ
に対応して、蒸気タービンの発電量に対する分担が減少
りる。
この発明の上記並びにその他の目的、特徴及び利点は、
以下図面について説明する所から明らかになろう。図面
全体にわたり、同様な部分には同じ参照数字を用いてい
る。
以下図面について説明する所から明らかになろう。図面
全体にわたり、同様な部分には同じ参照数字を用いてい
る。
実施例の記載
前掲米国特許出願では、燃料を満足に燃焼させる為に、
燃焼器に供給される燃料及び減価循環ガスと共に、純粋
な酸素を使うことが必要である。
燃焼器に供給される燃料及び減価循環ガスと共に、純粋
な酸素を使うことが必要である。
この為には、殆んど純粋な二酸化炭素であるが、タービ
ンに送られる高温ガスの分子量が、現存のタービンの設
計に使われている普通のガスよりずっと高くなることに
注意を払う必要がある。１つの解決策は、圧縮機又は燃
焼器に蒸気を噴射して、二酸化炭素よりも分子量の小さ
い蒸気を用いて、二酸化炭素を希釈することである。こ
の解決策は、蒸気の噴射によって熱力学効率が低下する
という難点がある。別の解決策は、ガスタービンを一層
遅い速度で運転することである。これは、ガスタービン
によって駆動される発電機の電力が、例えば６０Ｈｚで
作用する配電網の周波数に合うことが要求される場合、
不便である。即ち、例えばタービンを３００ＯＲＰ Ｍ
に減速すると、発電機を３６０ＯＲＰＭで駆動りる為に
、タービンと発電機の間に変速装置が必要である。
ンに送られる高温ガスの分子量が、現存のタービンの設
計に使われている普通のガスよりずっと高くなることに
注意を払う必要がある。１つの解決策は、圧縮機又は燃
焼器に蒸気を噴射して、二酸化炭素よりも分子量の小さ
い蒸気を用いて、二酸化炭素を希釈することである。こ
の解決策は、蒸気の噴射によって熱力学効率が低下する
という難点がある。別の解決策は、ガスタービンを一層
遅い速度で運転することである。これは、ガスタービン
によって駆動される発電機の電力が、例えば６０Ｈｚで
作用する配電網の周波数に合うことが要求される場合、
不便である。即ち、例えばタービンを３００ＯＲＰ Ｍ
に減速すると、発電機を３６０ＯＲＰＭで駆動りる為に
、タービンと発電機の間に変速装置が必要である。
通常ガスタービンの燃焼器に供給される空気は、燃料を
燃焼させること、燃焼器及びその流出物を冷却すること
、及びタービン段に対する作業流体を供給することと云
う３つの機能を持っている。
燃焼させること、燃焼器及びその流出物を冷却すること
、及びタービン段に対する作業流体を供給することと云
う３つの機能を持っている。
この結果、ガスタービンは、燃料の完全燃焼に必要な量
よりも約３００％過剰の空気を用いて運転するのが普通
である。従って、燃焼器の流出物中の二酸化炭素の百分
率は比較的低い。この発明では、燃焼の機能を燃焼器の
他の機能から分離して、燃焼を約１０％の過剰の空気で
完了Ｊることが出来る様にすると共に、燃焼空気より下
流側で、燃焼器に二酸化炭素分が富化した減価循環ガス
を供給Ｊることによって、残りの機能を遂行することが
出来ることが判った。
よりも約３００％過剰の空気を用いて運転するのが普通
である。従って、燃焼器の流出物中の二酸化炭素の百分
率は比較的低い。この発明では、燃焼の機能を燃焼器の
他の機能から分離して、燃焼を約１０％の過剰の空気で
完了Ｊることが出来る様にすると共に、燃焼空気より下
流側で、燃焼器に二酸化炭素分が富化した減価循環ガス
を供給Ｊることによって、残りの機能を遂行することが
出来ることが判った。
第１図にはこの発明の閉サイクル・ガスタービン化学処
理装置１０が略図で示されている。この発明の基本的な
考えが第１図に示されていること、並びに後で説明する
成る要素は、エネルギ量を一層多くし且つ経済効率を一
層高くする為に、この簡単な形式に追加することが望ま
しいものであることを承知されたい。
理装置１０が略図で示されている。この発明の基本的な
考えが第１図に示されていること、並びに後で説明する
成る要素は、エネルギ量を一層多くし且つ経済効率を一
層高くする為に、この簡単な形式に追加することが望ま
しいものであることを承知されたい。
ガスタービン全体を１２に示しであるが、これは圧縮＄
１１１４、燃焼器１６及びタービン１８を含む。燃焼器
１６が燃焼部分２０及び希釈部分２２に分割されている
。モータ２６によって駆動される空気圧縮１２４が、導
管２８を介して供給される燃料を燃焼させるのに十分な
量の加圧燃焼空気を導管２５を介して燃焼区域２０に供
給すると共に、燃料の略完全な燃焼を行なわせるのに必
要な僅かの過剰量の空気をも供給する。燃焼部分２０で
はごく僅かの過剰空気しか使われないから、その流出物
は二酸化炭素が比較的富んでいる。
１１１４、燃焼器１６及びタービン１８を含む。燃焼器
１６が燃焼部分２０及び希釈部分２２に分割されている
。モータ２６によって駆動される空気圧縮１２４が、導
管２８を介して供給される燃料を燃焼させるのに十分な
量の加圧燃焼空気を導管２５を介して燃焼区域２０に供
給すると共に、燃料の略完全な燃焼を行なわせるのに必
要な僅かの過剰量の空気をも供給する。燃焼部分２０で
はごく僅かの過剰空気しか使われないから、その流出物
は二酸化炭素が比較的富んでいる。
燃料は、例えば液体石油燃料、天然ガス及びガス化石炭
を含む任意の好便な炭化水素系であってよい。燃焼部分
２０に供給する前に、燃料から汚染物を除去する為に、
成る燃料清浄化作業が必要になることがある。然し、こ
の様な燃料清浄化作業は普通のことであって、この発明
の一部分を構成するものではないので、それについては
説明しない。
を含む任意の好便な炭化水素系であってよい。燃焼部分
２０に供給する前に、燃料から汚染物を除去する為に、
成る燃料清浄化作業が必要になることがある。然し、こ
の様な燃料清浄化作業は普通のことであって、この発明
の一部分を構成するものではないので、それについては
説明しない。
タービン１８からの膨張ガスが導管２９を介して冷却器
３０に戻される。冷却器３０は、後で説明する様に、プ
ロセスの全体的な熱力学効率を改善する為の要素を含ん
でいてよい。冷却器３０からの冷却ガスが導管３２を介
してガスタービン１２の圧［１ｉｌｊＪ１１４に加えら
れる。圧縮ｍ１４からの圧縮ガスが導管３４を介して比
例弁３６に加えられる。比例弁３６がガス流を、導管３
８を介して燃焼器１６の希釈部分２２に加えられる第１
の流れと、導管４０を介して二酸化炭素回収装＠４２に
加えられる第２の流れとに分割する。
３０に戻される。冷却器３０は、後で説明する様に、プ
ロセスの全体的な熱力学効率を改善する為の要素を含ん
でいてよい。冷却器３０からの冷却ガスが導管３２を介
してガスタービン１２の圧［１ｉｌｊＪ１１４に加えら
れる。圧縮ｍ１４からの圧縮ガスが導管３４を介して比
例弁３６に加えられる。比例弁３６がガス流を、導管３
８を介して燃焼器１６の希釈部分２２に加えられる第１
の流れと、導管４０を介して二酸化炭素回収装＠４２に
加えられる第２の流れとに分割する。
二酸化炭素回収装置４２が入）ｊの二酸化炭素をその中
にある他のガスから分離し、導管４４から利用素子又は
貯蔵素子（図に示してない）に二酸化炭素を出力すると
共に、導管４６に排出又は別の処理用のその他のガスを
出力する。
にある他のガスから分離し、導管４４から利用素子又は
貯蔵素子（図に示してない）に二酸化炭素を出力すると
共に、導管４６に排出又は別の処理用のその他のガスを
出力する。
普通の様に、タービン１８の機械的な出力の幾分かは、
機械的な接続部４８を介して圧縮Ｉａ１４の駆動に帰還
される。残りの機械的な出力は発電ｖｓ、５０を駆動す
る為に使われる。線５２に出るこの発電機の電気出力の
幾分かは、例えばモータ２６の給電の様な化学処理装置
の設備で使うことが出来、この出力の残りは販売するこ
とが出来る。
機械的な接続部４８を介して圧縮Ｉａ１４の駆動に帰還
される。残りの機械的な出力は発電ｖｓ、５０を駆動す
る為に使われる。線５２に出るこの発電機の電気出力の
幾分かは、例えばモータ２６の給電の様な化学処理装置
の設備で使うことが出来、この出力の残りは販売するこ
とが出来る。
第２図には、燃焼器１６が具体的に缶形燃焼器として例
示されており、この燃焼器は外側ケーシング５４を持っ
ていて、これが燃焼器ライナ５６を取巻く高圧室を構成
する。燃焼器ライナ５６の面には複数個の開口５８があ
って、外側ケーシング５４内からのガスを燃焼器ライナ
５６の内部に取込む。燃焼器ライナ５６は、その内部の
燃焼反応によって発生される高い湿度に燃焼器１６が耐
えるのを助ける様にする為の全般的に普通の燃焼器ライ
ナ（図に示してない）をも持っていてよい。
示されており、この燃焼器は外側ケーシング５４を持っ
ていて、これが燃焼器ライナ５６を取巻く高圧室を構成
する。燃焼器ライナ５６の面には複数個の開口５８があ
って、外側ケーシング５４内からのガスを燃焼器ライナ
５６の内部に取込む。燃焼器ライナ５６は、その内部の
燃焼反応によって発生される高い湿度に燃焼器１６が耐
えるのを助ける様にする為の全般的に普通の燃焼器ライ
ナ（図に示してない）をも持っていてよい。
燃焼器ライナ５６の周りのカラー６０が環状保持器６４
の溝６２にはまり、外側ケーシング５４内の高圧室の内
部を、導管２５からの燃焼用空気を受取る燃焼高圧室６
６と、二酸化炭素の百分率が高い茗しく減価した循環希
釈用ガスを導管３８から受取る希釈高圧室６８とに分割
する。専管２８から燃焼器１６に入った燃料が、全体的
に、燃焼器ライナ５６の内、燃焼高圧室６６内にある部
分の中で、導管２５から入る空気によって燃焼する。燃
焼高圧室６Ｇの長さ、燃料及び燃焼用空気の流量と圧力
を正しく定めることにより、僅か約１０％の過剰空気を
用いて、燃料の略完全な燃焼を達成することが出来る。
の溝６２にはまり、外側ケーシング５４内の高圧室の内
部を、導管２５からの燃焼用空気を受取る燃焼高圧室６
６と、二酸化炭素の百分率が高い茗しく減価した循環希
釈用ガスを導管３８から受取る希釈高圧室６８とに分割
する。専管２８から燃焼器１６に入った燃料が、全体的
に、燃焼器ライナ５６の内、燃焼高圧室６６内にある部
分の中で、導管２５から入る空気によって燃焼する。燃
焼高圧室６Ｇの長さ、燃料及び燃焼用空気の流量と圧力
を正しく定めることにより、僅か約１０％の過剰空気を
用いて、燃料の略完全な燃焼を達成することが出来る。
燃焼器ライナ５６の内、゛−希釈高圧室６８内にある残
りの部分には、希釈高圧室６８内にある著しく減価した
ガスが取込まれ、冷却作用を行なうと共に、タービン１
８に対する追加の作業流体を供給する。燃焼器１６の流
出物は出口ノズル７０を介してタービンに出て行く。導
管３８での二酸化炭素の百分率は、例えば約４０％であ
ることがあり、残りのガスは窒素、未燃焼の酸素及び燃
料と、空気及び燃料からの痕跡量の薬品及び元素である
。
りの部分には、希釈高圧室６８内にある著しく減価した
ガスが取込まれ、冷却作用を行なうと共に、タービン１
８に対する追加の作業流体を供給する。燃焼器１６の流
出物は出口ノズル７０を介してタービンに出て行く。導
管３８での二酸化炭素の百分率は、例えば約４０％であ
ることがあり、残りのガスは窒素、未燃焼の酸素及び燃
料と、空気及び燃料からの痕跡量の薬品及び元素である
。
第１図及び第２図には１個の燃焼器１６シか示していな
いが、当業者であれば、人形ガスタービンでは、２つ又
は更に多くの燃焼器１６を用いることが出来ることが理
解されよう。典型的な人形ガスタービン１２では、例え
ば１２個の山形燃焼器１６から成るリングをガスタービ
ン１２の中心部分を取巻く様に配置することがある。燃
焼器１６を燃焼部分２０及び希釈部分２２に分割すると
共に、これらの部分に対して燃焼用空気及び希釈用ガス
を別々に供給することを別にすれば、燃焼器１６は普通
のものであるから、これ以上の詳しい説明はしない。
いが、当業者であれば、人形ガスタービンでは、２つ又
は更に多くの燃焼器１６を用いることが出来ることが理
解されよう。典型的な人形ガスタービン１２では、例え
ば１２個の山形燃焼器１６から成るリングをガスタービ
ン１２の中心部分を取巻く様に配置することがある。燃
焼器１６を燃焼部分２０及び希釈部分２２に分割すると
共に、これらの部分に対して燃焼用空気及び希釈用ガス
を別々に供給することを別にすれば、燃焼器１６は普通
のものであるから、これ以上の詳しい説明はしない。
第３図について説明すると、タービン１８から導管２９
を介して出て行くガスがまだ多量の未回収熱エネルギを
持つことを活用する。即ち、導管２９内のガスは約１ｏ
ｏｏ１’−及び約１５０ｐｓｉａにあることがある。冷
却器３０が熱回収蒸気発生器７２を持ち、その中をこう
いう高温ガスが通過することが判る。こういうガスは、
熱回収蒸気発生器７２を通過する時、その中のコイル１
４に入っている水を沸騰させて過熱蒸気を発生し、この
過熱蒸気が配管７５を介して蒸気タービン７６に加えら
れる。ガスは、熱回収蒸気発生器７２から出た後、その
水を復水させることが出来、その後例えばスプレー冷却
器７８で更に冷却されてから、導管３２を介して圧縮１
１１４に戻すことが出来る。蒸気タービン７６の消費蒸
気が導管８０を介して復水器８２に加えられ、そこで消
費蒸気が復水になる。復水器８２からの水がポンプ８４
によって熱回収蒸気発生器７２内のコイル７４に圧送さ
れ、そこで再び蒸気に変換されて蒸気タービン７６に戻
される。蒸気タービン装置に対する補給用の水は、導管
８６を介して熱回収蒸気発生器１２に対して加えること
が好ましい。
を介して出て行くガスがまだ多量の未回収熱エネルギを
持つことを活用する。即ち、導管２９内のガスは約１ｏ
ｏｏ１’−及び約１５０ｐｓｉａにあることがある。冷
却器３０が熱回収蒸気発生器７２を持ち、その中をこう
いう高温ガスが通過することが判る。こういうガスは、
熱回収蒸気発生器７２を通過する時、その中のコイル１
４に入っている水を沸騰させて過熱蒸気を発生し、この
過熱蒸気が配管７５を介して蒸気タービン７６に加えら
れる。ガスは、熱回収蒸気発生器７２から出た後、その
水を復水させることが出来、その後例えばスプレー冷却
器７８で更に冷却されてから、導管３２を介して圧縮１
１１４に戻すことが出来る。蒸気タービン７６の消費蒸
気が導管８０を介して復水器８２に加えられ、そこで消
費蒸気が復水になる。復水器８２からの水がポンプ８４
によって熱回収蒸気発生器７２内のコイル７４に圧送さ
れ、そこで再び蒸気に変換されて蒸気タービン７６に戻
される。蒸気タービン装置に対する補給用の水は、導管
８６を介して熱回収蒸気発生器１２に対して加えること
が好ましい。
蒸気タービン７６をガスタービン１２と共通の軸に結合
して、図示の様に、発電機５０に追加の駆動を加えても
よいし、或いはこの代りに、別個の発電機又はその他の
負荷（図に示してない）に結合してもよい。更に別の案
として、蒸気タービン７６を省略し、熱回収蒸気発生器
７２からの蒸気は他の成るプロセスの経済価値として用
いることが出来る。
して、図示の様に、発電機５０に追加の駆動を加えても
よいし、或いはこの代りに、別個の発電機又はその他の
負荷（図に示してない）に結合してもよい。更に別の案
として、蒸気タービン７６を省略し、熱回収蒸気発生器
７２からの蒸気は他の成るプロセスの経済価値として用
いることが出来る。
二酸化炭素回収装置４２には、例えば極低温プロセスの
様な任意の便利な装置を用いることが出来る。極低温プ
ロセスは、比例弁３６から供給されて来たガス流に含ま
れる熱エネルギを比較的消費する。二酸化炭素の回収装
置４２の好ましい実施例が第４図に示されている。ガス
は吸収塔８８内で吸収性液体媒質と向流になる。吸収性
液体媒質は、例えば９０％という様な実質的な自分率の
、ガス流中の二酸化炭素を吸収することが出来る種類の
ものであれば、任意の便利な材料であってよい。残りの
ガスは放出されるか、或いはこの発明にとって関係のな
い分離過程に送出される。適当な１つの吸収性液体媒質
は炭酸カリウム溶液であり、随意選択によって腐食を防
止する為又はその他の目、的の為の余分の成分を含んで
いる。好ましい実施例では、約２５０”ｌ”で吸収塔８
８に送出された炭酸カリウムの４０％溶液は、ガス流中
の二酸化炭素を９５％まで吸収する効果がある。
様な任意の便利な装置を用いることが出来る。極低温プ
ロセスは、比例弁３６から供給されて来たガス流に含ま
れる熱エネルギを比較的消費する。二酸化炭素の回収装
置４２の好ましい実施例が第４図に示されている。ガス
は吸収塔８８内で吸収性液体媒質と向流になる。吸収性
液体媒質は、例えば９０％という様な実質的な自分率の
、ガス流中の二酸化炭素を吸収することが出来る種類の
ものであれば、任意の便利な材料であってよい。残りの
ガスは放出されるか、或いはこの発明にとって関係のな
い分離過程に送出される。適当な１つの吸収性液体媒質
は炭酸カリウム溶液であり、随意選択によって腐食を防
止する為又はその他の目、的の為の余分の成分を含んで
いる。好ましい実施例では、約２５０”ｌ”で吸収塔８
８に送出された炭酸カリウムの４０％溶液は、ガス流中
の二酸化炭素を９５％まで吸収する効果がある。
高温ガスが比例弁３６を約６００”ｌ”及び約１ｅｏｐ
ｓｔａで出て行く。吸収塔８８に送出される前に、この
高温ガスは、熱交換器９０に通すことにより、約２５０
下に冷却される。熱交換器９０は復熱器又は再生器とし
て用いるのが便利であり、そのコイル９２に燃焼器１６
に向う途中のガス状の燃料を流すことが出来る。供給す
る燃料を熱交換器９０で加熱することにより、反応温度
まで燃料の温度を高める為に必要な燃焼の熱量を減らす
ことにより、熱力学効率が改善される。更に、熱回収蒸
気発生器７２に対する補給用の水を熱交換器９０のコイ
ル９４に通して、補給用の水を余熱し、更に効率を改善
することが出来る。
ｓｔａで出て行く。吸収塔８８に送出される前に、この
高温ガスは、熱交換器９０に通すことにより、約２５０
下に冷却される。熱交換器９０は復熱器又は再生器とし
て用いるのが便利であり、そのコイル９２に燃焼器１６
に向う途中のガス状の燃料を流すことが出来る。供給す
る燃料を熱交換器９０で加熱することにより、反応温度
まで燃料の温度を高める為に必要な燃焼の熱量を減らす
ことにより、熱力学効率が改善される。更に、熱回収蒸
気発生器７２に対する補給用の水を熱交換器９０のコイ
ル９４に通して、補給用の水を余熱し、更に効率を改善
することが出来る。
吸収性液体媒質が入って来た時と大体同じ圧力で、且つ
約２８３″Ｆの温度で吸収塔８８を出て行く。
約２８３″Ｆの温度で吸収塔８８を出て行く。
その温度は、吸収塔８８を通過する際に、二酸化炭素の
吸収熱によって約３３１：たけ上昇している。二酸化炭
素を含んだ吸収性液体媒質が膨張弁９６を通過し、そこ
でその圧力は、吸収された二酸化炭素を放出するのに適
した値まで急速に下げられる。
吸収熱によって約３３１：たけ上昇している。二酸化炭
素を含んだ吸収性液体媒質が膨張弁９６を通過し、そこ
でその圧力は、吸収された二酸化炭素を放出するのに適
した値まで急速に下げられる。
膨張弁９６によって生ずる減圧は例えば約１９．５ｐｓ
ｉａであってよい。吸収性液体媒質がフラッシュタンク
９８に供給され、そこで吸収された二酸化炭素の例えば
約１／３と云う様な実質的な部分が、その中の減圧によ
ってフラッシュ作用で放出される。
ｉａであってよい。吸収性液体媒質がフラッシュタンク
９８に供給され、そこで吸収された二酸化炭素の例えば
約１／３と云う様な実質的な部分が、その中の減圧によ
ってフラッシュ作用で放出される。
フラッシュタンク９８から放出された二酸化炭素が導管
１００を介して普通の冷却器１０２に送られる。
１００を介して普通の冷却器１０２に送られる。
この冷却器は、例えば水を冷却媒質としＣ使うが、そこ
でその温度は約１００″Ｆに低下する。初めの吸収され
た二酸化炭素の内の約６５％を依然として含んでいる残
りの吸収性液体媒質が、配管１０４を介してストリッパ
・タンク １０６に送られる。
でその温度は約１００″Ｆに低下する。初めの吸収され
た二酸化炭素の内の約６５％を依然として含んでいる残
りの吸収性液体媒質が、配管１０４を介してストリッパ
・タンク １０６に送られる。
蒸気タービン７６′の中間段から例えば約５０ｐｓｉａ
で成る量の低圧プロセス蒸気を抽出して、配管１０８を
介してストリッパ・タンク１０Ｇに送り、そこでその中
にある吸収性液体媒質を約２５０″Ｆに加熱して、依然
としてその中に含まれている二酸化炭素の数パーセント
を除いた全部を放出させる。
で成る量の低圧プロセス蒸気を抽出して、配管１０８を
介してストリッパ・タンク１０Ｇに送り、そこでその中
にある吸収性液体媒質を約２５０″Ｆに加熱して、依然
としてその中に含まれている二酸化炭素の数パーセント
を除いた全部を放出させる。
この発明の１実施例では、ストリッパ・タンク１０６に
於けるストリッピング操作は、回収される二酸化炭素の
３．４５標準立方フイートあたり、約１ボンドの蒸気を
消費する。蒸気の消費量を減少して、吸収された二酸化
炭素の放出が出来る様にする更に効率のよい吸収性液体
媒質が利用出来るかも知れないし、或いは利用出来る様
になるかも知れないが、それを使うこともこの発明の範
囲内である。
於けるストリッピング操作は、回収される二酸化炭素の
３．４５標準立方フイートあたり、約１ボンドの蒸気を
消費する。蒸気の消費量を減少して、吸収された二酸化
炭素の放出が出来る様にする更に効率のよい吸収性液体
媒質が利用出来るかも知れないし、或いは利用出来る様
になるかも知れないが、それを使うこともこの発明の範
囲内である。
ストリッパ・タンク１０６から回収された二酸化炭素が
配管１１０を介して冷却器１０２に送られる。
配管１１０を介して冷却器１０２に送られる。
冷却器１０２が二酸化炭素を約１００″Ｆの飽和蒸気に
冷却する。冷却器１０２からの冷却水はストリッパ・タ
ンク １０６に戻す。二酸化炭素を更に処理するかどう
かは、それに対して考えている用途に関係づる。二酸化
炭素が例えば第３油回収に使うものであれば、油井に注
入する為、又はその中間で保存する為に圧縮することが
好ましい。こういう使い方では、二酸化炭素を配管１１
２を介して圧縮機１１４に送り、そこで例えば約２００
０ｐｓｉａに圧縮する。
冷却する。冷却器１０２からの冷却水はストリッパ・タ
ンク １０６に戻す。二酸化炭素を更に処理するかどう
かは、それに対して考えている用途に関係づる。二酸化
炭素が例えば第３油回収に使うものであれば、油井に注
入する為、又はその中間で保存する為に圧縮することが
好ましい。こういう使い方では、二酸化炭素を配管１１
２を介して圧縮機１１４に送り、そこで例えば約２００
０ｐｓｉａに圧縮する。
圧縮＠ １１４は例えば５段を持つ多段圧縮機であるこ
とが好ましく、段間に冷却を用いる。段間冷却により、
出力配管１１６に送出される二酸化炭素中の水分は、こ
の他の乾燥を必要としない程小さな値に減少する。
とが好ましく、段間に冷却を用いる。段間冷却により、
出力配管１１６に送出される二酸化炭素中の水分は、こ
の他の乾燥を必要としない程小さな値に減少する。
圧縮機１１４を駆動する動力は、例えばモータの様な任
意の便利な源から供給することが出来るし、熱回収蒸気
発生器７２からの蒸気が供給される蒸気タービンを用い
てもよい。そうした場合、ストリッパ・タンク１０６で
必要なプロセス蒸気は蒸気タービンの中間段から得られ
る。第４図に示す好ましい実施例では、それから二酸化
炭素を吸収塔８８で取去った、主に窒素及び酸素で溝成
される未吸収ガスに相当量のまだ消費されていないエネ
ルギが利用出来ることを活用する。こういうガスは約１
５ｅｐＳｉ８及び２５０丁であるが、このガスのエネル
ギは、圧縮１Ｘ１１１１４を駆動するのに要するエネル
ギと人体ぴったり符号するので便利である。未吸収ガス
が配管１１８を介して膨張タービン１２０に送られる。
意の便利な源から供給することが出来るし、熱回収蒸気
発生器７２からの蒸気が供給される蒸気タービンを用い
てもよい。そうした場合、ストリッパ・タンク１０６で
必要なプロセス蒸気は蒸気タービンの中間段から得られ
る。第４図に示す好ましい実施例では、それから二酸化
炭素を吸収塔８８で取去った、主に窒素及び酸素で溝成
される未吸収ガスに相当量のまだ消費されていないエネ
ルギが利用出来ることを活用する。こういうガスは約１
５ｅｐＳｉ８及び２５０丁であるが、このガスのエネル
ギは、圧縮１Ｘ１１１１４を駆動するのに要するエネル
ギと人体ぴったり符号するので便利である。未吸収ガス
が配管１１８を介して膨張タービン１２０に送られる。
このタービンは接続線１２２で表わした任意の便利な機
械的な接続により、多段圧縮機１１４に結合することが
出来る。膨張タービン１２０からの流出物は配管１２４
を介して人気への逃し口に吐出リーるか、又は熱の分離
及び貯蔵プロセス（図に示してない）に吐出するが、こ
ういうプロセスはここでは関心のないことであるのＣ１
説明しない。
械的な接続により、多段圧縮機１１４に結合することが
出来る。膨張タービン１２０からの流出物は配管１２４
を介して人気への逃し口に吐出リーるか、又は熱の分離
及び貯蔵プロセス（図に示してない）に吐出するが、こ
ういうプロセスはここでは関心のないことであるのＣ１
説明しない。
吸収塔８８からの未吸収ガスに利用し得るエネルギは、
多段圧縮機１１４の所要動力と正確に釣合わないことが
ある。成る場合、多段圧縮ｔａ１１４は利用し得るより
も少ない動ノｊしか必要としない。所要の動力を釣合せ
る為、未吸収ガスの相当部分は、そのエネルギを活用せ
ずに逃がさなければならない。この装置に融通性を持た
せる１つの方法は、電力を発生ずるか又はその代りとな
る様な形で、膨張タービンを用い、電動ｍ＜図に示して
ない）によって多段圧縮機１２２を駆動することである
。
多段圧縮機１１４の所要動力と正確に釣合わないことが
ある。成る場合、多段圧縮ｔａ１１４は利用し得るより
も少ない動ノｊしか必要としない。所要の動力を釣合せ
る為、未吸収ガスの相当部分は、そのエネルギを活用せ
ずに逃がさなければならない。この装置に融通性を持た
せる１つの方法は、電力を発生ずるか又はその代りとな
る様な形で、膨張タービンを用い、電動ｍ＜図に示して
ない）によって多段圧縮機１２２を駆動することである
。
例えば膨張タービン１２０をモータ２６と縦続的に結合
して、空気圧縮＠２４で空気を圧縮する助番ノにするこ
とが出来る。モータ２６で使わない電ツノは多段圧縮機
１１４を駆動するモータに給電する為に用いることが出
来、余分の電力は販売又は利用することが出来る。
して、空気圧縮＠２４で空気を圧縮する助番ノにするこ
とが出来る。モータ２６で使わない電ツノは多段圧縮機
１１４を駆動するモータに給電する為に用いることが出
来、余分の電力は販売又は利用することが出来る。
ガスタービン化学処理装置１０を第３油の回収に用いる
時、圧縮された二酸化炭素は、所期の回収井から離れた
注入井又は一連の注入井に注入される。この二酸化炭素
が回収井に向って移動を開始し、その前にある層内の油
を押す。最初、回収井の油出力には何等変化が出ない。
時、圧縮された二酸化炭素は、所期の回収井から離れた
注入井又は一連の注入井に注入される。この二酸化炭素
が回収井に向って移動を開始し、その前にある層内の油
を押す。最初、回収井の油出力には何等変化が出ない。
数週間乃至１年又は更に長い期間の間続くことがあるが
、初期期間の後、油の回収の増加が見られる。初期期間
の間、この装置の資本投下の見返りとなる唯一の機会は
、発電機５０によって発生される電力の価値である。即
ち、初期期間の間、出来るだけ多量のミノｊを販売又は
利用の為に発生しようとする経済的な誘因が少なくとも
存在する。熱回収蒸気発生器７２からの蒸気に対しては
、電力の発生が二酸化炭素の発生と競合する。即ち、蒸
気タービン７６′が゛ らのプロレス蒸気をストリッパ
・タンク １０６に於ける二酸化炭素回収プロセスに転
用すると、発電ＩＭ５０で電力を発生する為に蒸気ター
ビン７６′ の駆動に利用し得る蒸気が減少する。
、初期期間の後、油の回収の増加が見られる。初期期間
の間、この装置の資本投下の見返りとなる唯一の機会は
、発電機５０によって発生される電力の価値である。即
ち、初期期間の間、出来るだけ多量のミノｊを販売又は
利用の為に発生しようとする経済的な誘因が少なくとも
存在する。熱回収蒸気発生器７２からの蒸気に対しては
、電力の発生が二酸化炭素の発生と競合する。即ち、蒸
気タービン７６′が゛ らのプロレス蒸気をストリッパ
・タンク １０６に於ける二酸化炭素回収プロセスに転
用すると、発電ＩＭ５０で電力を発生する為に蒸気ター
ビン７６′ の駆動に利用し得る蒸気が減少する。
蒸気発生能力を高めると共に二酸化炭素の発生を増やす
ため、第５図に示すこの発明の実施例は熱回収蒸気発生
器７２に熱を加える熱回収燃焼器１２６を用いる。効率
を最大にする為、熱回収燃焼器１２６は、これまでの実
施例の燃焼器１６の対応する要素と機能的に同等の燃焼
部分１２８及び希釈部分１３０に分割することが出来る
。燃焼部分１２８が分岐導管２８′から燃料を受取ると
共に、導管１３３を介して送ｍｔｉｉ３ｉによって加圧
された燃焼用空気を受取る。燃焼部分１２８がらの燃焼
生成物の冷却及び希釈は、熱回収蒸気発生器７２がらの
、二酸化炭素分の多い循環ガスの一部分を、随意選択に
よって送Ｉ！１ｉｌＩ １３５の力を借りて、希釈部分
１３０に注入することによって行なわれる。熱回収燃焼
器１２６からの二酸化炭素分の多い流出物が熱回収蒸気
発生器７２で余分の蒸気を発生づ−ることによってその
熱エネルギを消費した時、スプレー冷却器７８に送られ
る循環ガスと一緒になり、こうして装置内にとずまる。
ため、第５図に示すこの発明の実施例は熱回収蒸気発生
器７２に熱を加える熱回収燃焼器１２６を用いる。効率
を最大にする為、熱回収燃焼器１２６は、これまでの実
施例の燃焼器１６の対応する要素と機能的に同等の燃焼
部分１２８及び希釈部分１３０に分割することが出来る
。燃焼部分１２８が分岐導管２８′から燃料を受取ると
共に、導管１３３を介して送ｍｔｉｉ３ｉによって加圧
された燃焼用空気を受取る。燃焼部分１２８がらの燃焼
生成物の冷却及び希釈は、熱回収蒸気発生器７２がらの
、二酸化炭素分の多い循環ガスの一部分を、随意選択に
よって送Ｉ！１ｉｌＩ １３５の力を借りて、希釈部分
１３０に注入することによって行なわれる。熱回収燃焼
器１２６からの二酸化炭素分の多い流出物が熱回収蒸気
発生器７２で余分の蒸気を発生づ−ることによってその
熱エネルギを消費した時、スプレー冷却器７８に送られ
る循環ガスと一緒になり、こうして装置内にとずまる。
成る用途では、熱回収燃焼器１２６は、減価循環ガスを
使わずに、燃焼及び希釈の両方の為に空気と燃料だけが
供給される、これよりもっと普通の装置を用いることが
出来る。
使わずに、燃焼及び希釈の両方の為に空気と燃料だけが
供給される、これよりもっと普通の装置を用いることが
出来る。
第５図には１個の熱回収燃焼器１２６シか示してないが
、当業者であれば、大形装置に用いる為に、複数個の熱
回収燃焼器１２６を用いて、更に多くの熱を発生し得る
ことが理解されよう。
、当業者であれば、大形装置に用いる為に、複数個の熱
回収燃焼器１２６を用いて、更に多くの熱を発生し得る
ことが理解されよう。
回収過程の後の段階で、注入井に二酸化炭素が送込まれ
たことによって回収井の油の生産が増加する。最終的に
は若干の二酸化炭素が回路を閉じて、回収井に現われる
。ガスタービン化学処理装置１０によって使われる燃料
が、回収井がら得られた天然ガスである時、燃焼部分２
０，１２８に供給される燃料は二酸化炭素の割合が増加
し始める。この時、燃焼部分２０．１２８からの流出物
は二酸化炭素の割合が増加覆るので、希釈部分２２，１
３２で噴射しなければならない二酸化炭素の量が減少す
る。従って、比例弁３６を作動して、希釈部分２２，１
３２に送られる循環ガスの量を減少すると共に、二酸化
炭素回収装置４２に送られる量を増加する。勿論、この
後の段階で回収しなければならない二酸化炭素の量が増
加したことにより、ストリッパ・タンク１０６で使うプ
ロレス蒸気の為に、熱回収蒸気発生器７２から蒸気ター
ビン７６′ に供給される蒸気に対Ｊる需要が増加する
。余分の蒸気に対する需要を充たす為、大気圧までの膨
張を完了する導管８０の蒸気の吊が比例的に減少する。
たことによって回収井の油の生産が増加する。最終的に
は若干の二酸化炭素が回路を閉じて、回収井に現われる
。ガスタービン化学処理装置１０によって使われる燃料
が、回収井がら得られた天然ガスである時、燃焼部分２
０，１２８に供給される燃料は二酸化炭素の割合が増加
し始める。この時、燃焼部分２０．１２８からの流出物
は二酸化炭素の割合が増加覆るので、希釈部分２２，１
３２で噴射しなければならない二酸化炭素の量が減少す
る。従って、比例弁３６を作動して、希釈部分２２，１
３２に送られる循環ガスの量を減少すると共に、二酸化
炭素回収装置４２に送られる量を増加する。勿論、この
後の段階で回収しなければならない二酸化炭素の量が増
加したことにより、ストリッパ・タンク１０６で使うプ
ロレス蒸気の為に、熱回収蒸気発生器７２から蒸気ター
ビン７６′ に供給される蒸気に対Ｊる需要が増加する
。余分の蒸気に対する需要を充たす為、大気圧までの膨
張を完了する導管８０の蒸気の吊が比例的に減少する。
これによって発電機５０によって発生し得る合計出力電
力が比例的に減少する。第３油回収過程のこの後の段階
で、発生される電力の価値が低下したことは、発生され
る余分の油及び二酸化炭素によって補って余りがあり、
この為、この段階は投資に対する見返りが最大の期間を
表わすことになる。
力が比例的に減少する。第３油回収過程のこの後の段階
で、発生される電力の価値が低下したことは、発生され
る余分の油及び二酸化炭素によって補って余りがあり、
この為、この段階は投資に対する見返りが最大の期間を
表わすことになる。
ミノｊ並びにこの発明の装置の化学的な出力の経済価値
は、時々刻々変わることがあり、発電能力が化学的な生
成物の価値に勝ることがある。以上の説明から、当業者
であれば、化学的な生成物の生産がエネルギを消費し、
こうして発生し得る電力を減らすことが理解されよう。
は、時々刻々変わることがあり、発電能力が化学的な生
成物の価値に勝ることがある。以上の説明から、当業者
であれば、化学的な生成物の生産がエネルギを消費し、
こうして発生し得る電力を減らすことが理解されよう。
発電量を最大にする為、環境条件が許Ｖば、上に述べた
任意の実施例は開放系として選択的に運転Ｊることが出
来る。例えば第１図の実施例は、第６図に示す様な変更
を加えることにより、開放系に変換することが出来る。
任意の実施例は開放系として選択的に運転Ｊることが出
来る。例えば第１図の実施例は、第６図に示す様な変更
を加えることにより、開放系に変換することが出来る。
第６図のＸは図示の導管を閉塞することを示し、破線は
新しい接続を示づ。装置をこの様に構成し直すことは、
この目的の為に設けられた標準型の弁を用いて達成し得
ることは明らかであろう。当業者であれば、第１図及び
第６図の選択可能な接続を行なう為の普通の弁装置を全
部列記することは必要ではないから、これについては説
明しない。熱回収蒸気発生器を用いる実施例では、ガス
タービンの流出物に残っているエネルギを活用すること
が出来る様に、大気中に逃がすことは熱回収蒸気発生器
の下流側で行なうことが好ましい。
新しい接続を示づ。装置をこの様に構成し直すことは、
この目的の為に設けられた標準型の弁を用いて達成し得
ることは明らかであろう。当業者であれば、第１図及び
第６図の選択可能な接続を行なう為の普通の弁装置を全
部列記することは必要ではないから、これについては説
明しない。熱回収蒸気発生器を用いる実施例では、ガス
タービンの流出物に残っているエネルギを活用すること
が出来る様に、大気中に逃がすことは熱回収蒸気発生器
の下流側で行なうことが好ましい。
図面についてこの発明の好ましい実施例を説明したが、
この発明はこういう実施例そのものに制約されるもので
はなく、当業者であれば、この発明の範囲内で種々の変
更を加えることが出来ることを承知されたい。
この発明はこういう実施例そのものに制約されるもので
はなく、当業者であれば、この発明の範囲内で種々の変
更を加えることが出来ることを承知されたい。
第１図はこの発明の１実施例の閉サイクルガスタービン
化学処理装置の略図、第２図は第１図の化学処理装置の
燃焼器の断面図、第３図はこの発明の１実施例の閉サイ
クルガスタービン化学処理装置の更に詳しい略図、第４
図はこの発明の別の実施例の略図であるが、熱交換器及
び二酸化炭素回収装置を更に詳しく示している。第５図
は発電量を増やす為に点火式熱回収蒸気発生器を用いた
この発明の更に別の実施例の略図、第６図は閉サイクル
処理装置を開放ザイクルガスタービンに変換する為に材
料の経路を変えることを示した略図である。 主な符号の説明 １２ニガスタービン、 １４：圧縮機、 １６：燃焼器、 １８：タービン、 ２０：燃焼部分、 ２２：希釈部分、 ２４：空気圧縮機、 ３０：冷却器、 ３６：比例弁、 ４２：化学回収装置、 ５０：発電機。 特許出願人
化学処理装置の略図、第２図は第１図の化学処理装置の
燃焼器の断面図、第３図はこの発明の１実施例の閉サイ
クルガスタービン化学処理装置の更に詳しい略図、第４
図はこの発明の別の実施例の略図であるが、熱交換器及
び二酸化炭素回収装置を更に詳しく示している。第５図
は発電量を増やす為に点火式熱回収蒸気発生器を用いた
この発明の更に別の実施例の略図、第６図は閉サイクル
処理装置を開放ザイクルガスタービンに変換する為に材
料の経路を変えることを示した略図である。 主な符号の説明 １２ニガスタービン、 １４：圧縮機、 １６：燃焼器、 １８：タービン、 ２０：燃焼部分、 ２２：希釈部分、 ２４：空気圧縮機、 ３０：冷却器、 ３６：比例弁、 ４２：化学回収装置、 ５０：発電機。 特許出願人
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）圧縮機、燃焼器及びタービンを含むガスタービンと
、該タービンを前記圧縮機及び負荷を駆動する様に結合
する手段と、前記燃焼器を燃焼部分及び希釈部分に分割
する手段と、燃料及び成る吊の加圧空気を前記燃焼部分
に供給する手段と、前記圧縮機の出力を前記希釈部分に
供給する手段と、前記タービンのガス状流出物を冷却し
て、冷却した流出物を前記圧縮機に供給することにより
、実質的に閉じた装置を構成する手段と、供給されたガ
ス流から少なくとも二酸化炭素を回収する様に作用りる
化学回収装置と、前記間じた装置の材料の目録を略一定
に保つ様にするのに有効な□□□だけ、前記圧縮機の出
力の幾分かを前記化学回収装置に供給する装置とを有す
る閉サイクル化学処理装置。 ２、特許請求の範囲１）に記載した閉サイクル化学処理
装置に於て、前記空気を供給する手段が空気圧縮機を含
んでいる閉サイクル化学処理装置。 ３）特許請求の範囲２）に記載した閉サイクル化学処理
装置に於て、前記燃焼器を分割する手段が、複数個の開
口を持っていてガスが入り込める様にする燃焼器ライナ
と、該燃焼器ライナを取囲む高圧室と、前記燃焼器ライ
ナ及び高圧室の間の領域を燃焼高圧室及び希釈高圧室に
分離する手段と、前記酸る量の加圧空気を前記燃焼高圧
室に供給すると共に、それとは別個に前記圧縮機の出力
を前記希釈高圧室に供給する手段とを有し、こうして燃
焼空気及び希釈ガスの作用を分離した閉サイクル化学処
理装置。 ４）特許請求の範囲１）に記載した閉サイクル化学処理
装置に於て、前記圧縮機の若干の出力を化学回収装置に
供給する手段が比例弁を含み、該比例弁は前記希釈部分
及び化学回収装置に供給される前記圧縮機の出力の割合
を変える様に作用する閉サイクル化学処理装置。 ５）特許請求の範囲１）に記載した閉ザイクル化学処理
装置に於て、前記負荷が発電機である閉サイクル化学処
理装置。 ６〉特許請求の範囲１）に記載した閉サイクル化学処理
装置に於て、前記冷却する手段が熱回収蒸気発生器を含
み、該熱回収蒸気発生器は蒸気を発生ずる様に作用し、
更に前記熱回収蒸気発生器からの蒸気によって駆動され
る蒸気タービンを含んでいる閏サイクル化学処理装置。 ７）特許請求の範囲６）に記載した閉サイクル化学処理
装置に於て、前記負荷が発電機を含み、前記結合する手
段が、前記蒸気タービンの出力を前記ガスタービンと協
調して駆動する様に前記発電機に結合する手段を含んで
いる閉サイクル化学処理装置。 ８）特許請求の範囲１）に記載した閉サイクル化学処理
装置に於て、前記燃料を供給する手段が熱交換器を含み
、該熱交換器は前記図じた装置のガスの熱を前記燃料に
伝達する様に作用する閉サイクル化学処理装置。 ９）特許請求の範囲８）に記載した閉サイクル化学処理
装置に於て、前記冷却する手段が熱回収蒸気発生器を含
み、該熱回収蒸気発生器は蒸気を発生する様に作用し、
更に、ｎａ記熟熱回収蒸気発生器ら蒸気によって駆動さ
れる蒸気タービンを含む閉サイクル化学処理装置。 １０）特許請求の範囲９）に記載した閉サイクル化学処
理装置に於て、前記熱交換器が、前記図じた装置のガス
の熱を前記熱回収蒸気発生器に対する補給用の水に伝達
する様に作用する閑サイクル化学処理装置。 １１）特許請求の範囲９）に記載した閉サイクル化学処
理装置に於て、前記熱回収蒸気発生器が前記蒸気に熱を
加える様に作用する少なくとも１つの熱回収燃焼器を含
んでいる閉サイクル化学処理装置。 １２、特許請求の範囲１１）に記載した閉サイクル化学
処理装置に於て、前記熱回収燃焼器が、該熱回収燃焼器
を燃焼部分及び希釈部分に分割する手段と、成る量の燃
料及び加圧空気を前記燃焼部分に供給する手段と、前記
圧縮機の出力を前記希釈部分に供給する手段と、前記熱
回収燃焼器からの流出物を前記図じた装置のガスに加え
る手段とを含んでいる閉サイクル化学処理装置。 １３）特許請求の範囲１）に記載した閉サイクル化学処
理装置に於て、前記化学回収装置が吸収塔を含み、該吸
収塔は前記圧縮機の出力からの二酸化炭素を吸収性液体
媒質に吸収する手段と、前記二酸化炭素の実質的な部分
が放出される様に前記吸収性液体媒質に対する圧力を下
げる手段を含むフラッシュタンクと、該フラッシュタン
クで放出された二酸化炭素を圧縮する手段とを含んでい
る閉サイクル化学処理装置。 １４）特許請求の範囲１３）に記載した■１サイクル化
学処理装置に於て、前記冷却する手段が熱回収蒸気発生
器を含み、該熱回収蒸気発生器は蒸気を発生する様に作
用し、更に、前記熱回収蒸気発生器からの蒸気によって
駆動される蒸気タービンを含み、前記化学回収装置は前
記吸収性液体媒質から追加の二酸化炭素を回収する様に
作用するストリッパ・タンクを含み、前記蒸気タービン
は前記ストリッパ・タンクに対して低圧プロセス蒸気の
流れを供給する手段を含ノυでいる閉サイクル化学処理
装置。 １５）特許請求の範囲１）に記載した閉サイクル化学処
理装置に於て、前記燃料が油井からのガス状炭化水素燃
料である閉サイクル化学処理装置。 １６）特許請求の範囲１５）に記載した閉サイクル化学
処理装置に於て、前記ガス状炭化水素燃料が実質的な量
の二酸化炭素を含んでいる閉サイクル化学処理装置。 １７）特許請求の範囲１）に記載した情１サイクル化学
処理装置に於て、前記燃料が液体石油である閉サイクル
化学処理装置。 １８）特許請求の範囲１）に記載した閉サイクル化学処
理装置に於て、前記燃料がガス化固体炭化水素燃料であ
る閑サイクル化学処理装置。 １９）特許請求の範囲１）に記載した閉サイクル化学処
理装置に於て、前記負荷が発電機であり、更に、発電量
を最大にする為に前記ガスタービンを開放サイクル・ガ
スタービンとして選択的に運転する手段を含んでいる閉
サイクル化学処理装置。 ２０）回収弁からの油の回収を高める第３油回収装置に
於て、圧縮機、燃焼器及びタービンを持つ形式のガスタ
ービンと、該タービンを前記圧縮機及び負荷を駆動する
様に結合する手段と、前記燃焼器を燃焼部分及び希釈部
分に分割する手段と、前記回収弁からの燃料及び成る四
の加圧空気を前記燃焼部分に供給する手段と、前記圧縮
機の出力を前記希釈部分に供給する手段と、前記タービ
ンのガス状流出物を冷却して、冷却した流出物を前記圧
縮機に供給することにより、実質的に閉じた装置を構成
する手段と、供給されて来たガス流から少なくとも二酸
化炭素を回収する様に作用する化学回収装置と、前記閉
じた装置にある材料の目録を略一定に保つのに有効な量
だけ、前記圧縮機の若干の出力を前記化学回収装置に供
給する手段と、前記回収弁から隔たる注入井に注入する
為に前記二酸化炭素を圧縮する手段とを有し、前記供給
する手段は前記回収弁からの燃料中にある二酸化炭素の
量に応じて、前記圧縮機の出力の割合を制御する様に作
用する比例弁を含んでいる第３油回収装置。 ２、特許請求の範囲２０〉に記載した第３油回収装置に
於て、前記燃料が可変量の二酸化炭素を含んでおり、前
記圧縮機の若干の出力を化学回収装置に供給する手段が
、前記可変量に応じて、前記化学回収装置に供給される
圧縮機の出力の割合を変えることが出来る様に作用する
比例弁を含んでいる第３油回収装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/500,815 US4528811A (en) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | Closed-cycle gas turbine chemical processor |
| US500815 | 1990-03-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6040733A true JPS6040733A (ja) | 1985-03-04 |
Family
ID=23991059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59111095A Pending JPS6040733A (ja) | 1983-06-03 | 1984-06-01 | 閉サイクル化学処理装置 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4528811A (ja) |
| JP (1) | JPS6040733A (ja) |
| CH (1) | CH666253A5 (ja) |
| DE (1) | DE3419216A1 (ja) |
| FR (1) | FR2546976B1 (ja) |
| GB (1) | GB2140873B (ja) |
| IT (1) | IT1175501B (ja) |
| NO (1) | NO842209L (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03145523A (ja) * | 1989-10-18 | 1991-06-20 | Heishoku Boku | 火力発電プラントおよび火力発電方法 |
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| JP2010164051A (ja) * | 2009-01-16 | 2010-07-29 | General Electric Co <Ge> | ガスタービン排出ガス中の二酸化炭素含有量を増加させるための方法およびこれを達成するためのシステム |
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| JP2014517182A (ja) * | 2011-03-22 | 2014-07-17 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 二酸化炭素分離方式を含む低エミッション動力発生システム及び方法 |
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Families Citing this family (157)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| GB2171984B (en) * | 1985-03-04 | 1988-12-21 | Boc Group Plc | Separation of a gas mixture |
| US4942734A (en) * | 1989-03-20 | 1990-07-24 | Kryos Energy Inc. | Cogeneration of electricity and liquid carbon dioxide by combustion of methane-rich gas |
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