JPS6039134A - チタン族金属合金の溶解法 - Google Patents
チタン族金属合金の溶解法Info
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- JPS6039134A JPS6039134A JP14845783A JP14845783A JPS6039134A JP S6039134 A JPS6039134 A JP S6039134A JP 14845783 A JP14845783 A JP 14845783A JP 14845783 A JP14845783 A JP 14845783A JP S6039134 A JPS6039134 A JP S6039134A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は消耗電極式真空アーク炉（以下ＭＡＲという
）方式によるチタン族金属合金の溶解における強度調整
用炭素の添加方法の改良に係り、詳しくは強度調整用炭
素を熔解し易いセメンタイト、クロムカーバイド等の低
融点炭化物の形態でコンパクトに分散添加し、添加炭素
１，１１の未溶融残存物に基く成品欠陥発生の防止を図
ったチタン族金属合金の溶解法に関する。
）方式によるチタン族金属合金の溶解における強度調整
用炭素の添加方法の改良に係り、詳しくは強度調整用炭
素を熔解し易いセメンタイト、クロムカーバイド等の低
融点炭化物の形態でコンパクトに分散添加し、添加炭素
１，１１の未溶融残存物に基く成品欠陥発生の防止を図
ったチタン族金属合金の溶解法に関する。
チタン族金属合金の溶解法としては、一般に第１図の工
程図に示す如くにＶＡＲ方式により２回繰返して熔解・
鋳込を行う方法が採用８れている。
程図に示す如くにＶＡＲ方式により２回繰返して熔解・
鋳込を行う方法が採用８れている。
すなわち、例えば成分調整したヌボンジチタン、チタン
ヌクラップ、合金成分等からなる原料を混合機（１）で
混合した後プレス工程（２Ｊでコンパクト（３）と称す
る圧着成型物にプレスした後溶接工程（４）Ｋで前記コ
ンパクト（３）を多数つなぎ合せた棒状コンパクト（５
）を製造する。次に一次真空アーク炉（６／）において
、前記棒状コンパクト（５）を消耗電極（７／〕として
用い、該電極（７／）と鋳型（８／）内の溶湯（９）と
の間にアークを発生させてそのアーク熱により電極（７
／）を融解δせて鋳型（８／）に８５込んで一次インコ
ットとする。次いで、さらにこの−次インゴットを複数
個つなぎ合せて二次真空アーク炉（６，２）の電極（７
２）として用い、上記同様に電極（７２）を鋳型（８り
に鋳込んで二次インゴット（インゴット成品）とする。
ヌクラップ、合金成分等からなる原料を混合機（１）で
混合した後プレス工程（２Ｊでコンパクト（３）と称す
る圧着成型物にプレスした後溶接工程（４）Ｋで前記コ
ンパクト（３）を多数つなぎ合せた棒状コンパクト（５
）を製造する。次に一次真空アーク炉（６／）において
、前記棒状コンパクト（５）を消耗電極（７／〕として
用い、該電極（７／）と鋳型（８／）内の溶湯（９）と
の間にアークを発生させてそのアーク熱により電極（７
／）を融解δせて鋳型（８／）に８５込んで一次インコ
ットとする。次いで、さらにこの−次インゴットを複数
個つなぎ合せて二次真空アーク炉（６，２）の電極（７
２）として用い、上記同様に電極（７２）を鋳型（８り
に鋳込んで二次インゴット（インゴット成品）とする。
上述の如きチタン族金属合金の溶解においては、成品の
基本成分は規格でその範囲が決められている。これらの
基本成分の濃度は原料を適当に選択して規格に合致させ
ることは容易であるが、成品の機械的性質、特に引張強
度を指定値に合致させることは可成りむづかしい。そこ
で通常は引張強度が指定値に対【−で若干不足するよう
な場合、夕景の添加で強度の著しい向上が得られる強化
元素を用いて強度を調整して指定値に合致δせる方法が
行われており、このような強度調整用元素としては強度
向上能力の極めて大きい炭素が最も有効な元素として知
られている。そうして上記炭素の最高濃度は規格で指定
ちれているが、例えばＴ１−ｅ Ａ／！、−４’Ｖ合Ｍ
Ｔ高々１１０００Ｊ）Ｉ）程ｕのｔｉめで少量である。
基本成分は規格でその範囲が決められている。これらの
基本成分の濃度は原料を適当に選択して規格に合致させ
ることは容易であるが、成品の機械的性質、特に引張強
度を指定値に合致させることは可成りむづかしい。そこ
で通常は引張強度が指定値に対【−で若干不足するよう
な場合、夕景の添加で強度の著しい向上が得られる強化
元素を用いて強度を調整して指定値に合致δせる方法が
行われており、このような強度調整用元素としては強度
向上能力の極めて大きい炭素が最も有効な元素として知
られている。そうして上記炭素の最高濃度は規格で指定
ちれているが、例えばＴ１−ｅ Ａ／！、−４’Ｖ合Ｍ
Ｔ高々１１０００Ｊ）Ｉ）程ｕのｔｉめで少量である。
しかしこの炭素は一般に低融点のものが多く、溶解過程
での溶は残りが成品品質の欠陥につながるので、実用化
が１章めで困φ［［とされていた。すなわち、まず第一
に、そもそもＶＡＲによる溶解では、プレスされたコン
パクトからなる電極がアーク炉内で層状に熔解し、次い
で水冷銅鋳型内で層になって凝固するので、通常の朗火
物芥器内での溶解に比べて溶湯状態にある時間が楔めで
短がい。
での溶は残りが成品品質の欠陥につながるので、実用化
が１章めで困φ［［とされていた。すなわち、まず第一
に、そもそもＶＡＲによる溶解では、プレスされたコン
パクトからなる電極がアーク炉内で層状に熔解し、次い
で水冷銅鋳型内で層になって凝固するので、通常の朗火
物芥器内での溶解に比べて溶湯状態にある時間が楔めで
短がい。
従って一般に添加する合金元素の性質とｌ−て第一に具
備すべき条件は溶解ｌ−易いということである。
備すべき条件は溶解ｌ−易いということである。
そこで一般に添加する元素が高融点元素である場合には
、低融点の母合金と称する目的の合金を構成する元素と
の合金を予め作っておいて、これを代りに用いることが
多い。例えばＴｉ−６Ａｔ−４Ｖ合金の熔解においては
■は高融点であるため代シにＡｔ、−Ｖ２Ｏ：５０の低
融点の母合金を使用している。
、低融点の母合金と称する目的の合金を構成する元素と
の合金を予め作っておいて、これを代りに用いることが
多い。例えばＴｉ−６Ａｔ−４Ｖ合金の熔解においては
■は高融点であるため代シにＡｔ、−Ｖ２Ｏ：５０の低
融点の母合金を使用している。
しかし炭素の場合には上記のような目的の合金を１７３
成する元素との合金で低融点の母合金が見当らないので
、従来は一般に、黒鉛またばＴ１合金ではＴｉｃ、Ｚｒ
合金ではＺｒＣ等が用いられていた。
成する元素との合金で低融点の母合金が見当らないので
、従来は一般に、黒鉛またばＴ１合金ではＴｉｃ、Ｚｒ
合金ではＺｒＣ等が用いられていた。
そうしてこれらＴｉｃ、 ＺｒＣを微粉にするが、黒鉛
を微粉にして７ポンジにまぶすがして、溶解し易い形態
として用いるしか方法がなかった。しかしコｈ ラＴｉ
−Ｃ，ＺｒＣ，Ｃ等Ｈいずれも融点が３０００”ｃ以」
二の高融点炭化物であるため、たとえ目的とする合金へ
の添加目標ａ度がその飽和溶解度のｈ００程度で十分と
いう緩やかな条件であるとはいえ、上述の如き短時間の
滞留では十分に熔解が完了しないで一部が未溶融で残存
し、この残存物が疵等の原因につながり、成品での欠陥
となるのである。
を微粉にして７ポンジにまぶすがして、溶解し易い形態
として用いるしか方法がなかった。しかしコｈ ラＴｉ
−Ｃ，ＺｒＣ，Ｃ等Ｈいずれも融点が３０００”ｃ以」
二の高融点炭化物であるため、たとえ目的とする合金へ
の添加目標ａ度がその飽和溶解度のｈ００程度で十分と
いう緩やかな条件であるとはいえ、上述の如き短時間の
滞留では十分に熔解が完了しないで一部が未溶融で残存
し、この残存物が疵等の原因につながり、成品での欠陥
となるのである。
このように、炭素添加による強度向上の有効性について
は十分に周知されているにも拘らず、実用化となると問
題点があって実際には利用されていないというのが実情
であった。
は十分に周知されているにも拘らず、実用化となると問
題点があって実際には利用されていないというのが実情
であった。
本発明は上記に鑑み、ＶＡＲによるチタン族金属合金の
溶解において、強度調整用炭素を低融点炭化物の形態で
添加して炭化物の未溶融残存物に基く成品の欠陥発生を
可及的に低減し、強度調整用炭素の利用を容易にしたチ
タン族金属合金の溶解法を提供しようとするものである
・ 本発明者らＵＶＡＲによるチタン族金属合金の熔解にお
いて実用可能な低融点炭化物について種々調査研究を行
った。その結果、次の事丈を知見した。すなわちまず第
一に炭素はセメンタイト（Ｆｅ３Ｃ）の形態とすること
によって１２２５℃の低融点を得ることができる。そう
して前記Ｆｅ５Ｃは純度の高いものは極めて不安定で実
用的に適当ではなイ２）Ｅ、Ｆｅ５ＣＩｃ Ｍｎ ’ｆ
ｘ ＶｒしＣｒを０％ごえ〜３０％の範囲に含有させる
ことにより実用的に支障ない程度の安定性が得られ、ま
た強度向上能力も従来のＴ１−Ｃ，ＺｒＣ等と略同等で
、また合金成分濃度の点からも規格に外れることなく収
拾し得るという事実を知見した。
溶解において、強度調整用炭素を低融点炭化物の形態で
添加して炭化物の未溶融残存物に基く成品の欠陥発生を
可及的に低減し、強度調整用炭素の利用を容易にしたチ
タン族金属合金の溶解法を提供しようとするものである
・ 本発明者らＵＶＡＲによるチタン族金属合金の熔解にお
いて実用可能な低融点炭化物について種々調査研究を行
った。その結果、次の事丈を知見した。すなわちまず第
一に炭素はセメンタイト（Ｆｅ３Ｃ）の形態とすること
によって１２２５℃の低融点を得ることができる。そう
して前記Ｆｅ５Ｃは純度の高いものは極めて不安定で実
用的に適当ではなイ２）Ｅ、Ｆｅ５ＣＩｃ Ｍｎ ’ｆ
ｘ ＶｒしＣｒを０％ごえ〜３０％の範囲に含有させる
ことにより実用的に支障ない程度の安定性が得られ、ま
た強度向上能力も従来のＴ１−Ｃ，ＺｒＣ等と略同等で
、また合金成分濃度の点からも規格に外れることなく収
拾し得るという事実を知見した。
また炭素はクロムカーバイドの形態をとることにより低
融点炭化物となし得るが、特にＣｒ７Ｃ３は融点１”１
７８０’ｊ：、Ｃｒ３Ｃ，２（ｄ１８９０℃で適当であ
り、またこのようなＣｒ量の少ないクロムカーバイドで
あれば、Ｃ濃度調整のために添加した場合でもＣｒ量が
少ないのでＣｒアップの度合は小８く、合金配合中のＯ
ｒ濃度の規格を越える上昇は回避できるので、強度調整
用炭素剤として十分に有効で［Ｌまた前記のＦ（３ｊＣ
と同様に合金成分濃度の点からもＪ↓シ格に合格し得る
ことが判明した。
融点炭化物となし得るが、特にＣｒ７Ｃ３は融点１”１
７８０’ｊ：、Ｃｒ３Ｃ，２（ｄ１８９０℃で適当であ
り、またこのようなＣｒ量の少ないクロムカーバイドで
あれば、Ｃ濃度調整のために添加した場合でもＣｒ量が
少ないのでＣｒアップの度合は小８く、合金配合中のＯ
ｒ濃度の規格を越える上昇は回避できるので、強度調整
用炭素剤として十分に有効で［Ｌまた前記のＦ（３ｊＣ
と同様に合金成分濃度の点からもＪ↓シ格に合格し得る
ことが判明した。
−また上記Ｆｅ５Ｃ，Ｃｒ７Ｃ３，Ｃｒ３Ｃ２の粒度と
しては、いずれも０５問以下に粉砕した微粉とすること
によって、溶解し易さが大巾に向上し、ＶＡ−Ｆにおけ
る電極の溶解の如＠極めて短時間の浴湯内滞留における
熔解においても完全な溶解が得られ、未溶部分が残存ｊ
−ないという４１実も知見した。
しては、いずれも０５問以下に粉砕した微粉とすること
によって、溶解し易さが大巾に向上し、ＶＡ−Ｆにおけ
る電極の溶解の如＠極めて短時間の浴湯内滞留における
熔解においても完全な溶解が得られ、未溶部分が残存ｊ
−ないという４１実も知見した。
本発明は上記知見に甚いてなされたものであって、その
要旨とするところは、 （１）消耗電極式真空アーク炉によるチタン族金属合金
の溶解において、消耗電極にセメンタイトを主成分とす
る低融点炭化物を分散添加せしめたコンパクトを使用し
て合金中の炭素濃度を調整することを特徴とするチタン
族金属合金の溶解法（２）消耗電極式真空アーク炉によ
るチタン族金属合金の溶解において、消耗電極ＶＣＣｒ
７Ｃ３またはＣ］ＴＪＣ，２およびこれらの混合物から
なる低融点炭化物を分散添加せしめたコンパクトを使用
して谷金中の炭素濃度を調整することを特徴とするチタ
ン族金属合金の溶解法 にある。
要旨とするところは、 （１）消耗電極式真空アーク炉によるチタン族金属合金
の溶解において、消耗電極にセメンタイトを主成分とす
る低融点炭化物を分散添加せしめたコンパクトを使用し
て合金中の炭素濃度を調整することを特徴とするチタン
族金属合金の溶解法（２）消耗電極式真空アーク炉によ
るチタン族金属合金の溶解において、消耗電極ＶＣＣｒ
７Ｃ３またはＣ］ＴＪＣ，２およびこれらの混合物から
なる低融点炭化物を分散添加せしめたコンパクトを使用
して谷金中の炭素濃度を調整することを特徴とするチタ
ン族金属合金の溶解法 にある。
次に本発明のチタン族金属合金の溶解法を図面に基いて
説明する。
説明する。
例えば第１図に示した工程による溶解において強度調整
用元素として炭素を使用する場合、炭素の添加は次のよ
うに行われる。
用元素として炭素を使用する場合、炭素の添加は次のよ
うに行われる。
強度調整用炭素添加剤としてセメンタイトを使用する場
合は、Ｆｅ２Ｃ中にＭｎかいしＯｒを０歯ごえ〜３０％
含有せしめて調整したセメンタイＩ・を用い、またクロ
ムカーバイドを使用する場合は０ｒ７Ｃ３またはＣｒ３
Ｃ，およびＣＩ”７ＣＪ、 Ｃｒ５Ｃｘ （Ｄ混合物を
用い、これらの各添加剤はいずれも粒度をＱ、 ５ 龍
以下とすることが必要である。
合は、Ｆｅ２Ｃ中にＭｎかいしＯｒを０歯ごえ〜３０％
含有せしめて調整したセメンタイＩ・を用い、またクロ
ムカーバイドを使用する場合は０ｒ７Ｃ３またはＣｒ３
Ｃ，およびＣＩ”７ＣＪ、 Ｃｒ５Ｃｘ （Ｄ混合物を
用い、これらの各添加剤はいずれも粒度をＱ、 ５ 龍
以下とすることが必要である。
添加方法は、第１図のブレス工程（２）においてプレス
によって原料からコンパクト（３）を製造する際に、コ
ンパクト（３）の中段に調整用要素剤を分散δせて装入
してもよいし、また混合イ幾（１）中に原料と調整用要
素剤とを共に装入して混合し原料中に調整用／！１ｉｌ
ｌ！素剤を均一に分散添加した後、ひきつづいてプレス
工程に送給してもよく、特に添加方法を限定するもので
はないが、調整用炭素剤が−か所に集中して添加てれる
と真空アーク溶解における短時間の滞留時間内での融解
に支障をきたすおそれがあるので、炭素剤は適当に分散
して添加することが特に望まれる。
によって原料からコンパクト（３）を製造する際に、コ
ンパクト（３）の中段に調整用要素剤を分散δせて装入
してもよいし、また混合イ幾（１）中に原料と調整用要
素剤とを共に装入して混合し原料中に調整用／！１ｉｌ
ｌ！素剤を均一に分散添加した後、ひきつづいてプレス
工程に送給してもよく、特に添加方法を限定するもので
はないが、調整用炭素剤が−か所に集中して添加てれる
と真空アーク溶解における短時間の滞留時間内での融解
に支障をきたすおそれがあるので、炭素剤は適当に分散
して添加することが特に望まれる。
次に実施例を掲げて本発明の詳細な説明する。
実施例１
表ＩＫ示す目標成分（７） Ｔｉ −６Ａｔ−４Ｖ合金
の４００酊ｆＸ１５００１１１１１ｔのインゴットを、
第１図に示したＶＡＲを用いて溶製するに際して、不発
明方法に基いて目標値の炭素量を得るための強度調整用
炭素剤として用いたセメンタイト、Ｃｒ７Ｃ３，Ｃｒ３
Ｃ，２および目標値のＴｉ、 Ａｔ、 Ｖ成分を得るた
めのヌポンジＴｊ−１ＡＩ−Ｖ合金、純Ａｔ板等をそれ
ぞれ表２−１．表２−ＴＩ、表２−■「に示す配合割合
で調整シテコンパクト材料とした。
の４００酊ｆＸ１５００１１１１１ｔのインゴットを、
第１図に示したＶＡＲを用いて溶製するに際して、不発
明方法に基いて目標値の炭素量を得るための強度調整用
炭素剤として用いたセメンタイト、Ｃｒ７Ｃ３，Ｃｒ３
Ｃ，２および目標値のＴｉ、 Ａｔ、 Ｖ成分を得るた
めのヌポンジＴｊ−１ＡＩ−Ｖ合金、純Ａｔ板等をそれ
ぞれ表２−１．表２−ＴＩ、表２−■「に示す配合割合
で調整シテコンパクト材料とした。
表２−Ｉ
表２−Ｍ
表 ２−ｍ
」二Ｈ已各コンパクトをアーク溶解してそれぞれ表３−
Ｉ、表３−π、表ｓ−ｍに示す成分の本発明例のインゴ
ット供試材を得た。
Ｉ、表３−π、表ｓ−ｍに示す成分の本発明例のインゴ
ット供試材を得た。
また比較のため、セメンタイトを含まないほかは上記表
２−Ｉと同様のコンパクト材料を用いて溶解を行い表４
に示す成分の比較例のインゴット供試材を得た。
２−Ｉと同様のコンパクト材料を用いて溶解を行い表４
に示す成分の比較例のインゴット供試材を得た。
表８−Ｉ
表３−Ｉ［
表ａ−ｍ
上記本発明例と比較例の比較から次のことが確認δれた
。すなわち、比較例の表４は強度調整用炭素の添加を行
わなかったのでインゴット中の０分に０．０１％にとど
まって目標値の０．０２Ｘに得られなかった。これに対
し本発明例の表８−Ｉ、表３−ＩＩ、表ａ−ｍの供試材
はいずれもＣが目標値の０．０２％を達成しており、ま
た表３−■、表３−■、表３−■に示す如くインゴット
の高さ方向における成分のバラツキは殆ど見られなかっ
た。
。すなわち、比較例の表４は強度調整用炭素の添加を行
わなかったのでインゴット中の０分に０．０１％にとど
まって目標値の０．０２Ｘに得られなかった。これに対
し本発明例の表８−Ｉ、表３−ＩＩ、表ａ−ｍの供試材
はいずれもＣが目標値の０．０２％を達成しており、ま
た表３−■、表３−■、表３−■に示す如くインゴット
の高さ方向における成分のバラツキは殆ど見られなかっ
た。
また上記本発明のインゴットを１０Ｏｎ＄のビレットに
鍛造し、各ビレットにおいて１ｍピッチで１００１１１
長δの縦断面のＣ＃を調査したところ、Ｃの偏析は皆無
であり、本発明方法によって目標成分値ならびに所望の
引張強度値を満足する極めて健全なＴｉ−１３Ａｔ−４
Ｖ合金のインゴット成品を得ることができた。
鍛造し、各ビレットにおいて１ｍピッチで１００１１１
長δの縦断面のＣ＃を調査したところ、Ｃの偏析は皆無
であり、本発明方法によって目標成分値ならびに所望の
引張強度値を満足する極めて健全なＴｉ−１３Ａｔ−４
Ｖ合金のインゴット成品を得ることができた。
以上記述した如く、本発明のチタン族金属合金の溶解法
は、ＶＡＲ方式によるチタン族金属合金の製造において
、強度調整用炭素を溶解し易い低融点化合物の形態で添
加することによって、強度調整用炭素の添加に係る未溶
融残存物に基く成品品質の欠陥発生を回避することを可
能としたので、チタン族金属合金の溶解における品質、
特に引張強度の向上に大きな効果を発揮する。
は、ＶＡＲ方式によるチタン族金属合金の製造において
、強度調整用炭素を溶解し易い低融点化合物の形態で添
加することによって、強度調整用炭素の添加に係る未溶
融残存物に基く成品品質の欠陥発生を回避することを可
能としたので、チタン族金属合金の溶解における品質、
特に引張強度の向上に大きな効果を発揮する。
【図面の簡単な説明】
第１図はＶＡＲ方式によるチタン族金属合金の溶解工程
図である。 ■＝混合機、２：プレス工程、３：コンパクト、４：溶
接工程、５：棒状コンパクト、６／ニ一次真空アーク炉
、６コ：二次真空アーク炉、７／、７．２：電極、８／
、８Ｊ：鋳型第 １ 図 −２１１−
図である。 ■＝混合機、２：プレス工程、３：コンパクト、４：溶
接工程、５：棒状コンパクト、６／ニ一次真空アーク炉
、６コ：二次真空アーク炉、７／、７．２：電極、８／
、８Ｊ：鋳型第 １ 図 −２１１−
Claims (2)
- （１）消耗電極式真空アーク炉によるチタン族金属合金
の溶解法において、消耗電極にセメンタイトを主成分と
する低融点炭化物を分散添加したコンパクトを用いて溶
解し、合金中の炭素濃度を調整することを特徴とするチ
タン族金属合金の溶解法。 - （２）消耗電極式真空アーク炬によるチタン族金属合金
の溶解法において、消耗電極にＣｒ７Ｃ，ｙまたはＣｒ
３Ｃ，２およびこれらの混合物からなる低融点炭化物を
分散添加したコンパクトを用いて溶解し、合金中の炭素
濃度を調整することを特徴とするチタン族金属合金の溶
解法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14845783A JPS6039134A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | チタン族金属合金の溶解法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14845783A JPS6039134A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | チタン族金属合金の溶解法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6039134A true JPS6039134A (ja) | 1985-02-28 |
Family
ID=15453186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14845783A Pending JPS6039134A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | チタン族金属合金の溶解法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6039134A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07268477A (ja) * | 1994-03-29 | 1995-10-17 | Kyoei Seiko Kk | 鋼片加熱・保温用トンネル炉 |
| US5460701A (en) * | 1993-07-27 | 1995-10-24 | Nanophase Technologies Corporation | Method of making nanostructured materials |
| CN101906498A (zh) * | 2010-08-25 | 2010-12-08 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 综合冶炼钒钛铁矿的方法 |
| JP2021028410A (ja) * | 2019-08-09 | 2021-02-25 | 日本製鉄株式会社 | 溶解原料および溶解素材と鋳塊の製造方法 |
-
1983
- 1983-08-12 JP JP14845783A patent/JPS6039134A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH07268477A (ja) * | 1994-03-29 | 1995-10-17 | Kyoei Seiko Kk | 鋼片加熱・保温用トンネル炉 |
| CN101906498A (zh) * | 2010-08-25 | 2010-12-08 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 综合冶炼钒钛铁矿的方法 |
| JP2021028410A (ja) * | 2019-08-09 | 2021-02-25 | 日本製鉄株式会社 | 溶解原料および溶解素材と鋳塊の製造方法 |
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