JPS60258262A - 制振用重合体組成物 - Google Patents
制振用重合体組成物Info
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- JPS60258262A JPS60258262A JP11480284A JP11480284A JPS60258262A JP S60258262 A JPS60258262 A JP S60258262A JP 11480284 A JP11480284 A JP 11480284A JP 11480284 A JP11480284 A JP 11480284A JP S60258262 A JPS60258262 A JP S60258262A
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- Japan
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- polymers
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- glass transition
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
本発明は振動減衰性にすぐれた重合体組成物に関し、特
に制振用複合金属板の制振層として有用な制振用重合体
組成物に関するものである。
に制振用複合金属板の制振層として有用な制振用重合体
組成物に関するものである。
近年、交通機関の発達や工場と住宅との近接に伴ない、
各種の機械、装置より発生する騒音、振動が保健上ある
いは地域社会の環境保全上から問題となっており、その
対策が急務となっている。
各種の機械、装置より発生する騒音、振動が保健上ある
いは地域社会の環境保全上から問題となっており、その
対策が急務となっている。
低減が強く要望されている。
このような対策の１つとして制振用複合鋼板の使用があ
り、この複合鋼板の中間層の粘弾性物質の剪断変形によ
る内部摩擦を利用して振動を減衰せしめるものである。
り、この複合鋼板の中間層の粘弾性物質の剪断変形によ
る内部摩擦を利用して振動を減衰せしめるものである。
この様な制振用複合鋼板の中間層物質としては、酢酸ビ
ニル樹脂、塩化ビニル樹脂等の各種重合体や酢酸ビニル
・エチレン共重合体、アクリロニトリル・スチレン共重
合体等の熱可塑性樹脂およびそれ等と可塑剤との組成物
、あるいはウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂等の熱硬化
性樹脂が用いられてきた。また、各種の樹脂組成物も提
案されており、例えば特公昭５８−２５６７５号明細書
にはポリ塩化ビニルとポリメチルメタクリレートとの組
成物、特公昭５５−２７９７５号明細ｔにはポリビニル
ブチラールとポリ酢酸ビニルとの組成物が開示されてい
る。
ニル樹脂、塩化ビニル樹脂等の各種重合体や酢酸ビニル
・エチレン共重合体、アクリロニトリル・スチレン共重
合体等の熱可塑性樹脂およびそれ等と可塑剤との組成物
、あるいはウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂等の熱硬化
性樹脂が用いられてきた。また、各種の樹脂組成物も提
案されており、例えば特公昭５８−２５６７５号明細書
にはポリ塩化ビニルとポリメチルメタクリレートとの組
成物、特公昭５５−２７９７５号明細ｔにはポリビニル
ブチラールとポリ酢酸ビニルとの組成物が開示されてい
る。
制振用複合鋼板は、各種の騒音、振動の発生源に対して
、これを囲む形で使用されるので、単に板状で使用され
る以夕１に、曲げ加工や紋り加工によって所望の形状に
成形されるが、前記各種の樹脂または樹脂組成物を用い
た複合鋼板は、制振性と成形加工性とのバランスの点で
必ずしも充分なものではなかった。
、これを囲む形で使用されるので、単に板状で使用され
る以夕１に、曲げ加工や紋り加工によって所望の形状に
成形されるが、前記各種の樹脂または樹脂組成物を用い
た複合鋼板は、制振性と成形加工性とのバランスの点で
必ずしも充分なものではなかった。
本発明者等は複合鋼板の制振性について種々検討を行っ
た結果、従来中間層に用いられてきた非晶性重合体は、
損失正接ｔａｎδの最大値を示す温度で剛性率Ｇの急激
な低下を生じ、その結果、充分な制振性ηが発揮できな
いことを見出し、このｔａｎδ最大値近傍での剛性低下
を防止することにより複合鋼板の制振性ηをより広い温
度範囲で高く保つことを可能とした。
た結果、従来中間層に用いられてきた非晶性重合体は、
損失正接ｔａｎδの最大値を示す温度で剛性率Ｇの急激
な低下を生じ、その結果、充分な制振性ηが発揮できな
いことを見出し、このｔａｎδ最大値近傍での剛性低下
を防止することにより複合鋼板の制振性ηをより広い温
度範囲で高く保つことを可能とした。
即ち本発明は異なるガラス転移点を有し、がっ、互いに
相溶しない下記の非晶性熱可塑性重合体（ａ）および（
ｂ）のそれぞれ少なくとも１種よりなる、重合体（ａ）
の１０〜９５重量％および重合体（ｂ）の９０〜５重量
％からなることを特徴とする制振用重合体組成物である
。
相溶しない下記の非晶性熱可塑性重合体（ａ）および（
ｂ）のそれぞれ少なくとも１種よりなる、重合体（ａ）
の１０〜９５重量％および重合体（ｂ）の９０〜５重量
％からなることを特徴とする制振用重合体組成物である
。
（ｉ）非晶性熱可塑性重合体（ａ）゛相対的に低いガラ
ス転移点を有し、かつ、−５０〜１５０°Ｃの温度で、
周波数０．１〜２００００ Ｈｚ の範囲内に０．５以
上のｔａｎδ最大値を有する重合体 （１）非晶性熱可塑性重合体（ｂ）、相対的に高いガラ
“ス転移点を有し、かつ、非晶性熱可塑性重合 １″
体（ａ）がｔａｎδの最大値を示す温度および周波数に
おいて０．１以下のｔａｎδを示す重合体〔発明の効果
〕 本発明の重合体組成物を鋼板と積層して用いた場合、得
られる制振用複合鋼板は、本発明に配合される非晶性熱
可塑性重合体（ａ）（以下単に重合体（ａ）という）を
単独で用いた場合に比し、より高温まで良好な割振性能
が発揮される。また重合体（ａ）単独の方が樹脂として
のｔａｎδが高いのにも拘らず、そのｔａｎδ最大値を
示す温度で剛性率Ｇ′の急激な低下を生して、複合鋼板
として充分な制振性ηが得られないのに対し、本発明の
組成物は、重合体（ａ）に帰因するｔａｎδ最大値を示
す温度において剛性率Ｇ′の低下が少ないので、組成物
としてのｔａ、ｎδはより低くても、複合鋼板の制振性
η・に有効に発揮され、場合によっては重合体（ａ）を
単独で用いた複合鋼板より高い制振性ηが得られる。
ス転移点を有し、かつ、−５０〜１５０°Ｃの温度で、
周波数０．１〜２００００ Ｈｚ の範囲内に０．５以
上のｔａｎδ最大値を有する重合体 （１）非晶性熱可塑性重合体（ｂ）、相対的に高いガラ
“ス転移点を有し、かつ、非晶性熱可塑性重合 １″
体（ａ）がｔａｎδの最大値を示す温度および周波数に
おいて０．１以下のｔａｎδを示す重合体〔発明の効果
〕 本発明の重合体組成物を鋼板と積層して用いた場合、得
られる制振用複合鋼板は、本発明に配合される非晶性熱
可塑性重合体（ａ）（以下単に重合体（ａ）という）を
単独で用いた場合に比し、より高温まで良好な割振性能
が発揮される。また重合体（ａ）単独の方が樹脂として
のｔａｎδが高いのにも拘らず、そのｔａｎδ最大値を
示す温度で剛性率Ｇ′の急激な低下を生して、複合鋼板
として充分な制振性ηが得られないのに対し、本発明の
組成物は、重合体（ａ）に帰因するｔａｎδ最大値を示
す温度において剛性率Ｇ′の低下が少ないので、組成物
としてのｔａ、ｎδはより低くても、複合鋼板の制振性
η・に有効に発揮され、場合によっては重合体（ａ）を
単独で用いた複合鋼板より高い制振性ηが得られる。
本発明の組成物は複合鋼板として制振性を発揮するη最
大値を示す温度および周波数において剛性率が高く、こ
のことは構造材としての強度上有利であると共に、この
様な組成物は常温における剛性率も高いので、複合鋼板
の曲げ加工、紋り加工等の成形性も良好である。
大値を示す温度および周波数において剛性率が高く、こ
のことは構造材としての強度上有利であると共に、この
様な組成物は常温における剛性率も高いので、複合鋼板
の曲げ加工、紋り加工等の成形性も良好である。
本発明の組成物を用いた制振用複合鋼板は、適用される
騒音発生源の環境温度０〜１５０°Ｃおよび制振すべき
騒音の周波数２０〜２００００Ｈｚにおいて、ηが０．
０５以上、好ましくは０．１以上を示すことが要求され
る。その為、本発明の組成物に用いられる重合体（ａ）
は、温度−５０〜１５０°Ｃ１周波数０’、１〜２００
００Ｈｚにおいて少なくとも０．５、好ましくは１．０
以上のｔａｎδ最大値を有するものが用いられる。
騒音発生源の環境温度０〜１５０°Ｃおよび制振すべき
騒音の周波数２０〜２００００Ｈｚにおいて、ηが０．
０５以上、好ましくは０．１以上を示すことが要求され
る。その為、本発明の組成物に用いられる重合体（ａ）
は、温度−５０〜１５０°Ｃ１周波数０’、１〜２００
００Ｈｚにおいて少なくとも０．５、好ましくは１．０
以上のｔａｎδ最大値を有するものが用いられる。
この重合体（１）としては２種以上の重合体を併用する
ことができ、必要なｔａｎδを与えるものであればこれ
らの重合体間では相溶性の有無は問わない。重合体（ａ
）の配合量は、本発明の組成物中１０〜９５重量％、好
ましくは２０〜９０重量％であり、特に好ましくは３０
〜８０重量％である。重合体（ａ）の配合量が少なすぎ
る場合、重合体（ａ）に由来する組成物のｔａｎδが低
くなり、その結果、これを用いた制振用複合鋼板のηが
低く、充分な制振性能が得られないおそれがある。
ことができ、必要なｔａｎδを与えるものであればこれ
らの重合体間では相溶性の有無は問わない。重合体（ａ
）の配合量は、本発明の組成物中１０〜９５重量％、好
ましくは２０〜９０重量％であり、特に好ましくは３０
〜８０重量％である。重合体（ａ）の配合量が少なすぎ
る場合、重合体（ａ）に由来する組成物のｔａｎδが低
くなり、その結果、これを用いた制振用複合鋼板のηが
低く、充分な制振性能が得られないおそれがある。
本発明において前記重合体（ａ）と共に配合される非晶
性熱可塑性重合体（ｂ）（以下単に重合体（ｂ）という
）は、そのガラス転移点（Ｔｇ）が重合体（ａ）のＴｇ
よりも高いものが用いられる。一般にポリマーの弾性率
はＴｇを境いにして大きく異なり、Ｔｇ以下では高い弾
性率を示すが、７８以上では弾性率は急激に低下する。
性熱可塑性重合体（ｂ）（以下単に重合体（ｂ）という
）は、そのガラス転移点（Ｔｇ）が重合体（ａ）のＴｇ
よりも高いものが用いられる。一般にポリマーの弾性率
はＴｇを境いにして大きく異なり、Ｔｇ以下では高い弾
性率を示すが、７８以上では弾性率は急激に低下する。
従って重合体（ａ）とＣｂ）のＴｇが近い場合、重合体
（ａ）がｔａｎδ最大値を示す湿度で１、その剛性率が
低下するが、重合体（ｂ）の弾性率もその温度の近傍で
低下するので、組成物の弾性率を高く保てず、その結果
、重合体（ａ）のｔ、ａｎδが制振用複合鋼板のηに充
分発揮されない。従って、重合体゛（ｂ）が重合体（ａ
）のｔａｎδ最犬値温度近傍において弾性率を高く保つ
ためには、重合体（ｂ）のＴｇは重合体（ａ）のＴｇに
比して好ましくは３０′Ｃ以上、特に好ましくは５０°
Ｃ以上高いことが必要である。
（ａ）がｔａｎδ最大値を示す湿度で１、その剛性率が
低下するが、重合体（ｂ）の弾性率もその温度の近傍で
低下するので、組成物の弾性率を高く保てず、その結果
、重合体（ａ）のｔ、ａｎδが制振用複合鋼板のηに充
分発揮されない。従って、重合体゛（ｂ）が重合体（ａ
）のｔａｎδ最犬値温度近傍において弾性率を高く保つ
ためには、重合体（ｂ）のＴｇは重合体（ａ）のＴｇに
比して好ましくは３０′Ｃ以上、特に好ましくは５０°
Ｃ以上高いことが必要である。
また、重合体（ｂ）は重合体（ａ）と非相溶のものが用
いられる。本発明でいう非相溶とは、動的粘弾性の測定
において、各重合体が組成物の状態でそれぞれ単独にｔ
ａｎδ最大位置を有することを意味する。重合体（ａ）
および（ｂ） ＃（相溶する場合には、組成物が単一の
ガラス転移点を示し、その湿度付近でｔ’ａｎδ最大値
を示すと共にその剛性率も低下し、制振用複合鋼板のη
が低下するので好ましくない。
いられる。本発明でいう非相溶とは、動的粘弾性の測定
において、各重合体が組成物の状態でそれぞれ単独にｔ
ａｎδ最大位置を有することを意味する。重合体（ａ）
および（ｂ） ＃（相溶する場合には、組成物が単一の
ガラス転移点を示し、その湿度付近でｔ’ａｎδ最大値
を示すと共にその剛性率も低下し、制振用複合鋼板のη
が低下するので好ましくない。
重合体（ｂ）はまた、重合体（ａ）がｔａｎδ最大値を
示す温度および周波数において実質的にｔａｎδを示さ
ず、ｔａｎδが０．１以下、好ましくは０．０５以下で
あるものが用いられる。重合体（ａ）がｔａｎδ最犬値
を示す湿度において重合体（ｂ）のｔａｒ］δが０．１
より高いと、該重合体（ｂ）の剛性率が低く、組成物と
しての剛性率が低下するため、複合鋼板とした場合のη
が低下する。
示す温度および周波数において実質的にｔａｎδを示さ
ず、ｔａｎδが０．１以下、好ましくは０．０５以下で
あるものが用いられる。重合体（ａ）がｔａｎδ最犬値
を示す湿度において重合体（ｂ）のｔａｒ］δが０．１
より高いと、該重合体（ｂ）の剛性率が低く、組成物と
しての剛性率が低下するため、複合鋼板とした場合のη
が低下する。
本発明で用いられる重合体（ｂ）もまた、複数の重合体
の併用でもよく、この場合、重合体（ｂ）としての要件
を備えている限り、併用する重合体間では相溶性の有無
は問わない。
の併用でもよく、この場合、重合体（ｂ）としての要件
を備えている限り、併用する重合体間では相溶性の有無
は問わない。
％であり、特に好ましくは７０〜２０重量％であるＯ
本発明に用いられる非晶性熱可塑性重合体（ａ）および
（ｂ）は、公知の各種重合体および共重合体から選ぶこ
とができるが、振動減衰効果の高い重合体としては特公
昭５３−４２０６９号明細書中に記載されている各種の
ものが使用でき、例えばポリ酢酸ビニル等のビニルエス
テル系重合体、ポリビニルブチラール、ポリスチレン等
のスチレン系重合体、ポリイソブチレン等の熱可塑性、
ゴム、ポリ塩化ビニル等のハロゲン化ビニル系重合体、
ポリメチルメタクリレート等のアクリル系重合体および
それらの共重合体が挙げられる。中でもビニルエステル
系、スチレン系、アクリル系のｍ 合’体マたは共重合
体が好ましい。
（ｂ）は、公知の各種重合体および共重合体から選ぶこ
とができるが、振動減衰効果の高い重合体としては特公
昭５３−４２０６９号明細書中に記載されている各種の
ものが使用でき、例えばポリ酢酸ビニル等のビニルエス
テル系重合体、ポリビニルブチラール、ポリスチレン等
のスチレン系重合体、ポリイソブチレン等の熱可塑性、
ゴム、ポリ塩化ビニル等のハロゲン化ビニル系重合体、
ポリメチルメタクリレート等のアクリル系重合体および
それらの共重合体が挙げられる。中でもビニルエステル
系、スチレン系、アクリル系のｍ 合’体マたは共重合
体が好ましい。
これらの各種重合体を用いた本発明の重合体（ａ）とＣ
ｂ）との組合わせで、好ましい組合わせは重合体（ａ）
、！： してビニルエステル系またはアクリル系の重
合体を用い、重合体（ｂ）としてスチレン系重合体を用
いる組合わせである。
ｂ）との組合わせで、好ましい組合わせは重合体（ａ）
、！： してビニルエステル系またはアクリル系の重
合体を用い、重合体（ｂ）としてスチレン系重合体を用
いる組合わせである。
本発明の組成物は、前記各種の重合体から選ばれた重合
体（ａ）および（ｂ）のそれぞれ単独重合体を溶融ブレ
ンドあるいは溶液ブレンドによって混練または混合する
ことによって得られる他、ブロック共重合またはゲラフ
ト共重合によって得ることもできる。このようなブロッ
ク、グラフト共重合体としては、例えばスチレン−酢酸
ビニルブロック共重合体、酢酸ビニル−スチレングラフ
ト共重合体等を挙げることができる。制振用複合鋼板と
した際の曲げ加工、紋り加工の点からはこのような共重
合体として組成物を用いる方が好ましい。また、これら
のブレンドおよび共重合の各種の手法を複合して本発明
の組成物を作ることもできる。
体（ａ）および（ｂ）のそれぞれ単独重合体を溶融ブレ
ンドあるいは溶液ブレンドによって混練または混合する
ことによって得られる他、ブロック共重合またはゲラフ
ト共重合によって得ることもできる。このようなブロッ
ク、グラフト共重合体としては、例えばスチレン−酢酸
ビニルブロック共重合体、酢酸ビニル−スチレングラフ
ト共重合体等を挙げることができる。制振用複合鋼板と
した際の曲げ加工、紋り加工の点からはこのような共重
合体として組成物を用いる方が好ましい。また、これら
のブレンドおよび共重合の各種の手法を複合して本発明
の組成物を作ることもできる。
本発明に用いられ、る重合体（、）、（ｂ）および両者
の共重合体は、複合鋼板に用いるときの金属板との接着
性を改良するため、カルボキシル基、エポキシ基または
水酸基等で変性することが好ましい。
の共重合体は、複合鋼板に用いるときの金属板との接着
性を改良するため、カルボキシル基、エポキシ基または
水酸基等で変性することが好ましい。
また、本発明の組成物には、本発明の目的を損わない範
囲で、各種の添加剤、可塑剤、フィラー等を配合するこ
とができる。また、本発明の組成物を架橋して用いるこ
ともできる。
囲で、各種の添加剤、可塑剤、フィラー等を配合するこ
とができる。また、本発明の組成物を架橋して用いるこ
ともできる。
可塑剤は、組成物のｔａｎδ最大値を示す湿度を低下さ
せて、制振用複合鋼板のηを好ましい温度範囲に調節す
ることができる他、該組成物に粘着性を与えて鋼板との
密着性を改良せしめ、また組成物を柔軟にして脆さを改
良することができる。
せて、制振用複合鋼板のηを好ましい温度範囲に調節す
ることができる他、該組成物に粘着性を与えて鋼板との
密着性を改良せしめ、また組成物を柔軟にして脆さを改
良することができる。
フィラーは、組成物のｔａｎδ最大値湿度における剛性
率を高く保つ効果があり、複合鋼板のηを改良すると考
えられる。
率を高く保つ効果があり、複合鋼板のηを改良すると考
えられる。
なお、本発明の組成物が、重合体（ａ）：のｔａｎδ最
大値に帰因して、組成物としてのｔａｎδ最大値を示す
温度（Ｔｔａｎδｍａｘ）において、組成物の剛性率は
８ Ｘ １０７ｄｙｎｅ ／ｃｒ＆以上であることが好
ましく、特に好ましくはｌ Ｘ Ｉ ０８ｄｙｎｅ ／
ｃｒ１以上で゛ある。
大値に帰因して、組成物としてのｔａｎδ最大値を示す
温度（Ｔｔａｎδｍａｘ）において、組成物の剛性率は
８ Ｘ １０７ｄｙｎｅ ／ｃｒ＆以上であることが好
ましく、特に好ましくはｌ Ｘ Ｉ ０８ｄｙｎｅ ／
ｃｒ１以上で゛ある。
本発明の組成物を用いて制振用複合金属板を製造するに
は各種の公知の手法が採用し得る。例えば組成物を溶液
にして金属板の間に塗布し、乾燥した後、熱圧着する方
法、組成物をフィルム状に成形した後、金属板の間に挾
んでプレスまたはホットロールで積層する方法、あるい
は組成物を金属板の間に溶融状態でフィルム状に押出し
て積層する方法等がある。また、金属板との積層に際し
て、フィルム状の組成物をコロナ処理、火炎処理等の表
面処理を行って、接着剤を用いて金属板と貼合わせても
よく、金属板の表面を予め化成処理等の各種表面処理を
施すこともできる。本発明の組成物は、溶融状態でフィ
ルム状に成形可能であるので、従来の制振用材料に比し
て、制振用複合金属板の製造工程・の簡略化が可能であ
る。
は各種の公知の手法が採用し得る。例えば組成物を溶液
にして金属板の間に塗布し、乾燥した後、熱圧着する方
法、組成物をフィルム状に成形した後、金属板の間に挾
んでプレスまたはホットロールで積層する方法、あるい
は組成物を金属板の間に溶融状態でフィルム状に押出し
て積層する方法等がある。また、金属板との積層に際し
て、フィルム状の組成物をコロナ処理、火炎処理等の表
面処理を行って、接着剤を用いて金属板と貼合わせても
よく、金属板の表面を予め化成処理等の各種表面処理を
施すこともできる。本発明の組成物は、溶融状態でフィ
ルム状に成形可能であるので、従来の制振用材料に比し
て、制振用複合金属板の製造工程・の簡略化が可能であ
る。
以下実施例によって本発明を説明するが、重合体または
その組成物の損失正接ｔａｎδおよび剛性率ａＬ （貯
蔵弾性率）は、検体の動的粘弾性測定より得られ、その
数値は測定法により異なる。本発明でいうｔａｎδおよ
びσは、強制ねじり振動法により１０Ｈｚにて測定した
。ｔａｎδの温度依存性を調べその最大値をｔａｎδｍ
ａｘとした。また制振用複合鋼板は制振用組成物をフィ
ルムに成形した後、。
その組成物の損失正接ｔａｎδおよび剛性率ａＬ （貯
蔵弾性率）は、検体の動的粘弾性測定より得られ、その
数値は測定法により異なる。本発明でいうｔａｎδおよ
びσは、強制ねじり振動法により１０Ｈｚにて測定した
。ｔａｎδの温度依存性を調べその最大値をｔａｎδｍ
ａｘとした。また制振用複合鋼板は制振用組成物をフィ
ルムに成形した後、。
厚さＱ 、 ８ ｍｍの２枚の鋼板に挾んで圧縮成形法
によ （□り積層したもので、制振層の厚さは０．１〜
０．２ｍｍである。この制振用複合鋼板のηは、機械イ
ンピーダンスによる共振応答法を用い、１０００Ｈｚで
測定した損失係数（η）である。
によ （□り積層したもので、制振層の厚さは０．１〜
０．２ｍｍである。この制振用複合鋼板のηは、機械イ
ンピーダンスによる共振応答法を用い、１０００Ｈｚで
測定した損失係数（η）である。
実施例１〜３および比較例１〜３
ガラス転移点約２８°Ｃのポリ酢酸ビニル（和光純薬工
業社製、重合度：１４００〜１６００）とガラス転移点
約１００°Ｃのポリスチレン（三菱モンサンド社製、ダ
イヤレックスＨＦ７７）とを各種の配合割合で混練して
組成物を作った。
業社製、重合度：１４００〜１６００）とガラス転移点
約１００°Ｃのポリスチレン（三菱モンサンド社製、ダ
イヤレックスＨＦ７７）とを各種の配合割合で混練して
組成物を作った。
ポリ酢酸ビニル（ＰＶＡＣ）のｔａｎ’δ最大値および
その温度はそれぞれＪ６および５４°Ｃで、その温度に
おけるポリスチレン（Ｐ Ｓ ） （７） ｔａ、ｎδ
は０．０２３であった。
その温度はそれぞれＪ６および５４°Ｃで、その温度に
おけるポリスチレン（Ｐ Ｓ ） （７） ｔａ、ｎδ
は０．０２３であった。
各種の配合割合の組成物を用いた制振用複合金板の制振
性ηの温度変化は第１図に示すとおりで、組成物の配合
割合と、それを用いた制振用複合鋼板のＰＶＡ ｃに帰
因する制振性能の最大値ηｍａｘおよびその温度Ｔ１ｍ
ａＸ ％組成物のＰＶＡＣに帰因するｔａｎδ最大値を
示す温度Ｔ ｔａｎδｍａｘにおける組成物の剛性率Ｇ
′、各配合割合における制振用複合鋼板の１０００ Ｈ
２，８００Ｃでの制振性能ηを第１表に示す。この条件
は自動車のオイル、＜ン用を想定したものである。なお
、第２図にはＰＶＡｃ、ＰＳおよびＰＶＡｃ６０重量％
とＰＳ４０重量％の組成物のそれぞれのＧ′（図のＡＸ
ＢおよびＣ）およびｔａｎδ （Ａ′、Ｂ′およびＣ′
）の湿度変化を示す。
性ηの温度変化は第１図に示すとおりで、組成物の配合
割合と、それを用いた制振用複合鋼板のＰＶＡ ｃに帰
因する制振性能の最大値ηｍａｘおよびその温度Ｔ１ｍ
ａＸ ％組成物のＰＶＡＣに帰因するｔａｎδ最大値を
示す温度Ｔ ｔａｎδｍａｘにおける組成物の剛性率Ｇ
′、各配合割合における制振用複合鋼板の１０００ Ｈ
２，８００Ｃでの制振性能ηを第１表に示す。この条件
は自動車のオイル、＜ン用を想定したものである。なお
、第２図にはＰＶＡｃ、ＰＳおよびＰＶＡｃ６０重量％
とＰＳ４０重量％の組成物のそれぞれのＧ′（図のＡＸ
ＢおよびＣ）およびｔａｎδ （Ａ′、Ｂ′およびＣ′
）の湿度変化を示す。
第１表
１ノ
［−
ト
Ｊ
第１図は制振用複合鋼板の制振性の湿度変化を示す図で
ある。第２図は用いられた組成物の１例につきＧ′およ
びｔａｎδの温度変化を示す図である。 出願人 日本鋼管株式会社 三菱油化株式会社 代理人 弁理士厚田桂一部
ある。第２図は用いられた組成物の１例につきＧ′およ
びｔａｎδの温度変化を示す図である。 出願人 日本鋼管株式会社 三菱油化株式会社 代理人 弁理士厚田桂一部
Claims (1)
- （１） 異なるガラス転移点を有し、かつ、互いに相溶
しない下記の非晶性熱可塑性重合体（ａ）および（ｂ）
のそれぞれ少なくとも１種よりなり、重合体（ａ）の１
０〜９５重量％および重合体（ｂ）の９０〜５重量％か
らなることを特徴とする制振用重合体組成物。 （１）非晶性熱可塑性重合体（ａ）：相対的に低いガラ
ス転移点を有し、かつ、−５ＯＮ１５０”ｃの湿度で、
周波数０．１〜２００００Ｈｚの範囲内に０．５以上の
ｔａｎδ最犬値を有する重合体 （１）非晶性熱可塑性重合体（ｂ）相対的に高いガラス
転移点を有し、かつ、非晶性熱可塑性重合体（ａ）がｔ
ａｎδの最大値を示す温度および周波数においてＪ１以
下のｔａｎδを示す重合体（２）非晶性熱可塑性重合体
（ａ）と（ｂ）とのガラス転移点の差が３０°Ｃ以トで
ある、ｖＰ許錆丈の節曲笛（１）項に記載の組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11480284A JPS60258262A (ja) | 1984-06-05 | 1984-06-05 | 制振用重合体組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11480284A JPS60258262A (ja) | 1984-06-05 | 1984-06-05 | 制振用重合体組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60258262A true JPS60258262A (ja) | 1985-12-20 |
Family
ID=14647052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11480284A Pending JPS60258262A (ja) | 1984-06-05 | 1984-06-05 | 制振用重合体組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60258262A (ja) |
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-
1984
- 1984-06-05 JP JP11480284A patent/JPS60258262A/ja active Pending
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