JPS6128553A - 振動吸収性重合体組成物 - Google Patents
振動吸収性重合体組成物Info
- Publication number
- JPS6128553A JPS6128553A JP15028484A JP15028484A JPS6128553A JP S6128553 A JPS6128553 A JP S6128553A JP 15028484 A JP15028484 A JP 15028484A JP 15028484 A JP15028484 A JP 15028484A JP S6128553 A JPS6128553 A JP S6128553A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- polymer
- composition
- glass transition
- temperature
- vibration damping
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は振動減衰性にすぐれた振動吸収性重合体組成物
に関し、特に制振用複合金属板の制振層として有用な振
動吸収性重合体組成物に関するものである。
に関し、特に制振用複合金属板の制振層として有用な振
動吸収性重合体組成物に関するものである。
近年、交通機関の発達や工場と住宅との近接に伴ない、
各種の機械、装置よシ発生する騒音、振動が保健上ある
いは地域社会の環境保全上から問題となっており、その
対策が急務となっている。
各種の機械、装置よシ発生する騒音、振動が保健上ある
いは地域社会の環境保全上から問題となっており、その
対策が急務となっている。
特に自動車のエンジン音を遮断するオイルパン、エンジ
ンカバーや家電機器、金属加工機械等の騒音低減が強く
要望されている。
ンカバーや家電機器、金属加工機械等の騒音低減が強く
要望されている。
このような対策の1つとして制振′用複合鋼板の使用が
あり、この複合鋼板の中間層の粘弾性物質の剪断変形に
よる内部摩擦を利用して振動を減衰せしめるものである
。この様な制振用複合鋼板の中間層物質としては、酢酸
ビニル樹脂、塩化ビニル樹脂等の各種重合体や酢酸ビニ
ル・エチレン共 ゛重合体、アクリロニトリル・スチレ
ン共重合体等の熱硬化性樹脂およびそれ等と可塑剤との
組成物、あるいはウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂等の
熱硬化性樹脂が用いられて来た。また、各種の樹脂組成
物も提案されており、例えば特公昭58−25375号
明細書にはポリ塩化ビニルとポリメチルメタクリレート
との組成物、特公昭55−27975号明細書にはポリ
ビニルブチラールとポリ酢酸ビニルとの組成物が開示さ
れている。
あり、この複合鋼板の中間層の粘弾性物質の剪断変形に
よる内部摩擦を利用して振動を減衰せしめるものである
。この様な制振用複合鋼板の中間層物質としては、酢酸
ビニル樹脂、塩化ビニル樹脂等の各種重合体や酢酸ビニ
ル・エチレン共 ゛重合体、アクリロニトリル・スチレ
ン共重合体等の熱硬化性樹脂およびそれ等と可塑剤との
組成物、あるいはウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂等の
熱硬化性樹脂が用いられて来た。また、各種の樹脂組成
物も提案されており、例えば特公昭58−25375号
明細書にはポリ塩化ビニルとポリメチルメタクリレート
との組成物、特公昭55−27975号明細書にはポリ
ビニルブチラールとポリ酢酸ビニルとの組成物が開示さ
れている。
割振用複合鋼板は、各種の騒音、振動の発生源に対して
、これを囲む形で使用されるので、単に板状で使用され
る以外に、曲げ加工や絞り加工によって所望の形状に成
形されるが、前記各種の樹脂または樹脂組成物を用いた
複合鋼板は、制振性と成形加工性とのバランスの点で必
ずしも充分なものではなかった。成形加工性、特に流れ
性を改良するために他樹脂を配合することによシ、制振
性が低下したシ、制振性能を発揮する温度域が低温へ移
行してしまうというような問題点があった。
、これを囲む形で使用されるので、単に板状で使用され
る以外に、曲げ加工や絞り加工によって所望の形状に成
形されるが、前記各種の樹脂または樹脂組成物を用いた
複合鋼板は、制振性と成形加工性とのバランスの点で必
ずしも充分なものではなかった。成形加工性、特に流れ
性を改良するために他樹脂を配合することによシ、制振
性が低下したシ、制振性能を発揮する温度域が低温へ移
行してしまうというような問題点があった。
特に100℃以上の高温域で良好な制振性を示す制振鋼
板の割振層として用い得る樹脂は採られており、より高
温域での制振性を示す樹脂組成物が要求されていた。
板の割振層として用い得る樹脂は採られており、より高
温域での制振性を示す樹脂組成物が要求されていた。
本発明者等は制振鋼板の割振層として用いられる非晶性
熱可塑性重合体の割振性の改良について種々研究を行な
い、相対的に高いガラス転移点を有し、かつ、非相溶性
の非晶性の熱可塑性重合体を配合することにより、相対
的に低いガラ、ス転移点を有する非晶性熱可塑性重合体
の割振性を改良し得ることを見出し、特願昭s 9−1
14802号として出願した。この研究において、高い
ガラス転移点を有し比較的高温において制振層として良
好な割振性を示す特定の熱可塑性重合体に、それよシ低
いガラス転移点を示す非晶性熱可塑性重合体を少量配合
したとき、得られる組成物を割振層として用いた場合、
制振性能が高温側で改善されるという驚くべき結果を得
た。
熱可塑性重合体の割振性の改良について種々研究を行な
い、相対的に高いガラス転移点を有し、かつ、非相溶性
の非晶性の熱可塑性重合体を配合することにより、相対
的に低いガラ、ス転移点を有する非晶性熱可塑性重合体
の割振性を改良し得ることを見出し、特願昭s 9−1
14802号として出願した。この研究において、高い
ガラス転移点を有し比較的高温において制振層として良
好な割振性を示す特定の熱可塑性重合体に、それよシ低
いガラス転移点を示す非晶性熱可塑性重合体を少量配合
したとき、得られる組成物を割振層として用いた場合、
制振性能が高温側で改善されるという驚くべき結果を得
た。
即ち本発明は、異なるガラス転移゛点を有し、かつ、互
に相溶しない下記の非晶性熱可塑性重合体(a)および
(b)のそれぞれ少くとも1種よシなシ、重合体(a)
の60〜98重貴チおよび重合体(b)の40〜2重量
係からなることを特徴とする振動吸収性重合体組成物
′、− 物である。
に相溶しない下記の非晶性熱可塑性重合体(a)および
(b)のそれぞれ少くとも1種よシなシ、重合体(a)
の60〜98重貴チおよび重合体(b)の40〜2重量
係からなることを特徴とする振動吸収性重合体組成物
′、− 物である。
(1)非晶性熱可塑性重合体(a):相対的に高いガラ
ス転移点を有し、かつ、−5o−150℃の温度で、周
波数0.1〜20000Hz の範囲内において に
1.5以上のtan δ最大値を有する重合体5、 (11)非晶性熱可塑性重合体(b):相対的に低いガ
ラス転移点を有し、かつ、非晶性熱可塑性重合体(a)
がtanδ最犬値を有する温度および周波数においてo
、i以上のtanδを有する重合体。
ス転移点を有し、かつ、−5o−150℃の温度で、周
波数0.1〜20000Hz の範囲内において に
1.5以上のtan δ最大値を有する重合体5、 (11)非晶性熱可塑性重合体(b):相対的に低いガ
ラス転移点を有し、かつ、非晶性熱可塑性重合体(a)
がtanδ最犬値を有する温度および周波数においてo
、i以上のtanδを有する重合体。
本発明の組成物を用いた制振用複合鋼板は適用される騒
音発生源の小塊温度θ〜150℃および制振すべきn音
の周波数20〜20000 :(Izにおいて、ηが0
.05以上、好ましくはo、i以上を示すことが要求さ
れる。その為、本発明の組成物に用いられる重合体(a
)は、温度−50〜150℃、周波数0.1〜2000
0Hz において少なくとも0.5、好ましくは1.
0以上のjan 6最大値を有するものが用いられる。
音発生源の小塊温度θ〜150℃および制振すべきn音
の周波数20〜20000 :(Izにおいて、ηが0
.05以上、好ましくはo、i以上を示すことが要求さ
れる。その為、本発明の組成物に用いられる重合体(a
)は、温度−50〜150℃、周波数0.1〜2000
0Hz において少なくとも0.5、好ましくは1.
0以上のjan 6最大値を有するものが用いられる。
温度および周波数が上記範囲を外れると、制振用複合鋼
板としたときに、必要な環境温度および周波数において
制振性を有しない。またtanδ最大値が低すぎると制
振用複合鋼板として必要な振動減衰性を有しない。
板としたときに、必要な環境温度および周波数において
制振性を有しない。またtanδ最大値が低すぎると制
振用複合鋼板として必要な振動減衰性を有しない。
本発明の組成物に配合される重合体(b)は重合体(a
)に対して非相溶のものが用いられる。本発明において
非相溶とは、動的粘弾性の測定において、各重合体が組
成物の状態でそれぞれ単独にtanδ最大値を示すこと
を意味する、各重合体が相溶する場合には、組成物が単
一のガラス転移点を示し、そのガラス転移点は重合体(
a)のそれより低くなシ、割振性を示す温度域が低温側
に移行するっ重合体(b)は高いガラス転移点を示す重
合体(a)が1eanδ最大値を示す温度および周波数
において、tanδが0.1以上、好ましくは0.2以
上のものが用いられる。重合体(b)のこの値が低い場
合には、組成物を制振層とする制振用複合鋼板のηとし
て高い値を期待できない。
)に対して非相溶のものが用いられる。本発明において
非相溶とは、動的粘弾性の測定において、各重合体が組
成物の状態でそれぞれ単独にtanδ最大値を示すこと
を意味する、各重合体が相溶する場合には、組成物が単
一のガラス転移点を示し、そのガラス転移点は重合体(
a)のそれより低くなシ、割振性を示す温度域が低温側
に移行するっ重合体(b)は高いガラス転移点を示す重
合体(a)が1eanδ最大値を示す温度および周波数
において、tanδが0.1以上、好ましくは0.2以
上のものが用いられる。重合体(b)のこの値が低い場
合には、組成物を制振層とする制振用複合鋼板のηとし
て高い値を期待できない。
本発明の組成物における重合体(a)と重合体(b)の
配合比は、重合体(a)が60〜98重量%好ましくは
65〜95すI、行に好ましくは70〜95重量%であ
り、重合体(b)の配合量はそれに対応して40〜2置
部係、好ましくは35〜57へ量係、特に好ましくは3
0〜5重量%である。重合体(b)の配合量が多いと、
重合体(a)に帰因する組成物のtanδが低くなり、
割振用複合鋼板のηが低くなり好ましく々い。また、重
合体(b)の配合量が2重量優に満たない場合には、重
合体(b)の添加効果が必ずしも明確には現れない。
配合比は、重合体(a)が60〜98重量%好ましくは
65〜95すI、行に好ましくは70〜95重量%であ
り、重合体(b)の配合量はそれに対応して40〜2置
部係、好ましくは35〜57へ量係、特に好ましくは3
0〜5重量%である。重合体(b)の配合量が多いと、
重合体(a)に帰因する組成物のtanδが低くなり、
割振用複合鋼板のηが低くなり好ましく々い。また、重
合体(b)の配合量が2重量優に満たない場合には、重
合体(b)の添加効果が必ずしも明確には現れない。
本発明に用いられる重合体(a)および(b)はいずれ
も非晶性の熱可塑性樹脂の中から、そのガラス転移点に
応じて、相互に相溶しないものが選ばれる。
も非晶性の熱可塑性樹脂の中から、そのガラス転移点に
応じて、相互に相溶しないものが選ばれる。
この様な非晶性熱可塑性重合体として振動減衰性の高い
重合体または共重合体としては特公昭53−42069
号等で公知のものが用いられ、例えばポリ酢酸ビニル等
のビニルエステル系重合体、ポリビニルブチラール、ポ
リスチレン等のスチレン系重合体、ポリイソブチレン等
の熱可塑性ゴム、ポリ塩化ビニル等の・・ロダン化ビニ
ル系重合体、ポリメチルメタクリレート等のアクリル系
重合体が挙げられる。中でもビニルエステル系、スチレ
ン系、アクリル系重合体または共重合体が好ましい。
重合体または共重合体としては特公昭53−42069
号等で公知のものが用いられ、例えばポリ酢酸ビニル等
のビニルエステル系重合体、ポリビニルブチラール、ポ
リスチレン等のスチレン系重合体、ポリイソブチレン等
の熱可塑性ゴム、ポリ塩化ビニル等の・・ロダン化ビニ
ル系重合体、ポリメチルメタクリレート等のアクリル系
重合体が挙げられる。中でもビニルエステル系、スチレ
ン系、アクリル系重合体または共重合体が好ましい。
これらのうち、本発明の組成物として特に好ましい組合
せけ、重合体(a)としてスチレン系重合体、重合体(
b)としてビニルエステル系またはアクリル系重合体で
ある。
せけ、重合体(a)としてスチレン系重合体、重合体(
b)としてビニルエステル系またはアクリル系重合体で
ある。
重合体(a)および(b)はいずれもそれぞれが単独重
合体の他、二種以上の重合体を組合せたものでもよく、
必要なtanδを与えるものであれば、それぞれの組合
せた重合体間での相溶性の有無は問わない。
合体の他、二種以上の重合体を組合せたものでもよく、
必要なtanδを与えるものであれば、それぞれの組合
せた重合体間での相溶性の有無は問わない。
本発明の組成物は、前記各種の重合体から選ばれた重合
体(a)および(b)のそれぞれ単独重合体を溶融ブレ
ンドあるいは溶液ブレンドによって混線または混合する
ことによって得られる他、ブロック共重合またはグラフ
ト共重合によって得ることもできる。このようなプロ、
り、グラフト共重合体としては、例えばスチレン 酢酸
ビニルブロック共重合体、スチレン 酢酸ビニルグラフ
ト共重合体等を挙げることができる。制振用複合鋼板と
した際の曲げ加工、絞シ加工の点からはこの様な共重合
体として組成物を用いる方が好ましい。また、これらの
ブレンドおよび共重合の各種の手法を複合して本発明の
組成物を作ることもできる。
体(a)および(b)のそれぞれ単独重合体を溶融ブレ
ンドあるいは溶液ブレンドによって混線または混合する
ことによって得られる他、ブロック共重合またはグラフ
ト共重合によって得ることもできる。このようなプロ、
り、グラフト共重合体としては、例えばスチレン 酢酸
ビニルブロック共重合体、スチレン 酢酸ビニルグラフ
ト共重合体等を挙げることができる。制振用複合鋼板と
した際の曲げ加工、絞シ加工の点からはこの様な共重合
体として組成物を用いる方が好ましい。また、これらの
ブレンドおよび共重合の各種の手法を複合して本発明の
組成物を作ることもできる。
本発明に用いられる重合体(aL 、(b)および両者
の共重合体は、複合鋼板に用いるときの金属板との接着
性を改良するため、カルボキシル基、エポキシ基または
水酸基等で変性することができる。
の共重合体は、複合鋼板に用いるときの金属板との接着
性を改良するため、カルボキシル基、エポキシ基または
水酸基等で変性することができる。
また、本発明の組成物には、本発明の目的を損わない範
囲で、各種の添加剤、可塑剤、フィラー等を配合するこ
とができる。また、本発明の組成物を架橋して用いるこ
ともできる。
囲で、各種の添加剤、可塑剤、フィラー等を配合するこ
とができる。また、本発明の組成物を架橋して用いるこ
ともできる。
可塑剤は、組成物のtanδ最大値を示す温度を低下さ
せて、制振用複合鋼板のηを所望の温度範囲に調節する
ことができる他、該組成物に粘着性を与えて鋼板との密
着性を改良せしめ、また組成物を柔軟にして脆さを改良
すると、とができる。
せて、制振用複合鋼板のηを所望の温度範囲に調節する
ことができる他、該組成物に粘着性を与えて鋼板との密
着性を改良せしめ、また組成物を柔軟にして脆さを改良
すると、とができる。
フィラーは、組成物のtanδ最大値温度における剛性
率を高く保つ効果があり、複合鋼板のVを改良すると考
えられる。
率を高く保つ効果があり、複合鋼板のVを改良すると考
えられる。
本発明の組成物を用いて割振用複合金属板を製造するに
は各種の公知の手法が採用し得る。例えば、組成物を溶
液にして金属板の間に塗布し、乾燥した後熱圧着する方
法、組成物をフィルム状に成形した後、金属板の間に挾
んでプレスまたはホットロールで積層する方法、あるい
は組成物を金属板の間に溶融状態でフィルム状に押出し
て積層する方法等がある。また、金属板との積層に際し
て、フィルム状の組成物をコロナ処理、火災処理等の表
面処理を行って、接着剤を用いて金属板と貼合せてもよ
1、金属板の表面をあらかじめ化成処理等の各種表面処
理を施すこともできる。本発明の組成物は、溶融状態で
フィルム状に成形可能であるので、従来の割振用材料に
比して、割振用複合金属板の製造工程の簡略化が可能で
ある。
は各種の公知の手法が採用し得る。例えば、組成物を溶
液にして金属板の間に塗布し、乾燥した後熱圧着する方
法、組成物をフィルム状に成形した後、金属板の間に挾
んでプレスまたはホットロールで積層する方法、あるい
は組成物を金属板の間に溶融状態でフィルム状に押出し
て積層する方法等がある。また、金属板との積層に際し
て、フィルム状の組成物をコロナ処理、火災処理等の表
面処理を行って、接着剤を用いて金属板と貼合せてもよ
1、金属板の表面をあらかじめ化成処理等の各種表面処
理を施すこともできる。本発明の組成物は、溶融状態で
フィルム状に成形可能であるので、従来の割振用材料に
比して、割振用複合金属板の製造工程の簡略化が可能で
ある。
本発明の組成物は、高いガラス転移点を有し、従ってt
anδ最大値を示す温度が比較的高い重合体(a)に、
低いガラス転移点を有する重合体(b)を少量添加した
ことにより、割振用複合鋼板の割振層として用いた場合
に、重合体(a)単独を割振層に用いた場合に比し、よ
り高温まで制振性能が発揮されるという意外な効果があ
り、かっ、重合体(a)のtanδよりも組成物のta
nδは低くなるにも拘らず、割振用複合鋼板に用いた場
合には、よシ高い割振性能を示す例すら見られる。即ち
、本発明の組成物は重合体(a)単独に比し、よシ効果
的なηを示す。
anδ最大値を示す温度が比較的高い重合体(a)に、
低いガラス転移点を有する重合体(b)を少量添加した
ことにより、割振用複合鋼板の割振層として用いた場合
に、重合体(a)単独を割振層に用いた場合に比し、よ
り高温まで制振性能が発揮されるという意外な効果があ
り、かっ、重合体(a)のtanδよりも組成物のta
nδは低くなるにも拘らず、割振用複合鋼板に用いた場
合には、よシ高い割振性能を示す例すら見られる。即ち
、本発明の組成物は重合体(a)単独に比し、よシ効果
的なηを示す。
粘弾性測定より得られ、その数値は測定法により異る。
本発明でいうtanδは、強制ねじシ振動法により10
1→zVCて測定した。また制振用複合鋼板は割振用組
成物をフィルムに成形した後、厚さ0 、8 M・02
枚の鋼板に挾んで圧縮成形法によシ積層したもので、制
振層の厚さは0.1〜0.2語である。この制振用複合
鋼板のηは、機械インピーダンスによる共振応答法を用
い、1000.1(zで測定した損失係数(η)である
。
1→zVCて測定した。また制振用複合鋼板は割振用組
成物をフィルムに成形した後、厚さ0 、8 M・02
枚の鋼板に挾んで圧縮成形法によシ積層したもので、制
振層の厚さは0.1〜0.2語である。この制振用複合
鋼板のηは、機械インピーダンスによる共振応答法を用
い、1000.1(zで測定した損失係数(η)である
。
実施例1〜3および比較例1〜2
ガラス転移魚釣100°Cのポリスチレン(三菱モンサ
ンド社製、ダイヤレックスHF77)とガラス転移魚釣
28℃のポリ酢酸ビニル(和光紬薬工業社製、重合度:
1400−1600 )とを第1表に示す各種の割合
で配合し、混練して組成物とした。表中PVAcはポリ
酢酸ビニル、Psはポリスチレンを示す。なお、振−動
数10Hzにおけるポリスチレンのtanδは109℃
で最大値3.4を示し、ポリ酢酸ビニルの109℃にお
けるtanδは0.41であった。
ンド社製、ダイヤレックスHF77)とガラス転移魚釣
28℃のポリ酢酸ビニル(和光紬薬工業社製、重合度:
1400−1600 )とを第1表に示す各種の割合
で配合し、混練して組成物とした。表中PVAcはポリ
酢酸ビニル、Psはポリスチレンを示す。なお、振−動
数10Hzにおけるポリスチレンのtanδは109℃
で最大値3.4を示し、ポリ酢酸ビニルの109℃にお
けるtanδは0.41であった。
各種の配合比の組成物を用いた割振用複合鋼板の制振性
ηの温度変化を第1図に示し、各組成配合における割振
性Vの高温側ピーク値(ηmax )およびその温度(
Tηmax)を第1表に示す。
ηの温度変化を第1図に示し、各組成配合における割振
性Vの高温側ピーク値(ηmax )およびその温度(
Tηmax)を第1表に示す。
第1表
なお、210℃に設定したTダイ成形機を用い、比較例
1のポリスチレン単独および実施例2の配合の組成物を
それぞれ厚さ200μmのシートに成形したところ、比
較例1のポリスチレンに比し、実施例2の組成物では押
出スクリュー駆動に要するモーター負荷が減少し、成形
性が改良されていることが#認された。
1のポリスチレン単独および実施例2の配合の組成物を
それぞれ厚さ200μmのシートに成形したところ、比
較例1のポリスチレンに比し、実施例2の組成物では押
出スクリュー駆動に要するモーター負荷が減少し、成形
性が改良されていることが#認された。
第1図はポリスチレン−ポリ酢酸ビニル組成物の各種配
合比のものを用いた制振用複合鋼板の制振性の温度依存
性を示す。
合比のものを用いた制振用複合鋼板の制振性の温度依存
性を示す。
Claims (1)
- (1)異なるガラス転移点を有し、かつ、互に相溶しな
い下記の非晶性熱可塑性重合体(a)および(b)のそ
れぞれ少くとも1種よりなり、重合体(a)の60〜9
8重量%および重合体(b)の40〜2重量%からなる
ことを特徴とする振動吸収性重合体組成物。 (i)非晶性熱可塑性重合体(a):相対的に高いガラ
ス転移点を有し、かつ、−50〜150℃の温度で、周
波数0.1〜20000Hzの範囲内において0.5以
上のtanδ最大値を有する重合体。 (ii)非晶性熱可塑性重合体(b):相対的に低いガ
ラス転移点を有し、かつ、非晶性熱可塑性 重合体(a)がtanδ最大値を有する温度および周波
数において0.1以上のtanδを有する重合体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15028484A JPS6128553A (ja) | 1984-07-19 | 1984-07-19 | 振動吸収性重合体組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15028484A JPS6128553A (ja) | 1984-07-19 | 1984-07-19 | 振動吸収性重合体組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6128553A true JPS6128553A (ja) | 1986-02-08 |
Family
ID=15493611
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15028484A Pending JPS6128553A (ja) | 1984-07-19 | 1984-07-19 | 振動吸収性重合体組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6128553A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005187605A (ja) * | 2003-12-25 | 2005-07-14 | Dainippon Ink & Chem Inc | 制振塗料用合成樹脂エマルジョン |
JP2010001907A (ja) * | 2008-06-18 | 2010-01-07 | Polymatech Co Ltd | 防振緩衝部材 |
WO2019097889A1 (ja) * | 2017-11-20 | 2019-05-23 | 富士フイルム株式会社 | 積層体、偏光板、及び画像表示装置、および積層体の製造方法 |
-
1984
- 1984-07-19 JP JP15028484A patent/JPS6128553A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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