JPS6022945A - ハンマ−ミル - Google Patents
ハンマ−ミルInfo
- Publication number
- JPS6022945A JPS6022945A JP12893983A JP12893983A JPS6022945A JP S6022945 A JPS6022945 A JP S6022945A JP 12893983 A JP12893983 A JP 12893983A JP 12893983 A JP12893983 A JP 12893983A JP S6022945 A JPS6022945 A JP S6022945A
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- JP
- Japan
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- coal
- particle size
- grate
- crushed
- crusher
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Crushing And Pulverization Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
第１図で従来の石炭の粉砕システムを説明すると、原炭
貯槽１に貯槽されている原炭１１は、定量払出機２によ
り定量的に切り出されてシュート１２を通って破砕機３
に連続供給される。定量連続供給された粒径約６０龍以
下の原炭１１は、破砕機３で粒径３Ｎ以下、８０〜９９
重量％の粉炭に破砕される。破砕された粉炭１３は定量
供給装置４上において流量及び水分が検出され、シュー
ト１４を通って湿式微粉砕機５に導入される。
貯槽１に貯槽されている原炭１１は、定量払出機２によ
り定量的に切り出されてシュート１２を通って破砕機３
に連続供給される。定量連続供給された粒径約６０龍以
下の原炭１１は、破砕機３で粒径３Ｎ以下、８０〜９９
重量％の粉炭に破砕される。破砕された粉炭１３は定量
供給装置４上において流量及び水分が検出され、シュー
ト１４を通って湿式微粉砕機５に導入される。
湿式微粉砕機５において、石炭濃度が所定濃度（約４０
〜７０重量％）になるように流体１５が流量調節弁８に
より流量制御され、さらに破砕された粉炭１３が粒径２
００メッシュベス６５〜９０重量％の微粉炭１６に湿式
粉砕される。微粉炭１６は石炭・流体スラリー状態とな
り、スラリー貯槽６に貯えられ、ポンプ７により次工程
１７に送られる。
〜７０重量％）になるように流体１５が流量調節弁８に
より流量制御され、さらに破砕された粉炭１３が粒径２
００メッシュベス６５〜９０重量％の微粉炭１６に湿式
粉砕される。微粉炭１６は石炭・流体スラリー状態とな
り、スラリー貯槽６に貯えられ、ポンプ７により次工程
１７に送られる。
第２図は第１図における破砕機３の構造を示し、供給口
２１より供給された粒径約６０寵以下の原炭１１は、回
転ロータ２３にハンマピン２６を介して取付けられたハ
ンマー２２により破砕される。
２１より供給された粒径約６０寵以下の原炭１１は、回
転ロータ２３にハンマピン２６を介して取付けられたハ
ンマー２２により破砕される。
ハンマー２２により破砕された石炭は、衝突板２８にた
たきつけられ、再び破砕作用を受けて更に小さい粒度と
なる。回転ロータ２３は駆動装置に連結したロータ軸２
４−により、キー２５を介して回転駆動される。回転ロ
ータ２３の回転方向はロータ軸２４に連結した駆動装置
により、矢印Ａ又はＢ方向に正転又は逆転できるように
なっている。
たきつけられ、再び破砕作用を受けて更に小さい粒度と
なる。回転ロータ２３は駆動装置に連結したロータ軸２
４−により、キー２５を介して回転駆動される。回転ロ
ータ２３の回転方向はロータ軸２４に連結した駆動装置
により、矢印Ａ又はＢ方向に正転又は逆転できるように
なっている。
破砕された石炭は隙間Ｃが設定された格子状のグレート
２７を通過して破砕機３下方へ排出される。
２７を通過して破砕機３下方へ排出される。
グレートの隙間Ｃはグレートへの石炭の付着性、要求ξ
れる粉炭の粒度等により決定される。
れる粉炭の粒度等により決定される。
ここで第３図及び第４図に、第２図に示す破砕機３を用
いた運転データ例を示す。
いた運転データ例を示す。
この時の運転条件は次の通りであった。
（原炭） 炭種 ワークワース炭
粒度 約６０８以下
（破砕機）ハンマー周速 ６０ｍ／秒
グレート隙間Ｃ１２，７ｍ又は１９鶴
すなわち、第３図及び第４図は原炭１１全水分く固有水
分と表面水分の合計）と、各グレートの隙間Ｃにおける
破砕された粉炭１３の粒度（３ｗ以下重量％）及び破砕
動力原単位（原炭１トン当りの正味消費動力）の関係を
示す。これによると、同一運転条件にもかかわらず原炭
１１全水分が増加するにつれて、破砕された粉炭１３の
粒度は細かく、変動中も狭くなるが、破砕動力原単位は
大きくなるのが分かる。またグレートの隙間Ｃが粗くな
ると、全般的に破砕された粉炭１３の粒度は粗く変動ｒ
ｌＪも広くなるが、破砕動力原単位は小さくなることも
分かる。
分と表面水分の合計）と、各グレートの隙間Ｃにおける
破砕された粉炭１３の粒度（３ｗ以下重量％）及び破砕
動力原単位（原炭１トン当りの正味消費動力）の関係を
示す。これによると、同一運転条件にもかかわらず原炭
１１全水分が増加するにつれて、破砕された粉炭１３の
粒度は細かく、変動中も狭くなるが、破砕動力原単位は
大きくなるのが分かる。またグレートの隙間Ｃが粗くな
ると、全般的に破砕された粉炭１３の粒度は粗く変動ｒ
ｌＪも広くなるが、破砕動力原単位は小さくなることも
分かる。
これは破砕された石炭が、原炭全水分の増加に伴ってグ
レート２７に付着し易く之り、グレートの隙間Ｃを閉塞
させ、破砕された石炭が排出されずに破砕機３内部に滞
留し、ハンマー２２に衝突する頻度が増えるためと考え
られる。またグレートの隙間Ｃが粗くなると、破砕され
た石炭がグレートの隙間Ｃを閉塞させる点が高水分側に
ずれるためと考えられる。
レート２７に付着し易く之り、グレートの隙間Ｃを閉塞
させ、破砕された石炭が排出されずに破砕機３内部に滞
留し、ハンマー２２に衝突する頻度が増えるためと考え
られる。またグレートの隙間Ｃが粗くなると、破砕され
た石炭がグレートの隙間Ｃを閉塞させる点が高水分側に
ずれるためと考えられる。
このようなグレートの隙間Ｃが一定の破砕機３を使用す
る従来の粉砕システム（第１図）では、原炭１１の全水
分が年間を通して５〜６重量％から１５〜１６重量％ま
で変動する為、高水分側におけるグレートへの石炭の付
着性等からグレートの隙間Ｃはかなり天きな隙間のもの
が選定されるので、破砕された粉炭１３の粒度は粗く、
湿式微粉砕機５における粉砕動力原単位は大となり、ま
た破砕された粉炭１３の粒度が大きく変動し、ひいては
湿式微粉砕機５出口での微粉炭１６の粒度にも変動を生
じることとなり、不都合であった。
る従来の粉砕システム（第１図）では、原炭１１の全水
分が年間を通して５〜６重量％から１５〜１６重量％ま
で変動する為、高水分側におけるグレートへの石炭の付
着性等からグレートの隙間Ｃはかなり天きな隙間のもの
が選定されるので、破砕された粉炭１３の粒度は粗く、
湿式微粉砕機５における粉砕動力原単位は大となり、ま
た破砕された粉炭１３の粒度が大きく変動し、ひいては
湿式微粉砕機５出口での微粉炭１６の粒度にも変動を生
じることとなり、不都合であった。
また破砕された粉炭１３の粒度が一番粗くなると思われ
る低水分側で、要求される粉炭の粒度が得られるグレー
トの隙間Ｃを選定した場合、高水分側においては過粉砕
により破砕動力原単位が非常に大きくなり不具合であっ
た。
る低水分側で、要求される粉炭の粒度が得られるグレー
トの隙間Ｃを選定した場合、高水分側においては過粉砕
により破砕動力原単位が非常に大きくなり不具合であっ
た。
前述の如〈従来装置では、原炭１１の全水分の変動によ
り、破砕された粉炭１３の粒度及び微粉炭１６の粒度に
変動を生じ、ひいては石炭・流体混合燃料のスラリー性
状、燃焼特性等に変動が生じ、不具合となる。またそれ
らの不具合を吸収する為には、非常に大きなモータ動力
が必要となる。
り、破砕された粉炭１３の粒度及び微粉炭１６の粒度に
変動を生じ、ひいては石炭・流体混合燃料のスラリー性
状、燃焼特性等に変動が生じ、不具合となる。またそれ
らの不具合を吸収する為には、非常に大きなモータ動力
が必要となる。
本発明ではこれら従来の不具合を解決し、しかも粉砕動
力原単位の低減化（省エネルギー化）を図ることを目的
とするもので、供給原料を粉砕するハンマーと破砕粉の
粒度を媚整するグレートとを具えたハンマーミルにおい
て、同グレートを前記ハンマーの駆動軸中心を通る垂直
線で区分し、同区分される左右のグレート隙間を夫々異
ならせて形成すると共に、前記ハンマーを正逆回転可能
に構成してなるハンマーミルを提供せんとするものであ
る。
力原単位の低減化（省エネルギー化）を図ることを目的
とするもので、供給原料を粉砕するハンマーと破砕粉の
粒度を媚整するグレートとを具えたハンマーミルにおい
て、同グレートを前記ハンマーの駆動軸中心を通る垂直
線で区分し、同区分される左右のグレート隙間を夫々異
ならせて形成すると共に、前記ハンマーを正逆回転可能
に構成してなるハンマーミルを提供せんとするものであ
る。
以下本発明の実施例を図面について説明すると、第５図
〜第７図は本発明の実施例牽示すが、この実施例におい
て従来と異なる点は破砕機の構造であり、他は同一であ
る。図において粒径約６０醇以下の原炭１１を破砕機３
ａ及び湿式微粉砕機５により最終的に粒径２００メツシ
ュパス６５〜９０重量％の微粉炭１６に粉砕する場合、
原炭１１を粒径約６０ｔｌ以下から破砕機３ａによりあ
る所定粒度まで破砕する破砕動力原単位をＨｌ （ＫＷ
−ＨｌＴ）、ある所定粒度から湿式微粉砕機５により最
終粒径２００メツシュバス６５〜９０重量％まで湿式粉
砕する粉砕動力原単位をＨ２（ＫＷ−）１／Ｔ）、その
合計粉砕動力原単位をＨ（ＫＷ−ＨｌＴ）（七Ｈ１（’
ＲＷ−Ｈ／Ｔ）＋Ｈ２（ＫＷ−ＨｌＴ）） とすると、
各粉砕動力原単位の関係は第５図の通りである。
〜第７図は本発明の実施例牽示すが、この実施例におい
て従来と異なる点は破砕機の構造であり、他は同一であ
る。図において粒径約６０醇以下の原炭１１を破砕機３
ａ及び湿式微粉砕機５により最終的に粒径２００メツシ
ュパス６５〜９０重量％の微粉炭１６に粉砕する場合、
原炭１１を粒径約６０ｔｌ以下から破砕機３ａによりあ
る所定粒度まで破砕する破砕動力原単位をＨｌ （ＫＷ
−ＨｌＴ）、ある所定粒度から湿式微粉砕機５により最
終粒径２００メツシュバス６５〜９０重量％まで湿式粉
砕する粉砕動力原単位をＨ２（ＫＷ−）１／Ｔ）、その
合計粉砕動力原単位をＨ（ＫＷ−ＨｌＴ）（七Ｈ１（’
ＲＷ−Ｈ／Ｔ）＋Ｈ２（ＫＷ−ＨｌＴ）） とすると、
各粉砕動力原単位の関係は第５図の通りである。
これによると粒径約６０鶴以下の原炭１１を破砕機３ａ
及び湿式微粉砕機５により、最終的に粒径２００メツシ
ユバス６５〜９’ ０１ｉｉ量％の微粉炭１３に粉砕す
る場合、合計粉砕動力原単位Ｈ（ＫＷ−Ｈ／Ｔ）を最小
とするためには、破砕機３ａにより粒径約６０ｍ以下の
原炭１１を粒径３鶴以下９５重量％程度の粉炭に破砕す
るこ詰が重要である。
及び湿式微粉砕機５により、最終的に粒径２００メツシ
ユバス６５〜９’ ０１ｉｉ量％の微粉炭１３に粉砕す
る場合、合計粉砕動力原単位Ｈ（ＫＷ−Ｈ／Ｔ）を最小
とするためには、破砕機３ａにより粒径約６０ｍ以下の
原炭１１を粒径３鶴以下９５重量％程度の粉炭に破砕す
るこ詰が重要である。
またグレート２７の隙間Ｃが一定な破砕機における原炭
１１の全水分の変動に伴う破砕された粉炭１３の粒度の
変動、及び高水分時の過粉砕による破砕動力原単位の極
端な増加を防止するための破砕機３ａの構造を第６図に
示す。
１１の全水分の変動に伴う破砕された粉炭１３の粒度の
変動、及び高水分時の過粉砕による破砕動力原単位の極
端な増加を防止するための破砕機３ａの構造を第６図に
示す。
これはグレート取付部に２種類のグレート（Ｘ部には隙
間Ｃ１のグレー１−２７ａ、Ｙ部には隙間Ｃ２のグレー
ト２７ｂ） （＜ＣＩ）を設置したものであり、第７図
はこの破砕機３ａを組込んだ粉砕システムである。さて
第７図では定量払出機２上で原炭１１の水分が検出され
、回転ロータ２３が中低水分時には矢印Ｂの方向に回転
することによって、Ｙ部に取付けられたグレート２７ｂ
（グレートの隙間Ｃ２）により粒径３ ｍｍｍ以下９
笛方向に回転することによって、Ｘ部に取付けられたグ
レート２７−ａ（グレートの隙間ＣＩ）により同様に粒
径３鰭以下、９５重量％程度の粒度に破砕され、原炭１
１の全水分が変動しても破砕された粉炭１゛３の粒度、
ひいては微粉炭１６の粒度を一定に保つことができ、し
かも高水分時の過粉砕による破砕動力原単位の極端な増
加が防止できる。
間Ｃ１のグレー１−２７ａ、Ｙ部には隙間Ｃ２のグレー
ト２７ｂ） （＜ＣＩ）を設置したものであり、第７図
はこの破砕機３ａを組込んだ粉砕システムである。さて
第７図では定量払出機２上で原炭１１の水分が検出され
、回転ロータ２３が中低水分時には矢印Ｂの方向に回転
することによって、Ｙ部に取付けられたグレート２７ｂ
（グレートの隙間Ｃ２）により粒径３ ｍｍｍ以下９
笛方向に回転することによって、Ｘ部に取付けられたグ
レート２７−ａ（グレートの隙間ＣＩ）により同様に粒
径３鰭以下、９５重量％程度の粒度に破砕され、原炭１
１の全水分が変動しても破砕された粉炭１゛３の粒度、
ひいては微粉炭１６の粒度を一定に保つことができ、し
かも高水分時の過粉砕による破砕動力原単位の極端な増
加が防止できる。
次に第６図及び第７図の実施例で本発明の粉砕システム
を説明する。すなわち原炭貯槽ｌに貯槽されている原炭
１１は、定量払出機２により定量的に切り出され、シュ
ート１２を通って破砕機３ａに連続供給される。定量連
続供給された粒径約６０額以下の原炭１１は、定量払出
機２で全水分が検出され、駆動装置に連結したロータ軸
２４によりキー２５を介して自転ロータ２３は高水分時
には第６図の矢印Ａ、中低水分時には矢印Ｂ方向に回転
駆動される。
を説明する。すなわち原炭貯槽ｌに貯槽されている原炭
１１は、定量払出機２により定量的に切り出され、シュ
ート１２を通って破砕機３ａに連続供給される。定量連
続供給された粒径約６０額以下の原炭１１は、定量払出
機２で全水分が検出され、駆動装置に連結したロータ軸
２４によりキー２５を介して自転ロータ２３は高水分時
には第６図の矢印Ａ、中低水分時には矢印Ｂ方向に回転
駆動される。
供給口２１より供給された粒径約６０龍以下の原炭１１
は、回転ロータ２３に取付けられたハンマー２２により
破砕され、衝突板２８にたたきつ。
は、回転ロータ２３に取付けられたハンマー２２により
破砕され、衝突板２８にたたきつ。
けられ、再び破砕作用を受けて更に小さい粒度となる。
破砕された石炭は、破砕された粉炭１３の粒度が粒径３
ｆｉ以下、９５重量％程度となるように設定されたグレ
ートの隙間（高水分時はＣ１、中低水分時はＣ２）を通
過して破砕機３下方へ排出される。
ｆｉ以下、９５重量％程度となるように設定されたグレ
ートの隙間（高水分時はＣ１、中低水分時はＣ２）を通
過して破砕機３下方へ排出される。
破砕された粉炭１３は定量供給装置４上において流量及
び水分が検出され、シュート１４を通って湿式微粉砕機
５に導入される。湿式微粉砕機５において石炭濃度が所
定の濃度（約４０〜７０重量％）になるように流体１５
が流量調節弁８により流量制御され、更に粒度（粒径３
ｆｉ以下９５重量％程度）が一定に破砕された粉炭１３
が最終粒ｎｚｏｏメンシェパス６５〜９０重量％の微粉
炭１６に湿式粉砕される。微粉炭１６は石炭・流体スラ
リー状態となってスラリー貯槽６に貯えられ、ポンプ７
により次工程１７に送られる。
び水分が検出され、シュート１４を通って湿式微粉砕機
５に導入される。湿式微粉砕機５において石炭濃度が所
定の濃度（約４０〜７０重量％）になるように流体１５
が流量調節弁８により流量制御され、更に粒度（粒径３
ｆｉ以下９５重量％程度）が一定に破砕された粉炭１３
が最終粒ｎｚｏｏメンシェパス６５〜９０重量％の微粉
炭１６に湿式粉砕される。微粉炭１６は石炭・流体スラ
リー状態となってスラリー貯槽６に貯えられ、ポンプ７
により次工程１７に送られる。
以上詳細に説明した如く本発明は構成されているので、
粒径約６０ｎ以下の原料を、破砕機及び湿式微粉砕機に
より最終的に粒径２００メ・ノシュパス６５〜９０重量
％の微粉に粉砕する場合の合計粉砕動力原単位を最小と
しく粉砕動力の低減、省エネルギー化）、また原料の全
本分が変動しても破砕された破砕粉の粒度、ひいては微
粉の粒度を一定に保つことが可能となる（石炭・流体ス
ラリーの性状の均一安定化）。
粒径約６０ｎ以下の原料を、破砕機及び湿式微粉砕機に
より最終的に粒径２００メ・ノシュパス６５〜９０重量
％の微粉に粉砕する場合の合計粉砕動力原単位を最小と
しく粉砕動力の低減、省エネルギー化）、また原料の全
本分が変動しても破砕された破砕粉の粒度、ひいては微
粉の粒度を一定に保つことが可能となる（石炭・流体ス
ラリーの性状の均一安定化）。
第１図は従来の石炭の粉砕システム図、第２図は第１図
における破砕機の断面図、第３図及び第４図は第２図の
破砕機を用いた運転データ例を示す説明図、第５図は本
発明の実施例を示すハンマーミルによる各粉砕動力原単
位の関係を示す説明図、第６図は本発明の実施例を示す
破砕機の断面図、第７図は第６図の破砕機を用いた石炭
の粉砕システム図である。 図の主要部分の説明 ３ａ−・・破砕機 １１・−原炭 １３、１６ − 微粉炭 ２２−ハンマー２、ｔ−−・
ロータ軸 ２７ａ ・−＝−隙間Ｃ１のグレート２７
ｂ −隙間Ｃ２のグレート
における破砕機の断面図、第３図及び第４図は第２図の
破砕機を用いた運転データ例を示す説明図、第５図は本
発明の実施例を示すハンマーミルによる各粉砕動力原単
位の関係を示す説明図、第６図は本発明の実施例を示す
破砕機の断面図、第７図は第６図の破砕機を用いた石炭
の粉砕システム図である。 図の主要部分の説明 ３ａ−・・破砕機 １１・−原炭 １３、１６ − 微粉炭 ２２−ハンマー２、ｔ−−・
ロータ軸 ２７ａ ・−＝−隙間Ｃ１のグレート２７
ｂ −隙間Ｃ２のグレート
Claims (1)
- 供給原料を粉砕するハンマーと破砕粉の粒度を調整する
グレートとを具えたハンマーミルにおいて、同グレート
を前記ハンマーの駆動軸中心を通る垂直線で区分し、同
区分される左右のグレート隙間を夫々異ならせて形成す
ると共に、前記ハンマーを正逆回転可能に構成してなる
ことを特徴とするハンマーミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12893983A JPS6022945A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | ハンマ−ミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12893983A JPS6022945A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | ハンマ−ミル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6022945A true JPS6022945A (ja) | 1985-02-05 |
Family
ID=14997140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12893983A Pending JPS6022945A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | ハンマ−ミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6022945A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02124668A (ja) * | 1988-11-02 | 1990-05-11 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 留守番電話装置 |
| JP2006326479A (ja) * | 2005-05-25 | 2006-12-07 | Kawakubo Kensuke | 造粒機およびそれを備えた缶用材料処理システム |
-
1983
- 1983-07-15 JP JP12893983A patent/JPS6022945A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02124668A (ja) * | 1988-11-02 | 1990-05-11 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 留守番電話装置 |
| JP2006326479A (ja) * | 2005-05-25 | 2006-12-07 | Kawakubo Kensuke | 造粒機およびそれを備えた缶用材料処理システム |
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